案例校隊版2005年上-文字

1、2005年巖土工程師專業(yè)題專業(yè)案例(上午卷)1.鉆機立軸升至最高時其上口1.5 m ，取樣用鉆桿總長21.0m ，取土器全長1.0m ，下至后 機上殘尺1.10m，鉆孔用套管護壁，套管總長18.5m。另有管靴與孔口護箍各高 0.15m，套管口露出地面0.4m，問取樣位置至套管口的距離應等于 （A） 0.6m（C）l.3m）。（B） 1.0m（D） 2.5m2.某黏性土樣做不同圍壓的常規(guī)三軸壓縮試驗，試驗結(jié)果包線前段彎曲，后段基本水平，試問這應是()項的試驗結(jié)果，并簡明理由。飽和正常固結(jié)土的不固結(jié)不排水試驗未完全飽和土的不固結(jié)不排水試驗超固結(jié)飽和土的固結(jié)不排水試驗超固結(jié)土的固結(jié)排水試驗3.壓水試

2、驗段位于水位以下，水位埋藏深度為50m ，試段長5.0m，壓水試驗結(jié)果如表所示，則計算上述試驗段的透水率（Lu）最接近（）。（A） 10lu（B） 20lu（C） 30lu（D） 40lu4.水繞過隔水帷幕向集水構(gòu)筑物滲流，為計算流量和不同部位的水力梯度進行了流網(wǎng)分析，取某剖面劃分流槽數(shù)N j =12個，等勢線間隔數(shù) N D =15個，各流槽的流量和等勢線間的水頭差均相等，兩個網(wǎng)格的流線平均距離b i與等勢線平均距離L j 的比值均為1，總水頭差H=5.0m ，某段自第3條等勢線至第6條等勢線的流線長10m，交于4條等勢線，則計算得該段流線上的平均水力梯度將最接近()。（A）（C）1.00.1

3、（B）（D）0.130.015.在一鹽漬土地段，地表1.0m深度內(nèi)分層取樣，化驗含鹽成分如下表:按 巖土工程勘察規(guī)D1= C(Cl- )/范（GB50021-2001)（2009版)計算該深度范圍內(nèi)取樣厚度平均鹽分比值2C(SO4 - 2)，并判定該鹽漬土應屬于()。（A）氯鹽漬土 （B） 亞氯鹽漬土 （C） 亞硫酸鹽漬土 （D） 硫酸鹽漬土6.條形基礎(chǔ)的寬度為3.0m，己知偏心距為0.7m，最大邊緣壓力等于140kPa ，則作用于基礎(chǔ)底面的合力最接近（)。（B） 240kN/m（D） 168kN/m（A）（C）360kN/m190kN/m7.大面積堆載試驗時，在堆載中心點下用分層沉降儀測各士

4、層頂面的最終沉降量和用孔隙水壓力計測得的各土層中部加載時的起始孔隙水壓力值如表所示，根據(jù)實測數(shù)據(jù)可以反算各土層的平均模量，則第層土的反算平均模量最接近()。（B） 7.0MPa（D） 4.0MPa的地基上，基礎(chǔ)底面尺寸為L =2.5m， b=5.0m，基礎(chǔ)埋深為（A）（C）8.0MPa6.0MPa8.某廠房柱基礎(chǔ)建于室外地坪下1.4m，相應荷載效應標準組合時基礎(chǔ)底面平均壓力Pk=145kPa，對軟弱下臥層進行驗算，其結(jié)果應符合()。(A) Pz + Pcz= 89kPafaz=81kPa(B) Pz + Pcz= 89kPafaz= 114kPaPz + Pcz = 112kPafaz =92

5、kPa(D)9.某場地作為地基的巖體結(jié)構(gòu)面組數(shù)為 2 組，控制性結(jié)構(gòu)面平均間距為 1.5m，室內(nèi)9個飽和單軸抗壓強度的平均值為26.5MPa，變異系數(shù)為0.2，按建筑地礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2011) ，上述數(shù)據(jù)確定的巖石地基承載力特征值最接近（)。(A)13.6MPa(C) 11.6MPa(B)(D)12.6MPa10.6MPa10.某積水低洼場地進行地面排水后在天然土層上回填厚度5.0m的壓實粉土，以此時的回填面標高為準下挖 2.0m，利用壓實粉土作為獨立方形基礎(chǔ)的持力層，方形基礎(chǔ)邊長4.5m，在完成基土層土層名稱層頂深度/m土層厚度/m實測層頂沉降Imm起始超孔隙水壓力值IkPa填

6、土2粉質(zhì)粘土23460380黏土510400240黏質(zhì)粉土155100140礎(chǔ)及地上結(jié)構(gòu)施工后，在室外地面上再回填2.0m厚的壓實粉士，達到室外設(shè)計地坪標高，回填材料為粉土，載荷試驗得到壓實粉土的承載力特征值為150kPa，其他參數(shù)見圖，若基礎(chǔ)施工完成時水位己恢復到室外設(shè)計地坪下3.0m ，()水位上下土的重度分別為18.5kN I m3 和20.5kN/ m3， 請按建筑地礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2011）得出深度修正后地基承載力的特征值最接近（）。（承載力寬度修正系數(shù)=0，深度修正系數(shù)=1.5）(A)198kPa(C) 188kPa(B) 193kPa(D) 183kPa2005 年專

7、業(yè)案例(上午卷)11.如同所示某穩(wěn)定土坡的坡角為30，坡高3.5m，現(xiàn)擬在坡頂建一幢辦公樓，該辦公樓擬采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的堅向力Fk=300kN/m， 基礎(chǔ)埋置深度在室外地面以下1.8m ，地基土為粉土，其黏粒含量c= 11.5% ，重度=20kN /m3 ，fak=150kPa ，場區(qū)無水，根據(jù)以上條件，為確保地礎(chǔ)的穩(wěn)定性，若基礎(chǔ)底面外緣線距離坡頂?shù)淖钚【嚯x a應滿足()。(注 ： 為簡化計算，基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的重度按地基土的重度取值)(A)大于等于4.2m(C) 大于等于3.5m(B)大于等于3.9m(D) 大于等于3.3m12.某受壓灌注樁樁徑為1.2m ，樁端入土

8、深度 20m ，樁身配筋率0.6% ，樁接，樁頂豎向壓力設(shè)計值N=5000kN ，樁的水平變形系數(shù)=0.301m-1 0 樁身換算截面積 An = 1.2m2 ，換算截面受拉邊緣的截面模量Wo=0.2m2，試按建，樁身混凝土抗拉強度設(shè)計值ft=1.5N/mm 2筑樁基技術(shù)規(guī)范)(JGJ(A) 400kN(C) 500kN94-2008 )計算單樁水平承載力設(shè)計值最接近（ ）(B) 450kN(D) 550kN13.某端承灌注樁樁徑1.0m，樁長22 m ，樁周土性參數(shù)，地面大面積堆載 p = 60kPa ，樁周沉降變形土層下限深度 20m ，試按建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ 94-2008)計算下

9、拉荷載標準值，其值最接近() 0 (己知中性點深度Ln / Lo = 0.8 ，黏土負摩阻力系數(shù)=0.3 ， 粉質(zhì)黏土負摩阻力系數(shù)=0.4，負摩阻力群樁效應系數(shù)= 1.0 0 ）(A)1880kN(B)2200kN(C)2510kN(D)3140kN14.沉井靠自重下沉，若不考慮浮力及刃腳反力作用，則下沉系數(shù)K=Q/T，式中Q為沉井自重陽，T為沉井與土間的摩阻力,假設(shè)T=D(H-2.5)f，某工程地質(zhì)剖面及設(shè)計沉井尺寸，沉井外徑D=20m，下沉深度為16.5m，井身混凝土體積為977m，混凝土重度為24kN/m，驗算沉井在下沉到圖示位置時的下沉系數(shù)K最接近（20m)。0 00-8 70(B)

10、1 20(A) 1.10（C)（D) 1.351.2815.某工程柱基的基底壓力P=120kPa ，地基土為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，天然地基承載力特征值fak=75kPa，用振沖碎石樁處理后形成復合地基，技等邊三角形布樁，碎石樁樁徑d=0.8m，樁距s=1.5m，天然地基承載力特征值與樁體承載力特征值之比為1:4，則振沖碎石樁復合地基承載力特征值最接近().(A) 125kPa(C) 133kPa(B) 129kPaCD) 137kPa16.擬對某濕陷性黃土地基采用灰土擠密樁加固，采用等邊三角形布樁，樁距1.0m，樁長6.0m，加固前地基土平均干密度水量，擬在三角形形心處挖個浸水孔需加水量最接近（1.

11、32t/ m3 ，平均含水量w=9.0% ，為達到較好的擠密效果，讓地基土接近最優(yōu)含滲水增濕，場地地基土最優(yōu)含水量Wop=15.6%，滲水損耗系數(shù)k 可取1.1，每）。（A)0.25m3（C)0.75m3（B)0.5m3(D) 1.0m3u17.某工程場地為飽和軟土地基，并采用堆載預壓法處理，以砂井作為豎向排水體，砂井直徑d w =0.3m，砂井長 h =15m，井距s=3.0m，按等邊三角形布置，該地基土水平向固結(jié)系數(shù)Ch=2.6 x 10-2 m2/ d，在瞬時加荷下，徑向固結(jié)度達到85%所需的時間最接近（的條件得到有效排水直徑為 de=3.15m，n= 1O.5 ，F(xiàn)n =1.6248）

12、。 (由題意給出（A)（C)（B)136d（D) 158d125d147d18.某建筑場地為松砂，天然地基承載力特征值為100kPa，孔隙比為. 0.78 ，要求采用振沖法處理后孔隙比為0.68，初步設(shè)計考慮采用樁徑為0.5m，樁體承載力特征值為500kPa的砂石樁處理， 按正方形布樁，不考慮振動下沉密實作用，據(jù)此估計初步設(shè)計的樁距和此方案處理后的復合地基承載力特征值分別最接近（ ）。(A) 1.6m;(C)1.9m;140kPa120kPa（B)1 9m;140kPa(D) 2.2m; 110kPa19.采用土釘加固一破碎巖質(zhì)邊坡，其中某根土釘有效錨固長度L=4.0m ，該土釘計算承受拉力E

13、 為188kN ，錨孔直徑d=108mm，錨對砂漿的極限剪應力 =0.25MPa，釘材與砂漿間黏結(jié)力=2.0MPa ，釘材直徑db = 32 mm， 該土釘抗拔安全系數(shù)最接近()。（A)（C）K 二 0.55K=2 . 37(B)K= 1 . 80(D)K=4 . 2820.，一錨桿擋墻肋柱的某支點處垂直于擋的反力Rn為250kN，錨桿對水平方向的傾角= 25，肋柱的豎直傾角 為 15 ，錨孔直徑 D 為108mm，砂漿與巖石間的粘結(jié)強度frb=0.4MPa 計算安全系數(shù)K=2.5，當該錨桿非錨固段長度為 2.0m 時，則錨桿設(shè)計長度最接近（） 。(A)L1.9m(B)(D)L 3.9mL 6

14、.7m(C)L 4.7m21.由兩部分組成的土坡斷面，假設(shè)破裂面為直線進行穩(wěn)定性計算，已知坡高為8m ，邊坡斜率為1:1，兩種土的重度均= 20kN/m3 0 黏土的內(nèi)聚力c=12kPa，內(nèi)摩擦角=22，砂土內(nèi)聚力 c= 0， =35，=30，則 （ ）項中直線滑裂面對應的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)最小。與水平地面夾角25的直線與水平地面夾角為30的直線，在砂土側(cè)破裂與水平地面夾角為 30的直線，在黏性土一側(cè)破裂(D) 與水平地面夾角為35的直線。22.，一重力式擋土墻底寬b =4.0m，地基為砂土，如果長度墻的自重為 G =212kN，對墻趾力臂X o= 1.8m，作用于墻背主動土壓力垂直分量Eaz

15、=40kN，力臂Xf =2.2m，水平分量Eax=106kN（在垂直、水平分量中均己包括水的側(cè)壓力)，力臂Zf =2.4m ，墻前水位與基底平，墻后填土中水位距基底 3.0m ，假定基底面以下水的揚壓力為三角形分布，墻趾前土壓力忽略不計，該墻繞墻趾傾覆的穩(wěn)定安全系數(shù)最接近( )。（A)1.1（ B)1.2 （ B)1 5（D) 1.823.基坑錨桿承載能力拉拔試驗時，己知錨桿上水平拉力T =400kN，錨桿傾角=15，錨固體直徑D=150mm，錨桿總長度為18m，錨固體與土層的平均摩阻力最接近 （ (A)49kPa(B)73kPa(C )82kPa段長度為6m，在其他都己考慮的情況下，錨桿)。

16、(D ) 90kPa24. 基坑剖面如右圖所示，己知黏土飽和重度rm = 20kN / m3 ，水的重度取rw = 10kN /m3，如果要求坑底抗突涌穩(wěn)定安全系數(shù)K 不小于1.2 ，承壓水層側(cè)壓管中水頭高度為10m，則該基坑在不采取降水措施的情況下，最大開挖深度最接近（）(A)6.0m(B)6.5(C)7.0m(D) 7.5m.25.基坑剖面，己知砂土的重度 r=20kN/m3 ，=300 ，c =0 ，計算土壓力時，如果C點主動土壓力值達到土壓力值的1/3 ， 則基坑外側(cè)所受條形附加荷載q最接近（）(A) 80kPa(C) 180kPa(B) 120kPa(D) 240kPa26.對取自同

17、一土樣的五個環(huán)刀試樣按單分別加壓，待壓縮穩(wěn)定后浸水，由此測得相應的濕陷系數(shù)見下表，則按濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范（GB 50025-2004）求得的濕陷起始壓力最接近（ ）。（A)120kPa(B)130kPa(C) 140kPa(D) 155kPa試驗壓力IkPa50100150200250顯陷系數(shù)0.0030.0090.0190.0350.06027.某一滑動面為折線形的均質(zhì)滑坡，其主軸斷面及作用力參數(shù)如表所示，則該滑坡的穩(wěn)定性系數(shù)Fs最接近()。(A) 0.80(B) 0.85CD) 0.95(C) 0.9028.某單層建筑位于平坦場地上，基礎(chǔ)埋深d =l.0m，按該場地的大氣影響深度取脹縮變形的計算深度Zn =3.6m ，計算所需的數(shù)據(jù)列于下表，則按膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范 (GB 50112-2013)計算所得的脹縮變形量最接近()。（A) 20mm（C) 44mm(B) 26mm(D)63mm29.某建筑場地土層柱狀分布及實測剪切波速如表所示，則在計算深度內(nèi)土層的等效剪切波速最接近（）?；瑝K下滑力Ti I/(