高加水位調(diào)試專業(yè)分析

1、高加水位調(diào)試試驗(yàn)匯報(bào)4 月 9 日11日調(diào)試過程中,3 號(hào)和 4 號(hào)機(jī)組分別進(jìn)行過在不同負(fù)荷下進(jìn)行了 水位提升試驗(yàn), 試驗(yàn)條件均是在機(jī)組負(fù)荷不變化的前提下提升水位,試驗(yàn)方法是 逐步調(diào)整水位 每次變化 10mm,穩(wěn)固一段時(shí)間后,查看下端差數(shù)值（疏水溫度 與給水入口溫度差值） ,當(dāng)下端差變化不明顯時(shí)終止試驗(yàn),通過繪制曲線查找下端差急劇變化的拐點(diǎn),試驗(yàn)次序?yàn)?3 號(hào)高加逐臺(tái)進(jìn)行；圖一 . 4 號(hào)機(jī)組 1 號(hào)高加水位調(diào)試試驗(yàn)曲線圖二 . 4 號(hào)機(jī)組 1 號(hào)高加依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制的曲線4 月 10 日 10 點(diǎn)左右,開頭在調(diào)試機(jī)組的4 號(hào)機(jī)組 1 號(hào)高加進(jìn)行水位調(diào)試試驗(yàn),由于試驗(yàn)時(shí) 1 號(hào)高加下端差尚可,

2、因此先進(jìn)行了降水位過程,在-40mm以當(dāng)前 DCS 數(shù)值,下同 左右時(shí)下端差約 22 度,此時(shí)說明已有大量蒸汽進(jìn)入疏水冷卻段,停止降低水位,復(fù)原到原水位后穩(wěn)固10 分鐘后再進(jìn)行提升水位,由于機(jī)組暫時(shí)接到提升負(fù)荷,試驗(yàn)終止；通過繪制的曲線 圖二,目前的試驗(yàn)以及可以找到拐點(diǎn),拐點(diǎn)在 DCS 顯示 -10mm 位置處；圖三 3 號(hào)機(jī)組 1 號(hào)高加水位調(diào)試試驗(yàn)曲線圖四 3 號(hào)機(jī)組 1 號(hào)高加依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制的曲線4 月 10 日,在解除高加高三愛護(hù)動(dòng)作后, 機(jī)組負(fù)荷在 1000MW 左右,此時(shí) 1號(hào)高加下端差在 -16 度左右,鑒于下端差偏大, 因此省略了降水位, 直接從 -40mm開頭提升水位；當(dāng)水

3、位提升到+10mm 時(shí),運(yùn)行人員認(rèn)為水位波動(dòng)幅度加大,且此時(shí)下端差已接近合格值,停止了提升過程,水位復(fù)原到-40mm 穩(wěn)固了 40 分鐘后,再進(jìn)行了水位下降試驗(yàn), 降低到 -60mm 時(shí)下端差已接近 20 度,停止了試驗(yàn)；通過繪制曲線圖 （圖四）,本條曲線比 4 號(hào)機(jī)組的更緩和, 但仍是可以找到拐點(diǎn),在 0 左右；圖五, 3 號(hào)機(jī)組 2 號(hào)高加水位提升曲線隨后進(jìn)行 3 號(hào)機(jī)組 2 號(hào)高加水位調(diào)整試驗(yàn),由于此時(shí)下端差有近 17 度,因此進(jìn)行了水位提升,水位開頭自-260mm 提升,當(dāng)水位提升時(shí),加熱器水位波動(dòng)幅度加大,且成倍數(shù)增加,為防止顯現(xiàn)過高水位,試驗(yàn)只得停止；從試驗(yàn)結(jié)果上來看,提升水位可以

4、明顯降低高加的下端差,兩臺(tái) 1 號(hào)高加均 可以找到下端差的拐點(diǎn), 但是提升水位后, 加熱器水位出現(xiàn)波動(dòng)幅度變大的情形 圖三,嚴(yán)峻時(shí)會(huì)顯現(xiàn)水位無法掌握的現(xiàn)象,不加入人工干預(yù)可能導(dǎo)致高加水位 達(dá)到高三水位 圖五 ,旁路高加的可能；圖六 3 號(hào)機(jī)組 2 號(hào)高加參數(shù)曲線由于水位存在波動(dòng),后面調(diào)試就以穩(wěn)固水位為主；在后續(xù)的調(diào)試過程中,也可以觀看到全部高加提升水位后均可以接近或者超過 明高加在性能設(shè)計(jì)上可以滿意熱平穩(wěn)要求；-5.6 度的下端差要求； 這說加熱器是屬于圓筒型容器,凝聚水均在設(shè)備底部,負(fù)荷平穩(wěn),端差正常的情 況下,水位越提升,其表面積越大,提升水位所需凝聚水量會(huì)逐步增大,當(dāng)提升 后高度埋沒換熱

5、管后,會(huì)削減換熱面積,這樣抽氣凝聚下來的凝聚水量會(huì)削減,因此,提升水位后水位波動(dòng)應(yīng)當(dāng)是出現(xiàn)更加平緩的現(xiàn)象；高加軸向圖圖七 4 號(hào)機(jī)組 2 號(hào)高加圖八 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加圖九 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加；投自動(dòng)后波動(dòng)逐步加大 從水位調(diào)試情形來看,在低負(fù)荷下,水位提升比較簡單,波動(dòng)仍可以掌握得 住,當(dāng)超過 800MW 負(fù)荷時(shí),提升水位這會(huì)顯現(xiàn)水位穩(wěn)不住的現(xiàn)象,當(dāng)手動(dòng)操作 閥門開度, 提升水位后閥門投自動(dòng), 顯現(xiàn)水位波動(dòng)越來越大, 且閥門開度比水位 波動(dòng)幅度更明顯,負(fù)荷提升會(huì)增加調(diào)劑閥前后的壓差, 會(huì)造成短時(shí)間的水位波動(dòng),但運(yùn)行一段時(shí)間后, 在端差正常的情形下, 負(fù)荷穩(wěn)固, 加熱器水位波動(dòng)應(yīng)當(dāng)趨于

6、平穩(wěn)；在圖十和圖十一對(duì)比時(shí)可以發(fā)覺,調(diào)劑閥動(dòng)作時(shí)間相對(duì)于水位有 10 多秒的 推遲,調(diào)劑閥動(dòng)作反應(yīng)時(shí)間比較遲緩,這有可能是造成波動(dòng)變大的緣由；當(dāng)然,由于機(jī)組剛剛投運(yùn),可能有雜物進(jìn)入調(diào)劑閥閥籠而轉(zhuǎn)變調(diào)劑特性的可 能,特殊是 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加正常疏水調(diào)劑閥； 建議貴公司在停機(jī)檢修期間查看 閥門閥籠；圖十 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加圖十一 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加圖十二 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加,調(diào)劑閥反饋沒動(dòng),而水位不規(guī)章波動(dòng)圖十三 3 號(hào)機(jī)組 2 號(hào)高加,投自動(dòng)后水位波動(dòng)大圖十三這種波浪是否可以采納修改 PID 中的參數(shù),使積分時(shí)間調(diào)整？由于高加液位是實(shí)行 3 取中的方式來指導(dǎo)調(diào)劑閥掌握水位,三臺(tái)

7、導(dǎo)播雷達(dá)液位變送器取樣位置都很接近,經(jīng)查詢試驗(yàn)時(shí)曲線（圖十四和圖十五）,發(fā)覺 3 臺(tái)導(dǎo)波雷達(dá)信號(hào)在水位基本平穩(wěn)時(shí)波形比較一樣,但在水位變化稍大時(shí),3 號(hào)機(jī)組3 號(hào)高加總線 3黃色 反饋的液位變化幅度更大,明細(xì)超過了總線 2 的反饋,這樣會(huì)導(dǎo)致調(diào)劑閥掌握水位采納三取中時(shí),在水位變化時(shí)幅度越來越大, 調(diào)劑閥也會(huì)隨之變大,顯示出水位波動(dòng)越來越大的現(xiàn)象；4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加有時(shí)也會(huì)存在這個(gè)現(xiàn)象 圖十六 ,建議貴公司檢查導(dǎo)波雷達(dá)液位計(jì)及其一次門,修正測量；圖十四 3 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加 三臺(tái)液位變送器反饋曲線圖十五 3 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加 水位提升試驗(yàn)時(shí)三臺(tái)液位計(jì)反饋曲線圖十六 4 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加

8、 3 臺(tái)液位變送器反饋曲線 總線 3 反饋不規(guī)律圖十八, 3 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加在 3 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)高加提升水位時(shí)仍顯現(xiàn)了一種情形,正常疏水調(diào)劑閥開度自80%左右開度采納手動(dòng)的方式按1%關(guān)小開度及其緩慢的關(guān)到了40%左右,高加水位出現(xiàn)基本不變的狀態(tài),但是疏水下端差已從24 度變到 5.5 度,在 40%開度穩(wěn)固了 1 分鐘后顯現(xiàn)水位暴漲的現(xiàn)象； 由于端差已正常, 說明設(shè)備內(nèi)部的疏水冷卻段已經(jīng)建立好虹吸, 液位測量均是獨(dú)立設(shè)置取樣點(diǎn),且波動(dòng)情形趨同, 基本上可以排除液位測量一次門未打開的可能性；現(xiàn)象說明設(shè)備底部由于設(shè)備沿軸向存在壓力差,液位有梯度,在關(guān)小閥門開度時(shí),虹吸口被埋沒不多,由于整個(gè)疏

9、水管路始終出于爬坡,依靠壓差抵消和25 米的液柱靜壓等阻力剛剛能使虹吸維護(hù)于平穩(wěn)中,當(dāng)調(diào)劑閥開度到臨界點(diǎn)時(shí), 稍微關(guān)閉可能導(dǎo)致閥門內(nèi)部可能提前汽化,就打破了平穩(wěn)狀態(tài),使疏水管路顯現(xiàn)堵塞,產(chǎn)生高加水位急速上升的現(xiàn)象；由于高加處于 7.1 米層,距離除氧間有 20 多米高度差, 加上調(diào)閥位于除氧器 頂部,估量有近 25 米的液柱靜壓, VWO 工況時(shí) 3 抽蒸汽壓力 2.51MPa.a,考慮到 3 抽管道阻力 3%,加熱器殼側(cè)壓力缺失0.07MPa,實(shí)際到閥前的壓力估量不到 2.1MPa.a；依據(jù)閥門廠的選型資料,最大工況時(shí)入口壓力卻有 2390Kpa.a；兩者差值超過了 12%,選型上有沒有考慮

10、液柱靜壓？廣東某電廠和華東某電廠的1000MW 機(jī)組單列高加,在參數(shù)特別接近,疏水量更小的情形下,廣東某電廠 3臺(tái)正常疏水調(diào)劑閥分別為8”、10” 、8” ；華東某電廠 3 臺(tái)正常疏水調(diào)劑閥分別為6” 、8”、8” ；本項(xiàng)目正常疏水調(diào)劑閥規(guī)格 4” 、6” 、6”；閥門尺寸是否存在偏小的可能；調(diào)劑閥的選型中, 過大或過小的調(diào)劑閥調(diào)劑性都會(huì)比較差,這是由于調(diào)節(jié)閥正確的使用區(qū)間就是在25%75%鄰近,因此我們建議貴公司可以考察其他類似 1000MW 單列高加的調(diào)劑閥規(guī)格；圖十九 廣東某 1000MW 電廠 正常疏水參數(shù)圖二十 華東某電廠 1000MW 高加 2 號(hào)和 3 號(hào)正常疏水閥選型參數(shù)圖二十一 調(diào)劑閥流量特性曲線由于調(diào)劑閥出入口均會(huì)有縮頸過渡管,閥門尺寸遠(yuǎn)比疏水管道小,這樣也會(huì) 產(chǎn)生節(jié)流成效,顯現(xiàn)較大的壓力缺失, 加上疏水閥前壓力未達(dá)到選型參數(shù)的壓力,可能導(dǎo)致疏水在閥門內(nèi)部汽化, 假如閥門未采納抗氣蝕設(shè)計(jì), 就可能對(duì)管道疏水 產(chǎn)生阻力和波動(dòng)；在調(diào)試過程中, 3 號(hào)和 4 號(hào)機(jī)組中均有將危險(xiǎn)疏水調(diào)劑閥動(dòng)作水位偏低的現(xiàn) 象,請按我公司說明書或圖紙要求設(shè)置高二水位為危險(xiǎn)疏水調(diào)劑閥動(dòng)作水位；這樣可以防止將運(yùn)行水位設(shè)置過低的現(xiàn)象；由于 1000MW 高加設(shè)備直徑是 24001