煉鐵試題合集

1、煉鐵原理考試題8234滲碳比照三種煉鐵工藝，說(shuō)明他們的特點(diǎn)高爐：產(chǎn)能大，但使用焦炭，污染環(huán)境本錢較低直接復(fù)原：產(chǎn)能小比方轉(zhuǎn)底爐，但污染小，本錢高低，但不成熟沒有成熟案例試比較兩種氣態(tài)復(fù)原劑 CO 和H 在高爐復(fù)原過程中的特點(diǎn)2H2810也在不斷提高，而且比CO810時(shí)，COH2810時(shí),H2O2 COO2,810時(shí)則相反。3H2 52kj /mol.fe, C 250kj給出水當(dāng)量的定義和在高爐內(nèi)沿高度的變化1所吸取或放出的熱量，的優(yōu)缺點(diǎn)。鐵的直接復(fù)原度在冶煉條件根本穩(wěn)定的狀況下，鐵的直接復(fù)原度能較靈敏地反映高爐復(fù)原過程的變化。直接復(fù)原度直接復(fù)原度(degreeofdirectreductio

2、n)1 礦石復(fù)原過程中凡直接消耗碳產(chǎn)生的和參與 +C 2CO 都發(fā)生在高溫區(qū)，并吸取熱量，使風(fēng)口前燃燒碳量削減、焦比增高。表示方法 直接復(fù)原度有鐵的直接復(fù)原度和高爐直接復(fù)原度兩種表示方法。鐵的直接復(fù)原度從Fe(r)中以直接復(fù)原方式得到的鐵量與全部復(fù)原出來(lái)的鐵量之比值(r)。它是由前蘇聯(lián)巴甫洛夫定義的。他認(rèn)為高爐內(nèi)Fe 一Fe Fe全部由間接復(fù)原完成，從Fe復(fù)原到金屬2334鐵一局部靠、H 的間接復(fù)原，其余則靠碳的直接復(fù)原，式中Fe 還為直接復(fù)原與間接復(fù)原兩種方式復(fù)原出來(lái)的總鐵量；Fe為直接復(fù)原的鐵量；為直接，Mn，直接復(fù)原非鐵元素奪取的氧量；Fe Fe復(fù)原到Fe 時(shí)奪取的全部氧量；直接復(fù)原鐵消

3、耗的碳量直接復(fù)原度與間接復(fù)原度的總和為 1也即相應(yīng)的間接復(fù)原度r1raFe FeFe。在冶煉條件根本穩(wěn)定的狀況下，鐵的直接復(fù)原度能較靈敏地反映高爐還還原過程的變化。22高爐直接復(fù)原度 高爐內(nèi)氧化物(除Fe外尚有Si 、Mn、P ，以及微量元素Nb、r、V、Ti等的氧化物)復(fù)原過程中，以直接復(fù)原方式奪取的氧量與復(fù)原奪取的總氧量之比(Rd)22計(jì)算 重要。依據(jù)不同條件有多種計(jì)算方法。要求各種原燃料成分、鐵水成分、鼓風(fēng)含氧量和濕度以及爐頂 煤氣成分等。依據(jù)直接復(fù)原消耗碳量計(jì)算(Fe)式中C 氧為焦炭及其他物料、噴吹物料中被鼓風(fēng)或氧化物氧化進(jìn)入煤氣中的碳量，C 氧C 焦C 噴C 料+C 熔+C 揮發(fā)C

4、 鐵C 塵，C 焦、C 噴、C 料、C 熔、C 揮發(fā)、鐵、C 1t 生鐵(+)或帶出()的碳量，kgt 鐵；cm 為風(fēng)口前燃燒的碳量依據(jù)鼓風(fēng)量(風(fēng))計(jì)算，為生鐵中非鐵元素的直接復(fù)原及脫硫消耗的，碳量，kt 鐵；15镕 為熔劑分解出的 中的碳以及 50的在高溫區(qū)與碳發(fā)生反響消耗的碳 據(jù)風(fēng)量(風(fēng))的計(jì)算式為C 風(fēng)風(fēng)(+05)9333，式中、 分別是鼓風(fēng)中的氧含量及濕度；9333 1碳消耗氧量，m kg。依據(jù)鐵的間接復(fù)原度(r)計(jì)算 rd1rr， 分別是鐵的間接復(fù)原度和H 的間接復(fù)原度。式中Fe是從Fe中用間接復(fù)原的鐵量，kgt 鐵， (熔+揮)、Fe 、Mn 分別為冶煉 1t 生鐵由熔劑、焦炭揮發(fā)

5、分中帶入的、由爐料帶入232FeO(應(yīng)扣除被H復(fù)原生成Fe的局部)Mn的量，kgt 鐵；H222式中Fe是被H 復(fù)原的鐵量，kgt鐵；HHH，kgt鐵；為復(fù)原H222還總煤氣參與復(fù)原氫的百分?jǐn)?shù)，一般85。2實(shí)際生產(chǎn)條件下，氫在高爐內(nèi)的利用率( 35，(H(35)H)2還總85以上參與了FeOFe 的復(fù)原，所以當(dāng)未知爐頂煤氣中的含氫量時(shí)，可用下式計(jì)算 ：2入爐總氫量HH+(H 風(fēng)+H )，其中H 燃為燃料中總氫量，H 、H 分別2總?cè)紘婏L(fēng)噴是鼓風(fēng)及噴吹物中含水量。在全焦操作的狀況下，高爐煤氣中氫量較少，不必單獨(dú)計(jì)算氫，為考慮H 參加復(fù)原的影響，只需將項(xiàng)改為即可，式中H 為爐頂煤氣中含H 量； 為

6、參與復(fù)原的氫量與未參與復(fù)原氫的比值，它取決于氫的利用率，一般取5 左右，阻z 的含義是按爐頂煤氣含氫量估算H。間接復(fù)原生成的離開高爐的水蒸氣量。依據(jù)從Fe中直接復(fù)原奪取的氧()計(jì)算O 為復(fù)原過程中奪取的總氧量料渣塵即爐料中與鐵結(jié)合的氧量和被復(fù)原少量元素i、Mn、P 等結(jié)合的氧量之和，扣除爐渣中Fe含氧量(渣)和爐塵中Fe含氧量(塵Fe)，m t 鐵；，為少量元素復(fù)原過程中奪取的氧量，m t 鐵；為間接復(fù)原奪取的氧量，m t 鐵。15FeOA、B、C、D、E軟熔帶的成因及構(gòu)造如何?其外形和位置對(duì)煤氣運(yùn)動(dòng)的狀態(tài)及高爐中其他過程有何影響?軟熔帶是指在高爐內(nèi)部，爐料從開頭軟化到滴落的區(qū)域。倒V 形 它

7、的外形像倒寫的V。其特點(diǎn)是：中心溫度高，邊沿溫度低，煤氣利用較好，而且對(duì)高爐冶煉過程一系列反響有著很好的影響。2、V 形 它的外形像 VV 形相反。邊沿溫度高，中心溫度低，煤氣利用不好，而且不利于爐缸一系列反響。3、W 形 其特點(diǎn)與效果介于兩者之間。2 、軟熔帶對(duì)高爐生產(chǎn)的影響軟熔帶的外形打算了高爐煤氣中下局部布，因而在肯定程度上可以認(rèn)為軟熔帶打算了高爐爐內(nèi)溫度場(chǎng)的分 硅，煤氣利用，爐缸溫度 與活潑程度以及對(duì)爐襯的維護(hù)等。目前倒V 形軟熔帶被公認(rèn)為是最正確軟熔帶。各種外形軟熔帶對(duì)冶煉進(jìn)程1在軟熔帶內(nèi)，礦石、熔劑漸漸軟化、熔融、造渣而形成液態(tài)渣鐵，只有焦炭此時(shí)仍保持著固體狀態(tài)。形成 的熔融而粘稠

8、的初成渣與中間渣充填于焦塊之間，并向下滴落，使煤氣通過的阻力大大增加。在軟熔帶是 對(duì)改善整個(gè)區(qū)域的料柱透氣性、透液性有重要意義。上升的高爐煤氣從滴下帶到軟熔帶后，只能通過焦炭 夾層流向塊狀帶。通過軟熔帶后，煤氣被迫轉(zhuǎn)變?cè)瓉?lái)的流淌方向，向塊狀帶流去。所以在軟熔帶中焦炭夾 層數(shù)及總面積對(duì)煤氣流的阻力有很大影響。對(duì)外形一樣的軟熔帶，假設(shè)軟熔帶高度較高時(shí)含有較多的焦炭夾層，供煤氣通過的斷面積大，煤氣通過的阻 力減??；反之，煤氣通過時(shí)阻力大。但是軟熔帶高度增大，塊狀帶的體積則減小，即礦石的間接復(fù)原區(qū)相 應(yīng)減小，煤氣利用變差，焦比上升；反之，軟熔帶高度降低，可以提高煤氣利用率，降低焦比。所以，較 煤氣壓力

9、要增大，這不僅由于塊狀帶的體積因軟熔帶變寬而縮小，而且也因包含在軟熔帶內(nèi)的焦炭夾層長(zhǎng) 度相對(duì)增加所致。當(dāng)縮小軟熔帶寬度時(shí)煤氣壓阻力減小。一般來(lái)說(shuō)，軟熔帶越窄，焦炭夾層的層數(shù)越多，夾層越厚，孔隙率越大，則軟熔帶透氣性越好。當(dāng)原料水平好時(shí)可承受煤氣利用好的倒V 型軟熔帶，當(dāng)原料水平有所下降時(shí)可承受W 型軟熔帶，當(dāng)原料水平較差甚至無(wú)法維持高爐順行時(shí)可承受V 型軟熔帶9 煤氣在散料層中運(yùn)動(dòng)時(shí)，分析影響其P/H 值的因素。結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際提出如何改進(jìn)的措施。P 1.75 1H3de(w2 )爐料特性，煤氣狀態(tài)SCI低煤氣密度和流速。401簡(jiǎn)述提高高爐噴煤量的主要措施提高粉煤的燃燒性研磨粒度更細(xì)？提高焦炭質(zhì)量

10、SCI富氧，高風(fēng)溫，高壓2什么是熔融復(fù)原煉鐵法?并簡(jiǎn)述其現(xiàn)狀及進(jìn)展?fàn)顩r熔融復(fù)原煉鐵法冶煉液態(tài)生鐵的煉鐵法使用非冶金焦。三高一低爐缸、大渣量、高堿度。低粘度MgO影響高爐渣脫硫的因素主要有爐渣成分，爐缸溫度，動(dòng)力學(xué)因素，爐渣黏度以及高爐操作等。爐渣成分由于鐵水中碳飽和，爐缸中CO 分壓根本固定，所以脫硫反響的程度主要打算于渣中CaO、CaS CaO 比 MgO、MnO 有更 1.0 高爐爐渣的堿度依據(jù)脫硫需要一般為0.951.25。過高的堿度，爐渣熔化溫度增高，液相中將消滅2CaOSiO2 MgO，MnO 本身能在肯定范圍內(nèi)與硫起反響，又能改善爐渣的流淌性，它們的存在對(duì)脫硫有利。生鐵中碳、硅及磷

11、等元素使硫的活度系數(shù)增大46 倍，而且在高爐復(fù)原氣氛下，爐渣中的FeO 較低，從理論上說(shuō)明高爐中具有良好的脫硫條件，因而鋼鐵冶煉過程中脫硫主要應(yīng)在高爐煉鐵時(shí)完成。高爐爐涼時(shí)，爐渣中FeO 上升，對(duì)脫硫不利，生鐵含硫Al2O3 Al2O3 將使 Ls 變小，但當(dāng)用Al2O3 代替SiO2 時(shí)，則能增大Ls。爐缸溫度：脫硫是吸熱反響，溫度愈高越有利于反響進(jìn)展，加快反響速度。在高溫下能加速FeO 的復(fù)原，降低渣中FeO 含量，也就降低了爐渣的氧勢(shì)。溫度上升還可降低爐渣黏度，加速離子集中有利于反響進(jìn)展。實(shí)踐證明，爐缸溫度愈高Ls值愈大，脫硫速度愈快，生鐵中含硫愈低。為式中KM KM 爐缸積存的爐渣和鐵

12、水之間的接觸面積是比較小的，這是脫硫反響速度最慢的場(chǎng)所。鐵水滴具有很大的比 外表積。在滴落過程中通過渣層時(shí)，與爐渣充分接觸，脫硫反響速度很快，而且渣層厚度愈厚，接觸界面 促使鐵水中硫能更多地向爐渣轉(zhuǎn)移。爐渣黏度一般堿性渣中限制脫硫反響速度的因素是S2和 O2快離子在渣中集中最有效的措施之一。試驗(yàn)說(shuō)明爐渣黏度和脫硫力量成反比關(guān)系：黏度增加Ls 度減小，Ls 如增加 MgO 含量，提高渣溫等，都可以提高爐渣的脫硫力量，加快脫硫速度。 作不均勻時(shí)，有些區(qū)域溫度低，復(fù)原不好，渣中：FeO 高，或爐渣堿度不均，都將使鐵中含硫量上升。在操作不正常時(shí)，如煤氣分布不合理，產(chǎn)生管道行程、高爐結(jié)瘤和爐缸積存等，都會(huì)使生鐵含硫量增加。當(dāng) 高爐熱制度波動(dòng)，特別是冶煉制鋼鐵，爐溫大幅度下降消滅爐涼事故時(shí)，會(huì)導(dǎo)致生鐵含硫