(完整版)土力學四校合編課后習題答案

1、第 1 頁 共 18 頁2-8 單元1-1、砂類土和粘性土各有那些典型的形成作用？【答】 度變化、波浪沖擊、地震引起的物理力使巖體崩解、破碎形成。粘性土主要是巖體 與空氣、水和各種水溶液相互作用形成。 21.7cm3 72.49g，經(jīng) 105烘干至恒重為 61.28g，已知環(huán)刀質(zhì)量為 32.54g，土粒比重為 2.74，試求該土樣的濕密度、含水量、干密度及孔隙比（要求匯出土的三相比例示意圖，按三m 32.54解： 1.84g/3V 21.7 mWmS72.4961.28 39% 61.2832.54d61.2832.54m 1.32g/cm3SV 21.7e VVVS 2-3、某原狀土樣的密度

2、為1.85g/cm3，含水量為34%，土粒相對密度為2.71，試求 satmsVVVWm mSmW mWmS設mS1 V 1dSmSVS WVSm SdS WdS1W有sat1 11 dS W1 1 1 W 1 1 d dWW S S1 1d 1.852.71 11.87g/cm31S d 10.342.71WS1第 2 頁 共 18 頁V V m mV V V V S S W S S W V W V W V S（2） V V VsatW satW1.8710.87g/cm3（3） g 0.8710 8.7kN /cm3或 g 1.871018.7kN/cm3sat sat 18.7108.7

3、kN/cm 3sat W2-4、某砂土土樣的密度為 1.77g/cm，含水量 9.8%，土粒相對密度為 2.67，烘干后測定最小孔隙比為 e 和相對密實度 Dr，并評定該砂土的密實度。VS1 1d m m mm m S W S S SV 1e 1e 1eW整理上式得 e 1dSW110.0982.6711.771 0.656（2）Dree 0.9430.656 0.595（中密）ee 0.9430.461 33%，塑限為 17%，試求孔隙比、干密度和飽和密度，并按塑性指數(shù)和液性指數(shù)分別定出該黏性土的分類名稱和軟硬狀態(tài)。解：e VVVSWWd V dS S WVSS W0.302.730.819

4、d 2.731m d 1.50g/cm3S S WV 1e 10.819satms1d 12.731 d Vd 1.95g/cm3V W S W S W S WV 1e 1e 10.819IpLP 查表，定名為粉質(zhì)粘土ILpIp301716 查表，確定為軟塑狀態(tài)3-1. 試解釋起始水力梯度產(chǎn)生的原因。 【答】起始水力梯度產(chǎn)生的原因是 為了克服薄膜水的抗剪強度0(或者說為了克服吸著水的粘滯阻力) 使之發(fā)生流動所必須具有的臨界水力梯度度。也就是說 只要有水力坡度 薄膜水就會發(fā)生運動 只是當實際的水力坡度小于起始水力梯度時 薄膜水的滲透速度 V 非常小 只有憑借精密儀器才能觀測到。因此嚴格的講 起始

5、水力梯度 I0 是指薄膜水發(fā)生明顯滲流時用以克服其抗剪強度0 的水2第 3 頁 共 18 頁力梯度。3-2. 簡述影響土的滲透性的因素主要有哪些。 【答】 1 土的粒度成分及礦物成分。土的顆粒大小、形狀及級配 影響土中孔隙大小及其形狀 因而影響土的滲透性。土顆粒越粗 其滲透系數(shù)就大大降低。2 會阻塞土的孔隙 降 低土的滲透性。3 土的結(jié)構(gòu)構(gòu)造。天然土層通常不是各向同性的 在滲透性方面往往也是如此。如黃土具有豎直方向的大孔隙 狀粘土常夾有薄的粉砂層 它在水平方向的滲透系數(shù)要比豎直方向大得多。4 從而也影響到土 的滲透性。3-4. 拉普拉斯方程適應于什么條件的滲流場【答】當滲流場中水頭及流速等滲流

6、要素不隨時間改變時 這種滲流稱為穩(wěn)定滲流 而拉普拉斯方程是指適用于平面穩(wěn)定滲流的基本方程。3-5.為什么流線與等勢線總是正交的【答】在穩(wěn)定滲流場中 取一微單元體 并假定水體不可壓縮 則根據(jù)水流連續(xù)原理 單位時間內(nèi)流入和流出微元體的水量應相等 即 dqe=dq0。從而得到 即 為二維滲流連續(xù)方程 從中由數(shù)學知識 可知流線 和等勢線正交。3-6. 流砂與管涌現(xiàn)象有什么區(qū)別和聯(lián)系【答】在向上的滲流力作用下 粒間有效應力為零時 顆粒群發(fā)生懸浮、移動的現(xiàn)象稱為流砂土現(xiàn)象。這種現(xiàn)象多發(fā)生在顆粒級配均勻的飽和細、粉砂和粉土層 中 一般具有突發(fā)性、對工程危害大。在水流滲透作用下 土中的細顆粒在粗顆粒形成的孔隙

7、中移動 以至流失 隨著土的孔隙不斷擴大 滲流速度不斷增加 較粗的顆粒也相繼被水逐漸帶走 最終 導致土體內(nèi)形成貫通的滲流管道 造成土體塌陷 砂性土中 且顆粒大小差別大3-7. 滲透力都會引起哪些破壞 一是由于滲流力的作用 使土體顆粒流失或局部土體產(chǎn)生移動 導致土體變形甚至失穩(wěn) 二是由于滲流作用 使水壓力或浮力發(fā)生變化 后者主要則表現(xiàn)為岸坡滑動或擋土墻等構(gòu)造物整體失穩(wěn)。3-8 3-23k1 2101cm/s透系數(shù)k21101cm/s，砂樣斷面積 A=200cm，試問：（1面將升至右端水面以上多高？（2）砂與砂界面處的單位滲水量 q 多大？1）k1h2L1Ak2h2 A 整理得L2k(60h1 2)

8、 kh2 23第 4 頁 共 18 頁h260k 602101 40cm1kk 2101 11011 2所以，測壓管中水面將升至右端水面以上：60-40=20cm（2）q2 ki2 2A k2h2L2A1101 cm3 /s3-9、定水頭滲透試驗中，已知滲透儀直徑 D=75mm，在 L=200mm 滲流途徑上的水頭損失 h=83mm，在 60s 時間內(nèi)的滲水量 Q=71.6cm3，求土的滲透系數(shù)。 解：k 102cm/sAht 2 43-10、設做變水頭滲透試驗的黏土試樣的截面積為 30cm2，厚度為 4cm，滲透儀細玻璃管的內(nèi)徑為 0.4cm，試驗開始時的水位差 145cm，經(jīng)時段 7 分

9、25 秒觀察水位差為 100cm，試驗時的水溫為 20，試求試樣的滲透系數(shù)。解：k 0.42 4 ln 1 4 ln 1.4 5/s5/st t ) h 30 2 1 23-11、圖 3-24 為一板樁打入透水土層后形成的流網(wǎng)。已知透水土層深 18.0m，滲透系數(shù)k 3104mm/s 試求：（1）圖中所示 各點的孔隙水壓力；（2）地基的單位滲水量。U 0 0kPaa WUb 9.0 88.2kPaWUc91 184 8 W137.2kPaU1.0 9.8kPa d WU 0 0kPa e W（2）q kiA37 89297m3 /s4-1 何謂土中應力 它有哪些分類和用途【答】土體在自重、建筑

10、物荷載及其它因素的作用下均可產(chǎn)生土中應力。一般來 因而仍 也是導致地 基土的強度破壞和失穩(wěn)的重要原因。 土中應力安土骨架和土中孔隙的分擔作用可4第 5 頁 共 18 頁制土的體積 變形 氣所傳遞的應力。4-2 怎樣簡化土中應力計算模型 在工程中應注意哪些問題【答】我們把天然土體簡化為線性彈性體。即假設地基土是均勻、連續(xù)、各向同性的半無限空間彈性體而采用彈性理論來求解土中應力。 當建筑物荷載應力變化范圍比較大 如高層建筑倉庫等筒體建筑就不能用割線代替曲線而要考慮土體的非線性問題了。4-3 地下水位的升降對土中自重應力有何影響 在工程實踐中 有哪些問題應充分考慮其影響 降水使地基中原水位以下的有效

11、資中應力增加與降水前比較猶如產(chǎn)生了一個由于降水引起的應力增量 它使土體的固結(jié)沉降加大 故引起地表大面積沉降。 地下水位長期上升 如筑壩蓄水 將減少土中有效自重應 力。 (1)、若地下水位上升至基礎底面以上 它對基礎形成浮力使地基土的承載力下降。、地下水位上升 如遇到濕陷性黃土造成不良后果 塌陷 、地下水位上升 粘性土濕化抗剪強度降低。4-4 基底壓力分布的影響因素有哪些 簡化直線分布的假設條件是什么 依據(jù)彈性理論中的圣維南原理。 4-5 如何計算基底壓力 和基底附加壓力 兩者概念有何不同【答】基地壓力P 計算 中心荷載作用下) (偏心荷載作用下) 基地壓力 計算基地壓力 P 為接觸壓力。這里的

12、“接觸” 是指基礎底面與地基土之間的接觸這接觸面上的壓力稱為基底壓力。 基底附加壓力 為作用在基礎底面的凈壓力。是基底壓力與基底處建造前土中自重應力之差 是引起地基附加應力和變形的主要原因。4-6 土中附加應力的產(chǎn)生原因有哪些 在工程實用中應如何考慮【答】由外荷載引起的發(fā)加壓力為主要原因。需要考慮實際引起的地基變形破壞、強度破壞、穩(wěn)定性破壞。4-7 在工程中 如何考慮土中應力分布規(guī)律?【答】 由于附加應力擴散分布 他不僅發(fā)生在荷載面積之下 而且分布在荷載面 新老建筑物要保持一定的凈距 其具體值依原有基礎荷載和地基土質(zhì)而定 一般不宜小于該相鄰基礎底面高差的 1-2倍 當建筑物的基礎臨近邊坡即坡肩

13、時 會使土坡的下滑力增加 控制距離 a. 附加應力大 地基變形也大 反之地基變形就小 “沉降計算深度 ”用應力比法確定4-8、某建筑場地的地層分布均勻，第一層雜填土厚 1.5m， 17kN /m3 ；第二層粉質(zhì)黏土厚 4m， 19kN /m3 ，Gs 2.73， ，地下水位在地面下 2m 深處；第三層淤泥質(zhì)黏土厚 8m， 18.2kN /m3 ，Gs 2.74，；第四層粉土厚 3m， 19.5kN /m3，Gs 2.72，；第五層砂巖未鉆穿。試計算各5第 6 頁 共 18 頁層交界處的豎向自重應力 ，并繪出 沿深度分布圖。c c1）求 WS V V Gs1S W S S W S W W W S

14、 S G V W W GWS W S W S W由上式得： 9.19kN /m3， 8.20 /m3， 2 3 4 kN /m3，（2）求自重應力分布1h1 11.517 25.5kPac水c2 h 25.50.5 35.0h1 1 24h 35.09.193.567.17 c水 2c3 c2h3 3 8 c4 c3h44 9.713161.904 W3.58.03.0306.9kPa4-9、某構(gòu)筑物基礎如圖4-30所示，在設計地面標高處作用有偏心荷載680kN，偏心距 1.31m，基礎埋深為2m，底面尺寸為4m2m。試求基底平均壓力p 和邊緣最大壓力 pmax，并繪出沿偏心方向的基底壓力分布

15、圖。1）全力的偏心距 eFGeF1.31e 1.3142220 m（2） pF G 6e 1 A l 6e 60.891因為1 1 11.337 出現(xiàn)拉應力l 4 故需改用公式 p maxFG 6804220 301kPa l 4 e 3 2 2 （3）平均基底壓力F G （理論上）A 86第 7 頁 共 18 頁F G 1000 1000 301p kPa 或 150.5kPa（實際上）maxA l 32 2 2 eb2 4-10、某矩形基礎的底面尺寸為 4m2.4m，設計地面下埋深為 1.2m（高于天然地面 0.2m 1200kN，基底標高處原有土的加權(quán)平均重度為 18kN/m3。試求基底

16、水平面 1 點及 2 點下各 3.6m 深度 1點及 2點處的地基附加應力值。 Z1）基底壓力 p F GA42.41.2 149（ 2 ） 基 底 附 加 壓 力p0 p d 149181kPam（3）附加應力M1點 分成大小相等的兩塊l 2.4m,b 2m,z 3.6 1.8b 2lb1.2查表得C 0.108則 20.108131 kPazM1M2點 作延長線后分成2 大塊、2 小塊大塊l 6m,b 2m,z 3.6 1.8b 2lb3查表得C 0.143小塊l 3.6m,b 2m,z 3.6 1.8b 2l1.8b 查表得C 0.129則 zM 2 cM 2p0 2(c大 ）pc小 0

17、20.1430.1293.7、某條形基礎的寬度為 2m，在梯形分布的條形荷載（基底附加壓力）下，邊 緣（p0）max=200kPap0）min=100kPa，試求基底寬度中點下和邊緣兩點下各 3m及 6m 深度處的值。 Z7解： p0均2第 8 頁 共 18 頁中點下 3m 處 x 0m,z ,xbz ，b1.5，查表得 c 0.3960.39615059.4kPa z6m 處 x 0,z 6,xb z， b3，查表得 c 0.2080.20815031.2kPa z邊緣，梯形分布的條形荷載看作矩形和三角形的疊加荷載3m 處 ：矩形分布的條形荷載xbz 3 0.5， b 2，查表c 0.334

18、 0.334100 33.4kPa z三角形分布的條形荷載lb z10， b32，查表t10.0734,t20.0938 0.0734*100 7.34kPaz三角形1 0.0938*100 9.38kPa z三角形2所以，邊緣左右兩側(cè)的為 z33.47.34 40.74kPa z19.38 kPa z26m 處 ：矩形分布的條形荷載xb z， b623，查表c 0.198 0.198100 19.8kPa z三角形分布的條形荷載lb z10， b623，查表t1 0.0476,t2 0.0511 0.0476*100 4.76kPaz三角形1 0.0511*100 z三角形2所以，邊緣左右兩

19、側(cè)的為 z19.84.76 24.56kPa z1 kPa z25-1 通過固結(jié)試驗可以得到哪些土的壓縮性指標 ?8第 9 頁 共 18 頁【答】 壓縮系數(shù) ，壓縮指數(shù)， 壓縮模量，壓縮系數(shù)， 壓縮指數(shù) ， 壓縮模量。5-2 通過現(xiàn)場靜載荷試驗可以得到哪些土的力學性質(zhì)指標？【答】 可以同時測定地基承載力和土的變形模量。 【答】土的彈性模量是指土可恢復的殘余變形兩部分。而室內(nèi)固結(jié)實驗和現(xiàn)場載荷試驗都不能提供瞬時荷載，它們得到的壓縮模量和變形模量時包含殘余變形在內(nèi)的。和彈性模量由根本區(qū)別。5-4 試從基本概念、計算公式及適用條件等方面比較壓縮模量、變形模量與彈 性模量 它們與材料力學中楊氏模量有什

20、么區(qū)別？ 的定義是土在側(cè)限條件下的豎向附加應力與豎向應變之比值。土的壓縮模量是通過土的室內(nèi)壓縮試驗得到的。土的變形模量 的定義是土體在無量和變形模量理論上是可以換算的 。但影響因素較多不能準確反映他們之間的實際關系。 土的彈性模量 的定義是土體在無側(cè)限條件下瞬時壓縮的應力應變模量。 土的彈性模量由室內(nèi)三軸壓縮試驗確定。 5-5 根據(jù)應力歷史可將土層分為那三類土層？試述它們的定義。 【答】正常固結(jié)土層：在歷史上所經(jīng)受的先期固結(jié)壓力等于現(xiàn)有覆蓋土重。超固結(jié)土層：歷史上曾經(jīng)受過大于現(xiàn)有覆蓋土重的先期固結(jié)壓力。 欠固結(jié)土層：先期固結(jié)壓力小于現(xiàn)有覆蓋土重。5-6 何謂先期固結(jié)壓力？實驗室如何測定它？ 【

21、答】天然土層在歷史上受過最大固結(jié)壓力（指土體在固結(jié)過程中所受的最大豎先進行高壓固結(jié)試驗得到 elgP曲線，用卡薩格蘭德經(jīng)驗作圖法求得。5-7 何謂超固結(jié)比？如何按超固結(jié)比值確定正常固結(jié)土？【答】在研究沉積土層的應力歷史時 通常將先期固結(jié)壓力與現(xiàn)有覆蓋土重之比值定義為超固結(jié)比。5-8 何謂現(xiàn)場原始壓縮曲線？三類土的原始壓縮曲線和壓縮性指標由實驗室的測定方法有河不同 ？ 縮曲線 由于經(jīng) 歷了卸荷的過程 受到不同程度的擾動 因此 土5-3 室內(nèi)固結(jié)試驗和現(xiàn)場載荷試驗都不能測定土的彈性模量？為什么？ 【答】樣的室內(nèi)壓縮曲線不能完全代表現(xiàn)場原位處土樣的孔隙比與有效應力的關 系。施黙特曼提出了根據(jù)土的室內(nèi)

22、壓縮試驗曲線進行修正得到土現(xiàn)場原始壓縮曲 線。、某矩形基礎的底面尺寸為 4m2m，天然地面下基礎埋深為 1m，設計地面高 出天然地面 6-1 應力分布圖（計算精度；重度（kN/m分層總和法的單向壓縮基本公式和規(guī)范修正公式計算基礎底面中點沉降量（ p0 0.75f解：1、分層總和法單向壓縮基本公式（1） 求 9 WS第 10 頁 共 18 頁 V V Gs1S W S S W S W W W S S G V W W GWS W S W S W又已知，粉質(zhì)黏土的 kN /m3 ， Gs 2.72 ， 和淤泥質(zhì)黏土的 18.2kN /m3，Gs 2.71， 所以 分別為 9.2kN /m3和8.2k

23、N /m3（2） 地基分層基底面下第一層粉質(zhì)黏土厚 4m分層厚度取 1m。（3）地基豎向自重應力 的計算C0 點：1810.425.2kPaC1 點：C 25.29.2134.4kPa2 點：C34.49.21 43.6kPa3 點：C 43.69.2152.8kPa4 點： 52.88.21 61.0kPaC5 點：C 61.08.21 69.2kPa6 點：C 69.28.21 77.4kPa（4）地基豎向附加應力 的計算z基礎及其上回填土的總重 G Ad 2042.51.4 280kNG基底平均壓力 p F G 120A 4基底處的土中附加應力 p0 p 12025.2 94.8kPaC

24、0計算基礎中心點下由基礎荷載引起的附加應力 ，基礎中心點可看作是四個相等 zl/b2/1.25 z=012345、6m 各計算點的。 z點l/b z/m z/bz0 1.6 0 0 0.250 94.81 1.6 1 0.8 0.215 81.52 1.6 2 1.6 0.140 53.110第 11 頁 共 18 頁3 1.6 3 2.4 0.08833.44 1.6 4 3.2 0.058 22.05 1.6 5 4.0 0.040 15.26 1.6 6 4.8 0.029 11.0（5）地基分層自重應力平均值和附加應力平均值的計算，見表 1。（6）地基各分層土的孔隙比變化值的確定，見表

25、 1。（7）地基壓縮層深度的確定按 0.2 確定深度下限：5m 深處 0.2 0.269.2 13.84kPa ，z C C 13.84kPa,不夠 ； 6m 深 處 0.2 0.277.4 15.48kPa ， zC11.015.48kPa，可以。 z表 1 分層總和法單向壓縮公式計算的沉降量點 e e 0 0 1 2 3 456 76（8）基礎的最終沉降量如下：ns si102mm2、規(guī)范修正公式計算（分層厚度取 1m）（1）計算 p0同分層總和法一樣， p0 p 12025.2 94.8kPaC0（2） 分層壓縮模量的計算 e e 0 （3） 計算豎向平均附加應

26、力系數(shù)11第 12 頁 共 18 頁當 z=0 時，z =0計算z=1m 時，基底面積劃分為 四個小矩形，即 42.521.25*4l/b2/1.25，z/b1/，查表 6-5 有 基底下 1m 范圍內(nèi) 4*詳見下表。Z(m) l/b z/b z (z) Esi s i-( zi-1i si1 1.6 0.8 0.958 0.958 0.958 2.68 34 342 1.6 1.6 0.8316 1.6632 0.705 2.50 27 613 1.6 2.4 0.7028 2.1084 0.445 2.30 18 794 1.6 3.2 0.5988 2.3952 0.287 2.77 1

27、0 895 1.6 4.0 0.5176 2.588 0.193 2.57 7 966 1.6 4.8 0.4544 2.7264 0.138 2.35 6 102（4） 確定計算深度由于周圍沒有相鄰荷載，基礎中點的變形計算深度可按下列簡化公式計算：znb2.50.4lnb2.52.50.4ln2.55.3m（5） 確定s計算z 深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值：n z 0p 0 0nnA/A n nE/E s i i 1 1 z p zz p 0 z z p 1 0 1 2 n10 1 0 2 1 0 n1nn E E E1 s2p0 0 p2.55查表（當 p0 0.75f時）得：s1.1（6）

28、 計算地基最終沉降量s sns s s ii11.1102 112mm6-12、由于建筑物傳來的荷載，地基中某一飽和黏土層12第 13 頁 共 18 頁產(chǎn)生梯形分布的豎向附加應力，該層頂面和底面的附加應力分別為 240kPa和 160kPa ， 頂 底 面 透 水 （ 見 圖 6-34 ）， 土 層 平 均z zk 0.2/ 0.88，a 0.39MPa，ES 4.82MPa 。試求：該土層的最終沉 120mm 如果該飽和黏土層下臥不透水層，則達到 120mm 沉降所需的時間。解：求最終沉降 a 103 160s H 1661e 1 2 zUts 50% （雙面排水，分布 1）ts查圖 6-2

29、6 得 TV 0.2cvk1e 0.210.88102 0.964m /年2a 0.3910 103WTv4 H2 2c t T所以 t v VH2 cv)當st120mm時Utst 72% 查圖 6-26 得 TsV 0.42420.42 TH2 2t Vc0.964v)當下臥層不透水，st120mm時與比較，相當于由雙面排水改為單面排水，即t4年 ，所以 t 1.744 6.96年7-8、某土樣進行直剪試驗，在法向壓力為 100、200、300、400kPa 時，測得抗剪強度 考分別為 5283145kPa）用作圖法確定土樣的抗剪強度f指標 c 和 b）如果在土中的某一平面上作用的法向應力

30、為 260kPa，剪應力為92 kPa，該平面是否會剪切破壞？為什么？13第 14 頁 共 18 頁抗剪強度（kPa）1820解：（）用作圖法土樣的抗剪強度指標 c=20kPa 和 180（b） c 260180 20kPaf 92 所以， 為破壞。f7-9、某飽和黏性土無側(cè)限抗壓強度試驗的不排水抗剪強度 cu 70kPa，如果對同一土樣進行三軸不固結(jié)不排水試驗，施加周圍壓力 150kPa，試問土樣將在多3大的軸向壓力作用下發(fā)生破壞？解：132cu1 2cu3 270150 290kPa7-10u f個試件的試驗結(jié)果為：試件：3 ,1 ,u f試件：3 ,1 ,u f）用作圖法確定該黏土試樣的

31、ccu, 和c, b）試件破壞面上的法向cu）剪切破壞時的孔隙水壓力系數(shù) ?？辜魪姸?（kPa）0160解：0 法向應力（kPa）（）用作圖法確定該黏土試樣的ccu 0,cu0和c 0, 014第 15 頁 共 18 頁 1 32 1 32cos2f420120 420120 340 cos2452 2 2 123f2sin(20) 124.36（）在固結(jié)不排水試驗中，u3 0，于是u u1 13A u 280140 0.93 7003504002001 3c 0, 280，如果這個試件受到 200kPa和 150kPa的作用，測得孔隙水壓力u 100kPa，問該試13件是否會破壞？為什么？解

32、：極限 280 150100tg 45 2 02 200100100kPa 實際 極限，所以，不會破壞。7-12、某正常固結(jié)飽和黏性土試樣進行不固結(jié)不排水試驗得u cu 20kPa，對同樣的土進行固結(jié)不排水試驗，得有效抗剪強度指標 c 0, 300，如果試樣在不排水條件下破壞，試求剪切破壞時的有效大主應力和小主應力。0解：0 0 2 0 解得：2 60kPa, 201 3 1 3 1 37-13、在 7-12 題中的黏土層，如果某一面上的法向應力 突然增加到 200kPa，法 向應力剛增加時沿這個面的抗剪強度是多少？經(jīng)很長時間后這個面抗剪強度又是 多少？15第 16 頁 共 18 頁解：當 k

33、Pa 時，瞬間相當于不排水條件這時 0，任何面的抗剪強度均為cu 20kPa當t 時， 200kPa，相當于排水條件該面必然滿足 200tg300 kPa ff7-14、某黏性土試樣由固結(jié)不排水試驗得出有效抗剪強度指標c 24kPa, 220，如果該試件在周圍壓力 200kPa下進行固結(jié)排水試驗至破壞，試求破壞時的大3主應力。1 2 0 02 21 3 解： 0 0 2 0 02 2 8-5、某擋土墻高5m，墻背直立、光滑、墻后填土面水平，填土重度 19kN /m3， 300，c kPa12）主動土壓力的大小和作用點位置。解：在墻底處的主動土壓力強度按郎肯土壓力理論為aH tan2450 2ctan45 02 2 300 300 195tan 45 2 0 02 2 主動土壓力為 2cE 2 2 2 1 H tan 450 2cH tan450 2 2 2a 0 0 2102 1 1952 tan2 450 30 2105tan 450 30 2 2 2 1931.97 32kN/m臨界深度 z0 0 2c/ K 2/tan 02 a 1.82