油氣輸導(dǎo)體系輸導(dǎo)能力評價

1、油氣輸導(dǎo)體系研究進展摘要：輸導(dǎo)體系在油氣成藏過程中起著重要的控制作用，前人已從不同角度對其命名、 分類、特征、研究思路與方法做了系統(tǒng)研究。本文簡述了近年來對輸導(dǎo)體系命名與分類 的新認(rèn)識；總結(jié)了輸導(dǎo)體系研究的思路、關(guān)鍵問題以及研究新方法。重點闡述了斷裂型、 不整合型、儲層型輸導(dǎo)體系輸導(dǎo)效率的定量評價方法。結(jié)合輸導(dǎo)體系研究現(xiàn)狀，對未來 輸導(dǎo)體系研究的趨勢提出了幾點認(rèn)識。關(guān)鍵詞：油氣輸導(dǎo)體系；概念與分類；研究思路；定量評價輸導(dǎo)體系作為烴源巖與油氣藏之間的通道，是評價圈閉有效性的重要標(biāo)準(zhǔn)，在某種 程度上決定了盆地內(nèi)圈閉能否成藏及油氣聚集量的問題，而且還決定著油氣的輸導(dǎo)樣式、 運移方向和距離、油氣聚集量

2、、油氣藏類型和成藏位置1。然而，并不是所有輸導(dǎo)體系 都能起到輸導(dǎo)作用，真正發(fā)生了油氣運移過程的輸導(dǎo)體系不超過10%2。因此，對輸導(dǎo) 體系進行有效性分析對于油氣成藏研究具有重要意義。目前對輸導(dǎo)體系的研究多是基于幾何特征，從靜態(tài)要素出發(fā)進行定性描述，而在輸 導(dǎo)能力的定量評價方面還存在許多問題。因此，有必要進一步明確輸導(dǎo)要素的定量評價 標(biāo)準(zhǔn)，對各類輸導(dǎo)要素進行量化評價，從而更好地根據(jù)輸導(dǎo)體系來預(yù)測油氣藏分布規(guī)律， 為油氣勘探提供指導(dǎo)。1輸導(dǎo)體系的概念及分類1.1輸導(dǎo)體系的概念對于輸導(dǎo)體系的概念并沒有統(tǒng)一的認(rèn)識，許多學(xué)者從不同的角度作出了不同的定義。 目前被大多數(shù)學(xué)者認(rèn)同的定義是：油氣從烴源巖到圈閉過

3、程中所經(jīng)歷的所有路徑網(wǎng)及其 相關(guān)圍巖，包括連通砂體、斷層、不整合面及其組合，其中連通砂體、不整合面和斷層 稱為輸導(dǎo)要素。該定義不僅明確了輸導(dǎo)體系的組成，還揭示了輸導(dǎo)體系與烴源巖及圈閉 的關(guān)系，即輸導(dǎo)體系必須以某種方式連接烴源巖與圈閉。1.2輸導(dǎo)體系的分類對于輸導(dǎo)體系的分類，前人已作了大量的研究（表1）。這些分類方案主要是依 據(jù)輸導(dǎo)體（斷層、不整合面、砂體）的組合方式、空間形態(tài)和邏輯關(guān)系來劃分的。其中 以各種輸導(dǎo)體組合方式為主的輸導(dǎo)體系類型劃分方案最多。表1輸導(dǎo)體系分類方案匯總學(xué)者時即年滴導(dǎo)體系分髡方案謝泰俊1997斷裂型,古構(gòu)造脊型、活動熱流體底劈型、不整合型GaleazziI99K由輸導(dǎo)層構(gòu)

4、成的主輸導(dǎo)體系、由斷層-新導(dǎo)房柄成的次輸導(dǎo)體系張照錄2000斷層型,諭導(dǎo)層型、裂隙型.不整合型趙忠新2002揄導(dǎo)層型,不整合型、斷裂型、組合型張衛(wèi)海腳3儲集層型、斷裂型、不整合型付廣2004源內(nèi)輸導(dǎo)體系、源外輸導(dǎo)體系李丕龍2004網(wǎng)毯式-*型.附梯型、裂隙型卓勤功2(X)5根據(jù)構(gòu)或:斷裂型、砂體型-不整合型、復(fù)合型 據(jù)有致性:有效浦導(dǎo)體系,高效輸導(dǎo)體系 據(jù)識別誰易度：一殷簡異體系、隱、蔽輸導(dǎo)體系梁書義2005構(gòu)造型、沉租型，成巖作用型蔣有錄21X16儲層型-斷裂型、不整合型-復(fù)合型揚德彬2()11斷陷型盆地:陸坡”T”型、緩坡斷階、中央網(wǎng)毯坳陷型盆地:長軸緩坡.短軸縷坡.短軸陡坡前陸型就地:前

5、陸沖斷帝，前斜坡帶、前緣隆起帶克拉通盆地:風(fēng)化殼型，臺緣相帶、古隆起林玉祥等（2015）通過對油氣輸導(dǎo)機制的研究，將輸導(dǎo)要素研究與輸導(dǎo)機制有機結(jié) 合起來，提出基于輸導(dǎo)機制的輸導(dǎo)體系分類方案3。該方案按照輸導(dǎo)要素及其相互關(guān)系 對輸導(dǎo)體系的必要性進行分類。第一類為輸導(dǎo)體系必要的輸導(dǎo)要素:包括輸導(dǎo)空間、輸導(dǎo)動力和輸導(dǎo)流體。輸導(dǎo)空 間一般為孔隙、裂縫以及斷層形成的空間；輸導(dǎo)動力有浮力、擠壓應(yīng)力、異常高壓、毛 細(xì)管力、拉張應(yīng)力等；輸導(dǎo)流體為水的輸導(dǎo)體系為無效輸導(dǎo)體系，含油010%為效果微 的輸導(dǎo)體系，10%40%為效果小的輸導(dǎo)體系，40%70%為效果中的輸導(dǎo)體系，大于70% 的為效果好的輸導(dǎo)體系（后3類

6、稱為效輸導(dǎo)體系）。第二類為描述輸導(dǎo)體系重要特性的一些輸導(dǎo)要素:包括輸導(dǎo)方向、輸導(dǎo)能力。前者 由流體勢來確定，后者由孔滲性、含油飽和度、輸導(dǎo)速度（或輸導(dǎo)動力大?。﹣泶_定。第三類為補充說明輸導(dǎo)體系的一些輸導(dǎo)要素:如輸導(dǎo)體系規(guī)模與層次、形成與作用 時期等。其他一些較為次要的因素則暫不出現(xiàn)在命名中，例如圍巖性質(zhì)（親水、親油）、輸導(dǎo) 空間充滿度等。綜上，提出輸導(dǎo)體系命名原則為:輸導(dǎo)體系規(guī)模與層次+形成與作用時期+輸導(dǎo)能力+ 輸導(dǎo)方向+輸導(dǎo)動力+輸導(dǎo)空間。2輸導(dǎo)體系研究思路及關(guān)鍵技術(shù)2.1研究思路輸導(dǎo)體系的研究需要以研究區(qū)實際的地質(zhì)資料為基礎(chǔ)，綜合各種方法，相互補充， 相互映證找出有效輸導(dǎo)體系，預(yù)測勘探有

7、利區(qū)帶。基本的研究思路是:首先以露頭資料、 錄井資料、測井資料、地震資料及分析化驗資料為基礎(chǔ)，建立現(xiàn)今的輸導(dǎo)格架模型；再 進行成藏期分析，并恢復(fù)成藏期的古孔隙、古壓力、古構(gòu)造，從而對油氣大規(guī)模運聚時 期輸導(dǎo)體系的輸導(dǎo)空間、輸導(dǎo)動力、輸導(dǎo)方向及輸導(dǎo)能力進行評價，并確定有效輸導(dǎo)體 系；最終結(jié)合油氣成藏規(guī)律，預(yù)測有利的勘探區(qū)帶，為勘探工作提供指導(dǎo)（圖1）。露頭資料| |錄井資料| |測井資料| |地資可 |分析化驗 |I I L ， I | I I1 f現(xiàn)今輸導(dǎo)格架模型古孔隙恢復(fù) 古壓力恢復(fù)古構(gòu)造恢復(fù)成藏期分析成藏期7導(dǎo)體系輸導(dǎo)K間評價|輸號動I力評價|輸導(dǎo)方向評伽國導(dǎo)能力評價III_ 1有效輸導(dǎo)體

8、系評價優(yōu)勢輸導(dǎo)體系油氣成藏規(guī)律1 一1勘探方向與目標(biāo)預(yù)測圖1油氣輸導(dǎo)機制研究方法流程圖（據(jù)林玉祥等，2014）2.2關(guān)鍵技術(shù)及進展2.2.1古孔隙恢復(fù)孔隙度恢復(fù)常用的方法是建立孔隙度和埋藏深度及埋藏時間之間的函數(shù)關(guān)系5，也有學(xué)者指出泥巖孔隙度與鏡質(zhì)體反射率Ro之間可能存在一種幕函數(shù)關(guān)系6。總體來看， 這些古孔隙恢復(fù)方法只是對正常壓實過程的孔隙度演化進行的研究，選取的參數(shù)較為單 一，且建立的函數(shù)關(guān)系也較為簡單。近年來，古孔隙恢復(fù)的研究有了新的進展。潘高峰等采用效應(yīng)模擬方法，以現(xiàn)今孔 隙度剖面特征為切入點，將地層孔隙度演化過程分解為減孔和增孔作用兩方面，二者疊 加構(gòu)成總孔隙度演化過程7。王菁等提出

9、自成藏期到最大埋深期流體排出，地層超壓釋 放，欠壓實幅度減小的機理。由最大埋深期孔隙度增量與埋深的關(guān)系，在成藏期古埋深 恢復(fù)的基礎(chǔ)上，逆推泥巖古孔隙度增量，孔隙度增量與相應(yīng)位置處由雙元函數(shù)求取的正 常壓實段孔隙度之和即為成藏期欠壓實泥巖古孔隙度【8】。梁東芳等考慮到不同成巖階段 孔隙度的演化規(guī)律及影響因素，提出了利用孔隙度綜合影響因子F的概念（F是粒度中值、 分選系數(shù)、膠結(jié)物含量的綜合響應(yīng)，是隨著成巖階段和深度變化的分段函數(shù)），并以此 來建立孔隙度演化曲線圖版，根據(jù)建立的圖版可以恢復(fù)關(guān)鍵成藏期儲層的古孔隙度9。 2.2.2古壓力恢復(fù)目前較為成熟的古壓力恢復(fù)方法為流體包裹體法，包括均一溫度法、C

10、O2拉曼光譜 法，熱力學(xué)模擬法等I?！俊⒄鸬仍谘芯慷鯛柖嗨古璧匚鞣宓貐^(qū)泥巖古壓力時提出“回 歸反推”欠壓實泥巖古孔隙度的恢復(fù)方法。該方法在恢復(fù)泥巖地層古埋深的基礎(chǔ)上，通 過大量統(tǒng)計建立最大埋深期欠壓實泥巖孔隙度增量和其對應(yīng)深度的數(shù)學(xué)關(guān)系，并運用該 關(guān)系反推出泥巖地層在成藏期的孔隙度增量，最后結(jié)合雙元函數(shù)計算出的正常壓實孔隙 度恢復(fù)欠壓實泥巖在成藏期的總古孔隙度，并通過古孔隙度換算出泥巖地層古壓力12。 2.2.3古構(gòu)造恢復(fù)古構(gòu)造控制了含油氣盆地中的油氣輸導(dǎo)格架，從而影響油氣運聚，因此要進行輸導(dǎo) 體系研究就必須對古構(gòu)造進行恢復(fù)。進行古構(gòu)造恢復(fù)的方法主要有“寶塔圖”法、平衡剖面法、地層厚度圖法、

11、地震屬 性恢復(fù)古構(gòu)造法、三維空間古構(gòu)造恢復(fù)方法、同一變形體古構(gòu)造恢復(fù)法等。但不同的方 法都具有局限性，只能在一定條件下使用（表2）13。在進行古構(gòu)造恢復(fù)時，必須考慮剝蝕量恢復(fù)、去斷層、去褶皺、去壓實校正以及古 水深校正等問題。剝蝕量恢復(fù)有很多方法，如地質(zhì)分析對比法、地?zé)嶂笜?biāo)法、測井技術(shù) 法、沉積速率法等。去斷層和去褶皺最常用的方法是斜剪切法（圖2）13。在進行去斷表2古構(gòu)造恢復(fù)方法綜合分析表方法噸理請用范國在在問迅流場Hif精宸不高使隹別配危栓型多置1L，與實際悄;兄 存在很差-造成忱豆的不準(zhǔn)咽具有條個作囹畀面的研寶區(qū)15度圖米沉翹近降補住（&理構(gòu)造裳璀相II平發(fā).罰單的也區(qū)平衡削面床場狂得存

12、精度蝕宣致熱體的漫區(qū)復(fù)弟將埼變形區(qū)同一費挹體古啕腐三推空間驚段不孌原則工作甘大一時斷序切不箜合兄苦盅不走用于豆欒的將魚盅形區(qū)受姓宜刨面精度的踞的，時何套與反方法噸理請用范國在在問迅流場Hif精宸不高使隹別配危栓型多置1L，與實際悄;兄 存在很差-造成忱豆的不準(zhǔn)咽具有條個作囹畀面的研寶區(qū)15度圖米沉翹近降補?。?理構(gòu)造裳璀相II平發(fā).罰單的也區(qū)平衡削面床場狂得存精度蝕宣致熱體的漫區(qū)復(fù)弟將埼變形區(qū)同一費挹體古啕腐三推空間驚段不孌原則工作甘大一時斷序切不箜合兄苦盅不走用于豆欒的將魚盅形區(qū)受姓宜刨面精度的踞的，時何套與反普拘造的糧H有局限性使用射tt匝統(tǒng)型多筒化,與安際悄日存在誤差-造成悚呈的不推帷寶

13、塔囹法電房回臭斗理主要亢擠壓悼展御造區(qū)也胃屆住供夏.占向通過波場而讓，利用豆城可我化技木研究古構(gòu)暗三姓空間古構(gòu)誼梅構(gòu)造慎璋原理西弗守恒.號長一玫、位描一玫和堀珂星一段的幾何學(xué)應(yīng)則層和去褶皺校正后，還需要進行去壓實校正與古水深校正，以消除差異壓實對古構(gòu)造形態(tài)的影響。上盤沿功切 矢宣對應(yīng)到 斯隈面現(xiàn)在的形狀和始形戕，拭 心，a J（時原始形狀延俯區(qū)域裕駛矢捷上盆移幼后移酮方向上盤沿功切 矢宣對應(yīng)到 斯隈面現(xiàn)在的形狀和始形戕，拭 心，a J（時原始形狀延俯區(qū)域裕駛矢捷上盆移幼后移酮方向不合理區(qū)一下盅MA ：iJii） 初始寤狀既在的形狀恢復(fù)矢圖2斜剪切法去斷層、去褶皺原理示意圖2.2.4成藏期分析傳

14、統(tǒng)的成藏期分析方法屬于間接分析方法，其分析對象往往不是油氣藏本身，而是 通過盆地構(gòu)，造演化及烴源巖的生排烴史來間接推斷油氣藏的成藏期，為盆地尺度的成 藏期次14。主要的方法有：根據(jù)圈閉發(fā)育史確定成藏期、根據(jù)源巖主生排烴期確定成藏 期、根據(jù)油藏飽和壓力確定成藏期、油氣水界面追溯法15】。近年來，隨著地球化學(xué)和巖石學(xué)的發(fā)展，一些地球化學(xué)和巖石學(xué)方法也被運用于成 藏期研究中15】。主要方法有：流體歷史分析法。包括儲層成巖作用分析、儲層固體瀝 青分析、流體包裹體定年、成巖礦物定年等。油藏地球化學(xué)方法。該方法一方面可以 通過精細(xì)的油氣源對比，建立油氣與烴源灶的對應(yīng)關(guān)系，從而結(jié)合生烴史推測油氣的充注時期；

15、另一方面根據(jù)分子地球化學(xué)對烴類流體與源巖成熟度演化進行對比分析，可以 更精確地確定油氣的成藏時間；還可以從油氣藏地球化學(xué)特征的非均質(zhì)性推斷儲集層中 烴類流體的充注歷史、判斷烴類的注入方向和注入時間，并結(jié)合油水界面的位置及其變 遷歷史，闡明油氣藏的演化史。油儲磁性礦物古地磁學(xué)定年。油田鹵水碘同位素定 年。利用成藏門限確定油氣成藏期。3輸導(dǎo)體系輸導(dǎo)效率評價3.1斷裂型輸導(dǎo)體系斷裂能否作為油氣運移通道需視實際情況而定，油氣沿斷面運移需要滿足三個條件: 斷面必須具有滲透性；沿斷層面上下必須有流體活動的勢梯度；斷層兩側(cè)的滲透 率相對較低。所以要評價斷裂的輸導(dǎo)能力，就必須對影響斷裂輸導(dǎo)能力的因素進行分析。

16、對斷裂輸導(dǎo)能力具有顯著影響的因素主要有斷裂帶寬度、斷裂延伸長度、斷距以及 斷裂密度。為了綜合反映斷裂輸導(dǎo)體系的綜合輸導(dǎo)能力根據(jù)上述影響斷裂輸導(dǎo)能力的因 素，考慮到油氣通過斷裂帶的難易程度和斷裂帶有效運移空間的大小，可以定義斷裂輸 導(dǎo)體系輸導(dǎo)系數(shù)R,如式1所示IM：N=十 插由而 (1)式中，與為斷裂斷距,km； q為水力半徑,。廣/%，為天然氣通過斷裂帶截面 的面積,A.= T.-L.，X.為截面的周長,X.=2( T + L )； T.為斷裂帶寬度,km； T =0.62H0. 875；i i i iii r iiiJ為斷裂延伸長度,km；們?yōu)閿嗔褍A角；S為研究區(qū)平面分布范圍,km2J為斷裂

17、延伸長度,km；HTI區(qū)域蓋層 E砂體 HTI區(qū)域蓋層 E砂體 N運移方向匚斷-砂接觸長度 匚心鉆井砂層厚叵砂層真厚度 M 砂層傾角匚刃斷層傾角圖3斷一砂側(cè)向分流輸導(dǎo)油氣能力地質(zhì)計算模型對于斷層一砂體配置的情況，需 考慮斷一砂配置類型、砂巖厚度、物 性、斷裂傾角變化和斷裂與砂體的接 觸程度等因素對斷裂輸導(dǎo)能力的影響。 通過建立斷一砂側(cè)向分流輸導(dǎo)油氣能 力地質(zhì)計算模型(圖3)，得出斷一砂 配置側(cè)向分流輸導(dǎo)油氣能力評價指數(shù)的計算公式I%：該指數(shù)是與砂體厚度、傾角、砂地比和斷裂傾角有關(guān)的函數(shù)，其值越大油氣側(cè)向分 流輸導(dǎo)油氣能力越強，越有利于油氣向砂體中側(cè)向分流輸導(dǎo)。另一種對斷層輸導(dǎo)能力進行評價的方法

18、是層次分析法1819，該方法利用系統(tǒng)論的思 想，從縱向上進行層層分解，最終分解出多個要素，并對各個要素進行定量評價。其基 本步驟是：第一步先建立層次分析結(jié)構(gòu)模型；第二步構(gòu)造判斷矩陣；第三步進行層次單 排序及其一致性檢驗；第四步進行層次總排序及一致性檢驗；最后進行運聚單元綜合評 價。3.2不整合型輸導(dǎo)體系不整合作為重要的油氣運移通道，其運移油氣的效率主要取決于不整合的類型、特 征、垂向結(jié)構(gòu)、不整合面上下巖性特征、不整合交匯疊置程度、不整合的發(fā)育規(guī)模等2。 陳濤等21 認(rèn)為對不整合進行輸導(dǎo)能力評價，需考慮油氣的密度和粘度、運移動力、不整 合結(jié)構(gòu)層厚度、不整合結(jié)構(gòu)層滲透率、不整合結(jié)構(gòu)層橫向連通性、遮

19、擋層發(fā)育程度等因 素的影響。綜合各項因素，可建立不整合輸導(dǎo)能力定量評價公式：式中，T為不整合輸導(dǎo)能力指數(shù)；耳為遮擋層發(fā)育程度，發(fā)育遮擋層時取1,不發(fā)育遮 擋層時取0； Ap為油氣運移動力,Pa； K為不整合結(jié)構(gòu)層滲透率，四m2； H為不整合結(jié)構(gòu)層 厚度,m； L為不整合結(jié)構(gòu)層橫向連通距離,m； po為地層原油密度,g/cm3；四。為地層原油 粘度,mPa.s。該方法不僅可以反映油氣本身性質(zhì)對輸導(dǎo)能力的影響，而且考慮了不整合結(jié)構(gòu)特征 及運移動力對輸導(dǎo)能力的影響。通過T值可直觀反映不整合的輸導(dǎo)能力，其值越大，輸導(dǎo) 能力越強。通過物理模擬實驗對不整合輸導(dǎo)能力進行定量評價的方法已被廣泛應(yīng)用。先建立不

20、整合輸導(dǎo)油氣的地質(zhì)模型（圖4），通過實驗來分析油氣在不同物性的不整合中油氣運 移的非均質(zhì)性、含油飽和度變化等，開展斷陷盆地不整合輸導(dǎo)油氣有效性研究。通過實 驗，可獲得油氣在不整合中的散失量，在油氣滿足不整合輸導(dǎo)層的散失量門限后（此時 油氣散失量不再增加，為一定值），進入不整合的油氣量越大，不整合有效輸導(dǎo)油氣的 量就越大，反映不整合輸導(dǎo)能力越強22。巨目層rw.巖盡0凡化粘土房rrn半風(fēng)化石原圖4不整合輸導(dǎo)油氣有效性物理模擬地質(zhì)模型3.3儲層型輸導(dǎo)體系對于碎屑巖儲層，骨架砂體能否成為優(yōu)勢運移通道主要取決于骨架砂體的孔隙度和 滲透率23。對骨架砂體的輸導(dǎo)性能進行評價，需先對骨架砂體的輸導(dǎo)要素進行研

21、究，包 括骨架砂體厚度、骨架砂體頂面形態(tài)、骨架砂體產(chǎn)狀、骨架砂體物性等。宋國奇等阿 通過物理實驗?zāi)M，結(jié)合骨架砂體的輸導(dǎo)機理，將骨架砂體輸導(dǎo)能力的表征參數(shù)可歸納 為傾角和臨界油柱高度，提出了骨架砂體輸導(dǎo)能力指數(shù)，其表達式為：S = 0/ h（4）式中,，為骨架砂體輸導(dǎo)能力指數(shù)，0為骨架砂體傾角，h為臨界油柱高度。其中，S 越大，反映其輸導(dǎo)能力越強。碳酸鹽巖往往具有原生和次生孔隙，連通裂縫和節(jié)理也比碎屑巖發(fā)育，所以也可以 作為油氣運移通道。如塔里木盆地發(fā)育的碳酸鹽巖“淋濾帶”型輸導(dǎo)層和碳酸鹽巖“內(nèi) 幕”型輸導(dǎo)層（圖5）25。C.O.Okogbue等26 在研究阿南布拉盆地頁巖的運移及封閉潛力時，

22、運用了巖土特征 指數(shù)來對頁巖的輸導(dǎo)潛力進行評價，該方法也可用在其他類型的輸導(dǎo)層評價中。該方法 需先進行采樣，再利用阿太堡限度測試測出巖石的液性極限（LL）和塑性極限（PL），并由此計算塑性指數(shù)（PI）和韌性指數(shù)（TI）,公式如下:PI=LL PL (5)TI = PI / FI(6)圖5塔里木盆地碳酸鹽巖輸導(dǎo)體類型在計算出巖石樣品的塑性指數(shù)和韌性指數(shù)后，可據(jù)此判斷巖石力學(xué)性質(zhì)，塑性和韌 性較強的巖層易形成封閉層，而塑性和韌性較較弱的巖層可能形成節(jié)理和斷層從而形成 烴類運移通道。這種方法只能間接地對巖層的輸導(dǎo)能力進行評估，不能直接對其輸導(dǎo)效 率進行定量評價。3.4輸導(dǎo)效率綜合定量評價對輸導(dǎo)體系進

23、行定量評價，需考慮輸導(dǎo)空間、輸導(dǎo)動力、輸導(dǎo)方向、輸導(dǎo)能力和輸 導(dǎo)時期等因素。根據(jù)各類輸導(dǎo)要素的必要性決定其權(quán)重，對輸導(dǎo)體系及其要素提出定量 評價標(biāo)準(zhǔn)（表3），最后輸導(dǎo)體系得分越高，則輸導(dǎo)體系越有利于油氣輸導(dǎo)與聚集3】。該方法考慮了影響輸導(dǎo)體系輸導(dǎo)能力的各項因素，并根據(jù)其重要性進行相應(yīng)的賦值， 最終對輸導(dǎo)體系的輸導(dǎo)能力進行定量評價。其優(yōu)點是考慮的因素比較全面，各因素的劃 分級別比較細(xì)致，且具有廣泛的適用性和較高的準(zhǔn)確性。4輸導(dǎo)體系研究趨勢輸導(dǎo)體系研究是一項復(fù)雜的系統(tǒng)工作，前人已做了大量研究，但還有很多問題尚待 解決，在輸導(dǎo)體系研究中，大致有以下趨勢：（1）有效運移通道識別。如何運用計算機技術(shù)、實

24、驗分析、地球化學(xué)方法等識別 出有效運移通道，仍然是一大難題且具有重大意義。（2）輸導(dǎo)效率的定量化研究。輸導(dǎo)體系的定性研究已經(jīng)無法滿足當(dāng)前的勘探需要，由定性研究轉(zhuǎn)為定量研究勢必成為研究趨勢，對輸導(dǎo)體系的輸導(dǎo)效率進行定量評價將會 是未來的研究重點與難點。（3）多學(xué)科交叉。輸導(dǎo)體系研究將不僅僅只涉及石油地質(zhì)知識，地球化學(xué)、流體 力學(xué)、巖石力學(xué)、計算機科學(xué)等將越來越多地運用到輸導(dǎo)體系研究中來。表3輸導(dǎo)要素類型劃分與定量評價標(biāo)準(zhǔn)（據(jù)林玉祥等）牌日獸*枳正黑曰地分普嵋*-=sstta.J -a.s1O方向岸葛小運*5#陸與生蛙中心理3!之EtCLtB，5岫厚卻Ef橢與生蛭中心=S S!之比小干（LCE崗下

25、運尊步電:fc于100 ffl10等蓿中向下運移手商10 -100 m&fj r*中售葛小向Tii善辱曲1 - ia hJ向0運程即甬小干1Ettffiffllflo ft * p-Jd-1 生些金段大于SMx】Wl/l折）10中犒汀古溢tfi和段土町察 -了% （83 ；3oa -soa）龍】口僵”上順=卜臨齒MtkJfl度 iaa - jo-i 生垣強暖舊口 -2（ri） xifl-1J舍袖伽利孟小干KKf 生坯食魔小于如心0* lAnf2?早早于茹期點中（曰明；與成祚窣同朋1Q晚晚干成St期JS新恂造運成期:況降年，參考文獻：付廣，薛永超，付曉飛.油氣運移輸導(dǎo)系統(tǒng)及其對成藏的控制J.新疆

26、石油地質(zhì)，2001,01:24-26+91.楊德彬，朱光有,蘇勁,劉家軍,張斌.中國含油氣盆地輸導(dǎo)體系類型及其有效性評價 J.西南石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2011,03:8-17+189-190.林玉祥,孫寧富，郭鳳霞，閆曉霞，孟彩，李曉鳳,劉虎,李秀芹.油氣輸導(dǎo)機制及輸導(dǎo) 體系定量評價研究J.石油實驗地質(zhì)，2015,02:237-245.林玉祥，郭鳳霞,孫寧富，孟彩，李曉鳳，閆曉霞，劉虎.油氣輸導(dǎo)體系研究技術(shù)思路與 展望J.山東科技大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2014,02:11-19.劉震,邵新軍,金博,李鶴永,許曉明,梁全勝.壓實過程中埋深和時間對碎屑巖孔隙 度演化的共同影響J.現(xiàn)代地質(zhì)

27、，2007,01:125-132.劉震,武耀輝.泥巖壓實程度與熱成熟度關(guān)系分析J.地質(zhì)論評，1997,03:290-296.潘高峰，劉震，胡曉丹.鎮(zhèn)涇長8砂巖古孔隙度恢復(fù)方法與應(yīng)用J.科技導(dǎo)報，2011,03:34-38.王菁，劉震，朱文奇,胡曉丹.鄂爾多斯盆地姬塬地區(qū)長7段泥巖古孔隙度恢復(fù)方法 研究J.現(xiàn)代地質(zhì)，2012,02:384-392.渠冬芳,姜振學(xué),劉惠民,高永進.關(guān)鍵成藏期碎屑巖儲層古孔隙度恢復(fù)方法J.石 油學(xué)報,2012,03:404-413.占王忠，賀永忠，陳文彬，朱勛.基于流體包裹體的羌塘盆地鄂斯瑪?shù)貐^(qū)索瓦組地層 古壓力恢復(fù)J.沉積與特提斯地質(zhì)，2013,03:56-61.王金志,楊少武,蔣森堡,張學(xué)良,張華國.流體包裹體熱動力學(xué)模擬技術(shù)的古壓力 恢復(fù)方法及應(yīng)注意的問題J.中國石油勘探,2008,01:44-47+9.劉震，陳凱，朱文奇,胡曉丹，郭彥如,吳迅達.鄂爾多斯盆地西峰地區(qū)長7段泥巖古 壓力恢復(fù)J.中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2012,02:1-7.久凱,丁文龍,李春燕,曾維特.含油氣盆地古構(gòu)造恢復(fù)方法研究及進展J.巖性油 氣藏,2012,01:13-19.邢衛(wèi)新，費永濤