塔吊基礎(chǔ)施工預(yù)案培訓(xùn)文件頁

1、64/70天津醫(yī)科大學(xué)空港國際醫(yī)院一期塔吊基礎(chǔ)施工方案編制： 審核： 審批： 公布日期： 2013年5月10日 執(zhí)行日期：2013年5月15日中建五局第三建設(shè)有限公司目 錄TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc6657 編制講明 PAGEREF _Toc6657 1 HYPERLINK l _Toc20803 1 編制依據(jù) PAGEREF _Toc20803 1 HYPERLINK l _Toc25210 2 本施工方案的發(fā)放范圍 PAGEREF _Toc25210 1 HYPERLINK l _Toc24526 第一章 工程概況 PAGEREF _Toc24526 2

2、HYPERLINK l _Toc4886 1 人工填土層 PAGEREF _Toc4886 2 HYPERLINK l _Toc31973 2 坑、溝底新近淤積層 PAGEREF _Toc31973 2 HYPERLINK l _Toc25649 3 全新統(tǒng)上組陸相沖積層 PAGEREF _Toc25649 2 HYPERLINK l _Toc28950 4 全新統(tǒng)中組海相沉積層 PAGEREF _Toc28950 2 HYPERLINK l _Toc12090 5 全新統(tǒng)下組陸相沖積層 PAGEREF _Toc12090 2 HYPERLINK l _Toc32451 6 上更新統(tǒng)第五組陸相

3、沖積層 PAGEREF _Toc32451 2 HYPERLINK l _Toc2294 第二章 塔吊選型 PAGEREF _Toc2294 3 HYPERLINK l _Toc31714 1 塔吊選擇及布置 PAGEREF _Toc31714 3 HYPERLINK l _Toc15039 2 塔吊基礎(chǔ)選型 PAGEREF _Toc15039 3 HYPERLINK l _Toc4793 第三章 塔吊基礎(chǔ)作法 PAGEREF _Toc4793 4 HYPERLINK l _Toc31437 1 QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊樁基的作法 PAGEREF _Toc31437

4、4 HYPERLINK l _Toc10622 2 QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎(chǔ)作法 PAGEREF _Toc10622 4 HYPERLINK l _Toc979 3 塔吊基礎(chǔ)施工 PAGEREF _Toc979 4 HYPERLINK l _Toc12298 第四章 塔吊電源及接地技術(shù)要求 PAGEREF _Toc12298 5 HYPERLINK l _Toc28275 1塔吊電源的技術(shù)要求 PAGEREF _Toc28275 5 HYPERLINK l _Toc19449 2 塔吊接地技術(shù)要求 PAGEREF _Toc19449 5 HYPERLINK l _

5、Toc852 第五章 塔吊安裝驗收 PAGEREF _Toc852 5 HYPERLINK l _Toc24301 1 組織有關(guān)人員學(xué)習(xí)塔吊使用講明書，熟悉掌握塔吊技術(shù)性能。 PAGEREF _Toc24301 5 HYPERLINK l _Toc13020 2 依照施工現(xiàn)場情況確定塔吊位置和塔吊安裝高度。 PAGEREF _Toc13020 5 HYPERLINK l _Toc32719 3 塔吊安裝機(jī)具預(yù)備 PAGEREF _Toc32719 5 HYPERLINK l _Toc2021 4將電源引入塔吊專用配電箱。 PAGEREF _Toc2021 5 HYPERLINK l _Toc1

6、864 5人員組織 PAGEREF _Toc1864 5 HYPERLINK l _Toc21728 6 塔吊防雷接地 PAGEREF _Toc21728 5 HYPERLINK l _Toc4292 7 沉降觀測 PAGEREF _Toc4292 6 HYPERLINK l _Toc5953 第六章 安全技術(shù)要求 PAGEREF _Toc5953 6 HYPERLINK l _Toc7355 第七章 塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書 PAGEREF _Toc7355 9 HYPERLINK l _Toc11057 1 塔吊型號:QTZ63(5610) PAGEREF _Toc11057 9 HYPERL

7、INK l _Toc9747 2 塔吊型號:QT80E(6010) PAGEREF _Toc9747 16 HYPERLINK l _Toc31183 3 塔吊型號:QTZ120(6313) PAGEREF _Toc31183 23編制講明1 編制依據(jù)1.1 本工程施工組織設(shè)計。1.2 本工程空港國際醫(yī)院巖土工程勘察報告(勘察號：2010-652)1.3 本工程施工圖。1.4 PKPM軟件1.5 QTZ120、QTZ80、QTZ63塔吊相關(guān)的技術(shù)參數(shù)設(shè)計講明1.6 公司相關(guān)技術(shù)治理方法。2 本施工方案的發(fā)放范圍分公司：技術(shù)部；工程部。項目部：項目經(jīng)理；生產(chǎn)經(jīng)理；技術(shù)經(jīng)理；商務(wù)經(jīng)理；機(jī)電經(jīng)理；安

8、全經(jīng)理；工程部；技術(shù)部；質(zhì)量部；安全部；機(jī)電部；物資設(shè)備部；商務(wù)合約部；綜合辦公室。 中建五局第三建設(shè)有限公司天津醫(yī)科大學(xué)空港國際醫(yī)院一期工程項目部 2012年4月19日第一章 工程概況本工程位于天津市空港物流加工區(qū)內(nèi)，本工程場地周圍差不多是空場地，周邊運(yùn)輸除南側(cè)東六道未修通，北側(cè)東五道和西側(cè)規(guī)劃支路道路暢通，東側(cè)臨近河道，總體周邊環(huán)境良好，周邊無建筑物。本工程由醫(yī)技部、門診部和住院部組成，地下一層，地上分不為1層、4層、10層。依照天津市勘察院提供的天津保稅區(qū)投資有限公司空港國際醫(yī)院的巖土工程勘察報告（編號K2010-0400），本工程所涉及的各地基土層的特征自上而下分述如下：1 人工填土層

9、全場地均有分布，厚度1.305.00m，底板標(biāo)高為2.19-1.22m。要緊由雜填土和素填土組成。2 坑、溝底新近淤積層厚度1.504.00m，底板標(biāo)高為-0.91-2.78m，要緊由淤泥質(zhì)粘土、淤泥組成。3 全新統(tǒng)上組陸相沖積層厚度0.401.60m，頂板標(biāo)高為2.190.78m，要緊由粘土組成。4 全新統(tǒng)中組海相沉積層厚度10.7014.70m，頂板受溝坑阻礙有較大起伏，頂板標(biāo)高介于1.09-2.78m。要緊由淤泥質(zhì)粘土和主粉質(zhì)粘土組成。5 全新統(tǒng)下組陸相沖積層厚度水平方向上有較大變化，一般為1.004.30m，頂板標(biāo)高為-12.93-14.24m。要緊由粉質(zhì)粘土粉土及砂性大粉質(zhì)粘土組成。

10、6 上更新統(tǒng)第五組陸相沖積層厚度9.5012.00m，頂板標(biāo)高一般為-15.83-17.81m，頂板標(biāo)高為-19.42-20.85m，要緊由粉質(zhì)粘土組成。第二章 塔吊選型1 塔吊選擇及布置依照本工程的實(shí)際情況，安裝3臺QTZ6010塔吊，臂長60m，安裝3臺QTZ5610塔吊，臂長56m，安裝1臺QTZ6313塔吊，臂長63m，安裝位置如下圖所示。塔吊布置示意圖2 塔吊基礎(chǔ)選型依照施工進(jìn)度要求及現(xiàn)場降水情況，本工程塔吊樁基礎(chǔ)采納混凝土鉆孔灌注樁及鋼筋混凝土承臺結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)頂面與底板頂面平并綜合考慮地下室排水要求。第三章 塔吊基礎(chǔ)作法1 QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊樁基的作法

11、1.1 樁頂標(biāo)高（塔吊樁的樁長由后面計算書中提?。┧鯓稑俄敇?biāo)高（相對標(biāo)高）為-7.700m，依照巖土工程詳細(xì)勘察報告，設(shè)計樁底標(biāo)高以進(jìn)入層粉質(zhì)粘土層操縱，設(shè)計樁底標(biāo)高（相對標(biāo)高）為-25.7m，故塔吊基礎(chǔ)樁有效樁長確定為18m（含樁入墊層100mm），樁身混凝土強(qiáng)度為C30，混凝土一直灌注至入承臺0.5m。1.2 樁身配筋（1）樁身直徑為600mm，塔吊樁主筋通長設(shè)置為1016。（2）采納6螺旋筋作箍筋，承臺底下2.4m范圍內(nèi)箍筋間距為200mm，其余箍筋間距為300mm。承臺下設(shè)16加勁箍筋，第一道設(shè)在樁頂，間距為2m。（3）同截面主筋焊接接頭比例不得超過50%，鋼筋接頭采納單面搭接焊10

12、d，錯開接頭35d。2 QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎(chǔ)作法QTZ5610、QTZ6010塔吊基礎(chǔ)采納500050001350鋼筋混凝土承臺，混凝土等級為C35，塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高為-6.350m。QTZ6313塔吊基礎(chǔ)采納550055001350鋼筋混凝土承臺，混凝土等級為C35，塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高為-6.350m。本工程塔吊基礎(chǔ)考慮預(yù)埋地腳螺栓。3 塔吊基礎(chǔ)施工3.1 塔吊基礎(chǔ)樁采納鉆孔灌注樁，將由專業(yè)塔吊施工單位施工。施工時將嚴(yán)格按照塔吊基礎(chǔ)方案和鉆孔灌注樁的施工工藝施工，確保施工質(zhì)量。3.2 塔吊樁試塊合格后將開始塔吊基礎(chǔ)土方開挖。3.3 采納小型反鏟挖機(jī)進(jìn)行基礎(chǔ)土方開挖

13、，挖至設(shè)計基礎(chǔ)底標(biāo)高以上20cm時，改由人工開挖。3.4 基坑開挖完成后澆筑100mm厚C10素混凝土，周邊支模后再行綁扎鋼筋、澆筑混凝土。3.5 基坑開挖時由施工員現(xiàn)場指揮人、機(jī)作業(yè)，安全員到現(xiàn)場協(xié)調(diào)安全工作。3.6 在基礎(chǔ)施工完畢后及時進(jìn)行回填，加強(qiáng)對混凝土的養(yǎng)護(hù)。第四章 塔吊電源及接地技術(shù)要求1塔吊電源的技術(shù)要求在塔吊基礎(chǔ)旁5米左右設(shè)專用配電箱，塔吊電源要求為120KVA；配備200A空氣開關(guān)，并將電纜接至塔吊專用配電箱上，并供電。2 塔吊接地技術(shù)要求塔吊必須有良好的接地裝置，不能與建筑物接地相連，接地電阻不得超過4歐姆，塔吊的接地不能少于兩組，用鍍鋅扁鋼將基礎(chǔ)內(nèi)鋼筋及塔吊預(yù)埋件連接起來

14、，并進(jìn)行接地，鍍鋅扁鋼與塔吊預(yù)埋節(jié)的連接必須伸出塔吊基礎(chǔ)頂面。第五章 塔吊安裝驗收1 組織有關(guān)人員學(xué)習(xí)塔吊使用講明書，熟悉掌握塔吊技術(shù)性能。2 依照施工現(xiàn)場情況確定塔吊位置和塔吊安裝高度。3 塔吊安裝機(jī)具預(yù)備16T汽車吊一輛、鉗工常用工具一套、電工常用工具一套、經(jīng)緯儀一臺、水準(zhǔn)儀一套、活動搬手一套、死扳手一套、管鉗兩把、8磅大錘2個、撬棍4把、鋼絲繩及滑鞍兩組、鋼卷尺1個、安全帶6條、安全帽16頂。4將電源引入塔吊專用配電箱。5人員組織塔吊安裝必須要由具有塔吊安裝資質(zhì)的安裝隊及專業(yè)人員負(fù)責(zé)安裝，工地配合1名電工。6 塔吊防雷接地在樁承臺中預(yù)埋2根40*4鍍鋅扁鐵，扁鐵與插入承臺的樁主筋通過焊接

15、方式，連接在一起。7 沉降觀測現(xiàn)場基礎(chǔ)做完后，用經(jīng)緯儀對承臺標(biāo)高進(jìn)行監(jiān)測，每天監(jiān)測一次，待位移滿足規(guī)范要求時進(jìn)行塔吊安裝。第六章 安全技術(shù)要求1所有現(xiàn)場施工人員必須戴好安全帽，高于2m的高空作業(yè)，必須系好安全帶。2混凝土振搗手必須佩戴絕緣手套和絕緣膠鞋。3塔吊基礎(chǔ)施工過程中要設(shè)專人進(jìn)行邊坡的監(jiān)測，發(fā)覺異常立即停止作業(yè)，經(jīng)處理后方可接著作業(yè)。4塔吊夜間作業(yè)必須有足夠照明。5所有操作人員必須持證上崗，嚴(yán)格遵守各項安全治理規(guī)定及相關(guān)的安全操作規(guī)程。6塔吊的防雷接地必須符合有關(guān)規(guī)定。7塔吊在起重作業(yè)時必須嚴(yán)格執(zhí)行“十不吊”規(guī)定，嚴(yán)禁違章作業(yè)。7.1指揮信號不明不準(zhǔn)吊。7.2超過額定負(fù)荷或吊物重量不明時

16、不準(zhǔn)吊。7.3吊索和附件捆縛不牢或物料裝過滿，不符合安全要求不準(zhǔn)吊。7.4斜拉斜掛吊物不準(zhǔn)吊。7.5吊件下站人或吊物上站浮放有活動物不準(zhǔn)吊。7.6埋在地下物件不準(zhǔn)吊。7.7機(jī)械安全裝置失靈或“帶病”時不準(zhǔn)吊。7.8現(xiàn)場光線陰暗，看不清吊物起落點(diǎn)不準(zhǔn)吊。7.9棱刃物與鋼絲繩直接接觸，在其之間要放置墊物愛護(hù)，無愛護(hù)措施不準(zhǔn)吊。7.10 5級以上大風(fēng)不準(zhǔn)吊。8 工作中休息或下班時，不得將吊物懸掛在空中。9 塔吊在工作中，不同意任何人上下爬梯、檢修及調(diào)整機(jī)件。10 定期對塔吊個部位進(jìn)行檢查、維護(hù)，發(fā)覺問題及時處理，嚴(yán)防帶病作業(yè)。11司機(jī)接班時，應(yīng)對制動器、吊鉤，鋼絲繩和安全裝置進(jìn)行檢查。發(fā)覺性能不正常

17、時，應(yīng)在操作前排除。12 開車前，必須鳴鈴或報警。操作中接近人時，亦應(yīng)給以斷續(xù)鈴聲或報警。13 操作應(yīng)按指揮信號進(jìn)行。對緊急停車信號，不論何人發(fā)出，都應(yīng)立即執(zhí)行。14 當(dāng)起重機(jī)上或其周圍確認(rèn)無人時，才能夠閉合主電源。如電源斷路裝置上加鎖或有標(biāo)牌時，應(yīng)由有關(guān)人員除掉后才可閉合主電源。15 閉合主電源前，應(yīng)使所有的操縱器手柄至于零位。16 工作中突然斷電時，應(yīng)將所有的操縱器手柄板回零位；在重新工作前，應(yīng)檢查起重機(jī)動作是否都正常。17 司機(jī)進(jìn)行維護(hù)保養(yǎng)時，應(yīng)切斷主電源并掛上標(biāo)牌或加鎖。如有未消除的故障，應(yīng)通知接班司機(jī)。18 有下述情況之一時，司機(jī)不應(yīng)進(jìn)行操作：18.1超載或物體重量不清。如吊拔起重量

18、或拉力不清的埋置物體，及斜拉斜吊等。18.2結(jié)構(gòu)或零部件有阻礙安全工作的缺陷或損傷。如制動器、安全裝置失靈，吊鉤螺母防松裝置損壞，鋼絲繩損傷達(dá)到報廢標(biāo)準(zhǔn)等。18.3捆綁、吊掛不牢或不平衡而可能滑動、重物棱角處與鋼絲繩之間未加襯墊等。18.4被吊物體上有人或浮置物。18.5工作場地昏暗，無法看清場地、被吊物情況和指揮信號等。19 司機(jī)操作時，應(yīng)遵守下述要求：19.1不得利用極限位置限制器停車。19.2不得在有載荷的情況下調(diào)整起升、變幅機(jī)構(gòu)的制動器。19.3吊運(yùn)時，不得從人的上空通過，吊物下不得有人。19.4起重機(jī)工作時不得進(jìn)行檢查和維修。19.5所吊重物接近或達(dá)到額定起重能力時，吊運(yùn)前應(yīng)檢查制動

19、器，并用小高度、短行程試吊后，再平穩(wěn)地吊運(yùn)。19.6無下降極限位置限制器的起重機(jī)，吊鉤在最低工作位置時，卷筒上的鋼絲繩必須保持有設(shè)計規(guī)定的安全圈數(shù)。19.7 起重機(jī)工作時，臂架、吊具、輔具、鋼絲繩、纜風(fēng)繩及重物等，與輸電線的最小距離不應(yīng)小于6米。20 為了安全起間，各塔吊有物品時，嚴(yán)禁將塔臂伸出施工現(xiàn)場，沒有吊物時，也應(yīng)盡量幸免將塔臂伸出施工現(xiàn)場。21 基槽上邊緣不得堆放材料及雜物。22 發(fā)覺問題及時處理，嚴(yán)防帶病作業(yè)。附圖1 QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎(chǔ)定位圖附圖2 QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎(chǔ)配筋圖附圖3 QTZ5013、QTZ6010和

20、QTZ6313塔吊基礎(chǔ)樁配筋圖第七章 塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書1 塔吊型號:QTZ63(5610) 依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: QTZ63(5610)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=450.80kN 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m 塔吊計算高度: H=40m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C35 愛護(hù)層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200

21、mm 承臺鋼筋級不: HRB400 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級不: HRB335 樁入土深度: 18.00m 樁型與工藝: 計算簡圖如下：二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值 Fk1=450.8kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk=551.3525=843.75kN 承臺受浮力：Flk=55-0.5010=-125kN 3) 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fqk=60kN 2. 風(fēng)荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機(jī)塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 a. 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (Wo=0.2kN/m2)

22、=0.81.481.951.650.2=0.76kN/m2 =1.20.760.351.6=0.51kN/m b. 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.5140.00=20.48kN c. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.520.4840.00=409.60kN.m 2) 非工作狀態(tài)下塔機(jī)塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 a. 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (本地區(qū) Wo=0.50kN/m2) =0.81.531.951.650.50=1.97kN/m2 =1.21.970.351.60=1.32kN/m b. 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=

23、qskH=1.3240.00=52.93kN c. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.552.9340.00=1058.59kN.m 3. 塔機(jī)的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-200+0.9(630+409.60)=735.64kN.m 非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-200+1058.59=858.59kN.m三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(450.8+843.75)/4=323.64kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75)/4+(858.5

24、9+52.931.35)/5.66=488.07kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75-125)/4-(858.59+52.931.35)/5.66=190.45kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450.8+843.75+60)/4=338.64kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75+60)/4+(735.64+20.481.35)/5.66=473.59kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843

25、.75+60-125)/4-(735.64+20.481.35)/5.66=234.94kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450.8+60)/4+1.35(735.64+20.481.35)/5.66=354.58kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450.8+60)/4-1.35(735.64+20.481.35)/5.66=-9.79kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=

26、1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450.8/4+1.35(858.59+52.931.35)/5.66=374.13kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450.8/4-1.35(858.59+52.931.35)/5.66=-69.84kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： M

27、x=My=2374.131.20=897.92kN.m 承臺最大負(fù)彎矩: Mx=My=2-69.841.20=-167.62kN.m 3. 配筋計算 依照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7.2.1條 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=897.92106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0064 =1-(1-20.0064)0.5=0.0064 s=

28、1-0.0064/2=0.9968 As=897.92106/(0.99681300.0360.0)=1924.8mm2 頂部配筋計算: s=167.62106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0012 =1-(1-20.0012)0.5=0.0012 s=1-0.0012/2=0.9968 As=167.62106/(0.99941300.0360.0)=358.4mm2 4. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇2520，實(shí)際配筋面積5854mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇2520，實(shí)際配筋面積5345mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設(shè)計值： Vmax=374.13

29、kN 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 通過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機(jī)塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進(jìn)行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載

30、力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 依照第二步的計算方案能夠得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35488.07=658.90kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。 通過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm2 樁縱向鋼筋選擇1012，實(shí)際配筋面積1131mm2八.樁豎向承載力驗算 依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)

31、工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=338.64kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=488.07kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號 土層厚度(m) 極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱1 4 22 0 非飽和粘

32、性土2 5 29 0 粘性土3 1 47 0 粘性土4 2 58 0 粉土或砂土5 6 54 500 粘性土由于樁的入土深度為18m,因此樁端是在第5層土層。最大壓力驗算: Ra=1.88(411+514.5+123.5+229+627)+2500.28=749.27kN 由于: Ra = 749.27 Qk = 338.64,因此滿足要求!由于: 1.2Ra = 899.12 Qkmax = 488.07,因此滿足要求!2 塔吊型號:QT80E(6010)依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:QT80E(6010)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1

33、=440.02kN 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊計算高度: H=50m 塔身寬度: B=1.60m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C35 愛護(hù)層厚度: 50mm矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級不: HRB400 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級不: HRB400 樁入土深度: 18.00m 樁型與工藝: 大直徑灌注樁(清底潔凈) 計算簡圖如下：二.

34、 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值 Fk1=440.02kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk=551.3525=843.75kN 承臺受浮力：Flk=55-0.5010=-125kN 3) 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fqk=80kN 2. 風(fēng)荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機(jī)塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 a. 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 =1.20.800.351.6=0.54kN/m b. 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.5450.00=27.02kN c. 基礎(chǔ)頂

35、面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.527.0250.00=675.56kN.m 2) 非工作狀態(tài)下塔機(jī)塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 a. 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (本地區(qū) Wo=0.50kN/m2) =0.81.551.951.730.50=2.09kN/m2 =1.22.090.351.60=1.41kN/m b. 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=1.4150.00=70.28kN c. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.570.2850.00=1756.92kN.m 3. 塔機(jī)的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩

36、標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-200+0.9(800+675.56)=1128.01kN.m 非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-200+1756.92=1556.92kN.m三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(440.02+843.75)/4=320.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75)/4+(1556.92+70.281.35)/5.66=612.99kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75-125)/4-(1556.92+70.281.35)

37、/5.66=60.15kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(440.02+843.75+80)/4=340.94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75+80)/4+(1128.01+27.021.35)/5.66=546.83kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75+80-125)/4-(1128.01+27.021.35)/5.66=166.31kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下

38、： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(440.02+80)/4+1.35(1128.01+27.021.35)/5.66=453.45kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(440.02+80)/4-1.35(1128.01+27.021.35)/5.66=-102.44kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35440.02/4+1.35(1556.92+70.281.35)/5.66=542.76kN 最大拔力 Ni=1.35

39、Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35440.02/4-1.35(1556.92+70.281.35)/5.66=-245.75kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2542.761.20=1302.63kN.m 承臺最大負(fù)彎矩: Mx=My=2-245.751.20=-589.80kN.m 3. 配筋計算 依照混凝土結(jié)構(gòu)

40、設(shè)計規(guī)程GB50010-2002第7.2.1條 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=1302.63106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0092 =1-(1-20.0092)0.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9954 As=1302.63106/(0.99541300.0360.0)=2796.4mm2 頂部配筋計算: s=589.80106

41、/(1.00016.7005000.00013002)=0.0042 =1-(1-20.0042)0.5=0.0042 s=1-0.0042/2=0.9954 As=589.80106/(0.99791300.0360.0)=1262.9mm2 4. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇2520，實(shí)際配筋面積6363mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇2520，實(shí)際配筋面積6363mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設(shè)計值： Vmax=542.76kN 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第7.5.7條。 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比

42、,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 通過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機(jī)塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進(jìn)行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 依照第二步的計算方案能夠得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35612.99=82

43、7.53kN 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。 通過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm2 樁縱向鋼筋選擇1014，實(shí)際配筋面積1540mm2八.樁豎向承載力驗算 依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條 軸心豎向力作用下，Qk=340.94kN；偏向豎向力作用下，Qkmax=612.99k

44、N.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號 土層厚度(m) 極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱1 4 22 0 非飽和粘性土2 5 29 0 粘性土3 1 46 0 粘性土4 2 58 0 粉土或砂土5 6 54 500 粘性土由于樁的入土深度為18m,因此樁端是在第5層土層。

45、最大壓力驗算: Ra=1.88(411+514.5+123+229+627)+2500.28=748.33kN 由于: Ra = 748.33 Qk = 340.94,因此滿足要求!由于: 1.2Ra = 897.99 Qkmax = 612.99,因此滿足要求!3 塔吊型號:QTZ120(6313)依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: QTZ120(6313)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=746.84kN 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1200.00kN.m 塔吊計算高度: H=40m 塔身寬度: B=2.0

46、0m 非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C35 愛護(hù)層厚度: 50mm矩形承臺邊長: 5.50m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級不: HRB400 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級不: HRB400 樁入土深度: 18.00m 樁型與工藝: 大直徑灌注樁(清底潔凈) 計算簡圖如下：二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值 Fk1=746.84kN 2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk=5.55.51.3525=10

47、20.9375kN 承臺受浮力：Flk=5.55.5-0.5010=-151.25kN 3) 起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fqk=80kN 2. 風(fēng)荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機(jī)塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 a. 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 =1.20.800.352=0.68kN/m b. 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=0.6840.00=27.02kN c. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.527.0240.00=540.45kN.m 2) 非工作狀態(tài)下塔機(jī)塔身截

48、面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 a. 塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (本地區(qū) Wo=0.50kN/m2) =0.81.551.951.730.50=2.09kN/m2 =1.22.090.352.00=1.76kN/m b. 塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值 Fvk=qskH=1.7640.00=70.28kN c. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Msk=0.5FvkH=0.570.2840.00=1405.54kN.m 3. 塔機(jī)的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=-200+0.9(1200+540.45)=1366.41kN.m 非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk=

49、-200+1405.54=1205.54kN.m三. 樁豎向力計算 非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(746.84+1020.94)/4=441.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375)/4+(1205.54+70.281.35)/5.66=671.86kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375-151.25)/4-(1205.54+70.281.35)/5.66=249.84kN 工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(746.84+1020.9

50、4+80)/4=461.94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375+80)/4+(1366.41+27.021.35)/5.66=709.98kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375+80-151.25)/4-(1366.41+27.021.35)/5.66=251.72kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =

51、1.35(746.84+80)/4+1.35(1366.41+27.021.35)/5.66=613.91kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(746.84+80)/4-1.35(1366.41+27.021.35)/5.66=-55.79kN 非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35746.84/4+1.35(1205.54+70.281.35)/5.66=562.45kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35746.84/4-1.35(1205.54+70.281.35)/5.66=-58.33kN 2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大