新舊光固化樹脂間粘接與光固化樹脂-牙本質(zhì)粘接抗剪切力強度對比觀察 材料學(xué)專業(yè)

1、新舊光固化樹脂間粘接與光固化樹脂牙本質(zhì)粘接抗剪切力強度對比觀察中文摘要目的 觀察新舊光固化樹脂間粘接與光固化樹脂牙本質(zhì)粘接抗剪切力強度對比 ，以及修復(fù)樹脂類型與原樹脂類型不同，抗剪切力強度是否不同。方法 收集拔除的第三磨牙40顆，兩種經(jīng)老化處理的不同種光固化復(fù)合樹脂塊（登士柏Spectrum TPH3光固化樹脂（Dentsply），可樂麗菲露（Clearfil）各40個，根據(jù)上層樹脂充填類型不同，分為A組、B組。具體如下：將20個離體磨牙鄰面釉質(zhì)均勻磨出，暴露出牙本質(zhì)表面。將老化處理的Clearfil、Dentsply樹脂各20個分別表面進行用金剛砂車針均勻磨出1mm，形成樹脂粘接面。按照Cl

2、earfil樹脂水門汀的使用說明處理暴露的牙本質(zhì)、老化樹脂粘接面，分別逐層充填Clearfil樹脂并光照固化，形成牙本質(zhì)-Clearfil、Clearfil-Clearfil、Dentsply Clearfil實驗試樣各20個。B組： 將20個離體磨牙鄰面釉質(zhì)均勻磨出，暴露出牙本質(zhì)表面。將老化處理的Clearfil、Dentsply樹脂各20個分別表面進行用金剛砂車針均勻磨出1mm，形成樹脂粘接面。按照Dentsply樹脂水門汀的使用說明處理暴露的牙本質(zhì)、老化樹脂粘接面，逐層充填Dentsply樹脂并光固化，分別形成牙本質(zhì)- Dentsply、Dentsply-Dentsply、Clearfi

3、l- Dentsply實驗試樣各20個。各樣本均采用CTM8020微機控制電子萬能材料試驗機測定抗剪切強度；使用SPSS17.0統(tǒng)計分析軟件對數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析 。 結(jié)果 A組：K-K組與牙-K組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義；D-K組與牙-K組比較，P0.05， 差異無統(tǒng)計學(xué)意義。D-D組與牙-D組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義；B組：K-D組與牙-D組比較，P0.05， 差異無統(tǒng)計學(xué)意義。 。結(jié)論 新舊光固化樹脂粘接抗剪切力強度大于牙本質(zhì)樹脂間粘接抗剪強度，差異有統(tǒng)計學(xué)意義。如若只考慮粘接強度因素，新舊光固化樹脂間粘接能達到臨床要求修復(fù)強度。兩種老化樹脂與新樹脂間粘接抗剪切力強度

4、差別無統(tǒng)計學(xué)意義，底層樹脂與粘接樹脂間種類異同是否直接影響粘接效果仍未知。樹脂修復(fù)技術(shù)中薄弱區(qū)仍位于粘接界面上，如若采用在殘留的底層樹脂上用新的樹脂填加層恢復(fù)修復(fù)體缺損部分的方法，老化樹脂內(nèi)部也可能成為修復(fù)薄弱區(qū)。關(guān)鍵詞 光固化復(fù)合樹脂 抗剪切力強度 牙本質(zhì)粘接 樹脂老化 冷熱循環(huán)實驗?zāi)?錄1、論文：1前言1材料與方法2結(jié)果4討論5結(jié)論7英文縮略詞對照表8參考文獻82、綜述:托槽重復(fù)粘接技術(shù)的研究進展 103、致謝184、 作者簡介195、附表20 新舊光固化樹脂間粘接與光固化樹脂牙本質(zhì)間粘接抗剪切力強度對比觀察前言 隨著我國醫(yī)學(xué)技術(shù)的發(fā)展，光固化復(fù)合樹脂已經(jīng)成為牙科疾病治療的重要材料，例如光

5、固化復(fù)合樹脂可用于牙齒間隙過大、牙體損壞、變色等修復(fù)的工作，但是由于光固化復(fù)合樹脂的強度略低于釉質(zhì)，因此在光固化復(fù)合樹脂長時間與牙齒、食物等物質(zhì)摩擦、碰撞后，容易出現(xiàn)磨損、折斷等問題，同時，由于患者不配合牙科醫(yī)生的工作、或是椅旁時間長、年輕患者的口腔唾液分泌過多、修復(fù)體充填后調(diào)牙合過程中磨改過多等致使復(fù)合樹脂充填失敗。現(xiàn)有的學(xué)者研究稱，在復(fù)合樹脂固化的同時，樹脂表面便會形成阻隔氧氣的保護層，即：氧阻聚層，層中的化學(xué)物質(zhì)能夠與新樹脂產(chǎn)生作用，達到共聚的效果，從而形成化學(xué)的結(jié)合力，1加強新樹脂的堅固程度，但是如果樹脂的表面出現(xiàn)嚴重的磨損、填充體出現(xiàn)折斷、斷裂、漏洞、污染等問題后，2其氧阻聚層則無法

6、起到阻隔氧氣的作用，失去了與新樹脂發(fā)生化學(xué)作用、起到加固的效果。因此，臨床中常用的處理方式為將舊樹脂填充體全部清除，再填充新的樹脂，雖然這樣的做法能夠防止樹脂失去效果，但是也會加大牙體的損失程度，延長了治療的時間且成本升高3。隨著我國微創(chuàng)技術(shù)的日益發(fā)達，微創(chuàng)技術(shù)被應(yīng)用于牙科治療后，非齲性情況下導(dǎo)致樹脂的損壞、磨損等，不再需要清除全部的填充體，直接對原油的填充體進行修補和修復(fù)即可，這樣的方式被醫(yī)學(xué)界認為是一種有效且節(jié)約成本的方式4，該方法與之前的全部清除相比，確實能夠起到保護牙體的作用，具有較大的優(yōu)勢。同時，研究表明，新舊樹脂的修復(fù)，能夠起到良好的臨床效果，牙體受到了較好的保護、填充體的顏色未發(fā)

7、生明顯的變化，但是該方法缺少了一定的實驗數(shù)據(jù)支持5，6 ?，F(xiàn)有的研究也表明，不同的樹脂之間其粘連度和拉伸程度均有不同，但是卻沒有涉及到新舊樹脂的對比7，因此其仍舊存在一定的問題，例如：是否可以不清楚全部的樹脂填充體，直接進行修復(fù)，或是使用不同的樹脂進行修復(fù)和填充，是否會影響到修復(fù)的效果等。 本實驗旨在了解老化樹脂-新樹脂間粘接與樹脂-牙本質(zhì)間粘接的抗剪切力強度對比觀察，以及如果修復(fù)樹脂類型不同于原樹脂類型，抗剪切力強度是否不同，為臨床上樹脂修復(fù)治療技術(shù)提供參考。 1 材料與方法1.1 實驗材料與儀器40顆離體后牙，可樂麗菲露樹脂（Kuraray公司，上海），登士柏 Spectrum TPH3

8、復(fù)合樹脂(美國)，可樂麗菲露樹脂粘結(jié)劑（Kuraray公司，上海)，登士柏樹脂配套粘接劑（美國），義齒基托樹脂（張江上海生物材料有限公司），鐵環(huán)模具（內(nèi)徑5 mm、高5mm，），CTM8020微機控制電子萬能材料試驗機（上海協(xié)強制造），金剛砂車針(日本),LED 光固化燈(1250 mW/cm2，Satelec，法國)，0.9%氯化鈉注射液（四川科倫藥液股份有限公司）1.2 實驗步驟、方法和內(nèi)容1.2.1 離體牙的收集與保存收集40顆拔除的第三磨牙，磨牙的采用標準有：牙體組織沒有損壞、保存完整，牙體表面沒有裂痕、發(fā)育正常等。用超聲波清洗40顆離體牙，常溫下放置生理鹽水保存1個月。將試樣逐個包埋

9、于在8mm8mm10mm的自凝塑料中，待自凝塑料凝固后將離體牙模型置于生理鹽水常溫保存，保存時間為24小時。1.2.2 樹脂老化處理樹脂試樣制備:將Clearfil和Dentsply分層填入內(nèi)徑直徑大小為6mm，高為8mm圓柱形模具中，每層厚度 2 mm，光固化 40 s，光強度大于6 000 W / m2 ，分別制備樹脂塊各40個。樹脂試樣老化：將Clearfil和Dentsply樹脂試樣采用5和55恒溫水槽,各槽浸漬時間為60 s,1個循環(huán)周期為130 s,冷熱循環(huán)次數(shù)設(shè)定為1000次。再將循環(huán)后的樹脂試樣逐個包埋于在8mm8mm10mm的長方形自凝塑料中，置常溫生理鹽水中保存24 h備用

10、。1.2.3 實驗分組根據(jù)實驗基層試樣類型不同，將實驗分為3組（如表1）： 表1.實驗分組情況分組例數(shù)粘接劑備注A組A120SE BOND牙本質(zhì)-ClearfilA220Prime Bond NT牙本質(zhì)- DentsplyB組B120SE BONDClearfil-ClearfilB220Prime Bond NTClearfil- DentsplyC組C120SE BONDDentsply- ClearfilC220Prime Bond NTDentsply - DentsplyA組：將收集的40顆牙體均勻打磨，將其釉質(zhì)全部清除后，使得其能夠暴露于牙本質(zhì)的表面，直徑需大于5mm5mm，選用藍

11、色標記金剛砂車針作為打磨的工具，打磨牙本質(zhì)表面10 秒,形成標準的牙本質(zhì)粘接面，利用超聲對其進行清洗。將模具放置在準備好的牙本質(zhì)表面，以便于固定粘接面的位置和限定粘接面的面積。具體如下：A1組：吹干牙面,涂布SE BOND粘合用處理劑,放置于中等強度的氣流中，靜置20秒時間直到其吹干為止，當確認其已經(jīng)吹干后，涂粘合劑并以溫風(fēng)吹干形成薄膜，再日照10秒，向模具內(nèi)逐層充填可樂麗非露樹脂并光照固化。A2：用37%的磷酸分別處理牙本質(zhì)粘接面，酸蝕時間為10秒，沖洗20秒，中等氣流吹干，涂布Prime Bond NT 粘結(jié)劑，靜置20秒鐘，用溫和的氣流輕吹粘接面5秒，于牙本質(zhì)表面能看到一層均勻光亮的薄膜

12、（即粘結(jié)劑）；光照15秒，于磨具內(nèi)逐層充填Dentsply樹脂并光固化。要求粘接的樹脂與模具的表面保持品行，樹脂樁與粘接面要與剪切刃的施力方向保持一致、品行。要求粘接分別形成牙本質(zhì)-Clearfil、牙本質(zhì)-Dentsply實驗試樣各20個。形成實驗試樣模型如圖一B組：將40個將老化處理的Clearfil樹脂表面進行用金剛砂車針均勻磨除1mm，用藍色標記金剛砂車針打磨樹脂表面10 s, 預(yù)備形成標準的樹脂粘接面,超聲清洗干燥備用。模具置于預(yù)備好的樹脂表面以限定粘接面積。B1組按Clearfil樹脂水門汀的使用說明粘接新樹脂，具體方法同A1。B2組按Dentsply水門汀的使用說明粘接新樹脂，具

13、體方法同A2。要求粘接的樹脂與模具的表面保持品行，樹脂樁與粘接面要與剪切刃的施力方向保持一致、品行。分別形成Clearfil - Clearfil、Clearfil- Dentsply實驗試樣各20個。形成實驗試樣模型如圖二。C組： 將40個將老化處理的Dentsply樹脂表面進行用金剛砂車針均勻磨除1mm，用藍色標記金剛砂車針打磨樹脂表面10 s, 預(yù)備形成標準的樹脂粘接面,超聲清洗干燥備用。模具置于預(yù)備好的樹脂表面以限定粘接面積。C1組按Clearfil樹脂水門汀的使用說明粘接新樹脂，具體方法同A1。C2組按Dentsply水門汀的使用說明粘接新樹脂，具體方法同A2。要求粘接樹脂柱的粘接面

14、顯露并與所在模塊平面平行,新樹脂柱與基底樹脂的粘接面與剪切刀的施力方向相平行。分別形成Dentsply - Clearfil、Dentsply- Dentsply實驗試樣各20個。形成實驗試樣模型如圖二。 圖一：牙本質(zhì)-樹脂試樣 圖二：老化樹脂-新樹脂試樣1.2.4 抗剪切強度（SBS）測定 所有樣本均采用CTM8020微機控制電子萬能材料試驗機測定抗剪切強度；通過螺絲將試樣固定在中空鑄件內(nèi),使待實驗的部位充分暴露在鑄件外, 剪切時刀刃要盡量靠近試樣交界面，試驗機的剪切刀正對樹脂塊與樹脂塊底板之間，且方向與牙長軸平行；垂直加載速度為 1 mm/min ，直到試件斷裂，計算機及軟件將自動記錄樹脂

15、脫落時的最大抗剪切強度，單位為MPa(N/mm2) 。1.2.5 離斷類型記錄將抗剪切力測試后斷裂類型分為 3 型8:a.粘結(jié)界面斷裂(此類斷裂的情況通常發(fā)生于復(fù)合樹脂和牙本質(zhì)之間，或是樹脂的粘接面出現(xiàn)斷裂)b.內(nèi)聚斷裂（此類斷裂情況主要是老舊的樹脂內(nèi)部出現(xiàn)斷裂）c.混合型斷裂(混合型斷裂主要是由內(nèi)部斷裂和內(nèi)聚斷裂兩類情況同時發(fā)生而產(chǎn)生)。記錄斷裂類型的頻數(shù) 。1.2.6統(tǒng)計學(xué)分析本次實驗的數(shù)據(jù)處理方式主要采用SPSS 17.0統(tǒng)計，利用SPSS 17.0對實驗中的數(shù)據(jù)進行分析和處理，計算剪切強度的平均值和標準差，同時，采用方差對各組的抗剪強度值進行分析，對檢驗有差異的結(jié)果采用 Post-ho

16、c test(LSD)法進行兩兩比較。檢驗水準均為雙側(cè) =0 05。2結(jié)果2.1對6組抗剪切力強度進行方差分析，統(tǒng)計量用（s）描述： 6組抗剪切力強度值（s）Mpa組別抗剪切力強度A組A129.3015.338A230.9386.295B組B156.6369.854B244.0727.333C組C155.9012.999C247.6515.996A1組與B1組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義；A1組與C1組比較，P0.05， 差異無統(tǒng)計學(xué)意義。A2組與B2組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義；A2組與C2組比較，P0.05， 差異無統(tǒng)計學(xué)意義。 2.2 離斷類型 離斷類型組別 破壞模式

17、a b c A120 0 0 A220 00 B1 17 3 0 B21640 C1 18 2 0 C21730 從上述的實驗中可知，粘接面斷裂的情況較多，且出現(xiàn)了內(nèi)部斷裂的現(xiàn)象，主要是在對老化可樂麗菲露樹脂與新樹脂粘接抗剪切力的測定中發(fā)生，老化Dentsply樹脂與新樹脂粘接抗剪切力測定過程中出現(xiàn)了5例老化樹脂內(nèi)部斷裂。3.討論口腔生理環(huán)境和牙體結(jié)構(gòu)導(dǎo)致了實驗環(huán)境的復(fù)雜化，如果對復(fù)合樹脂的粘接性能進行測試，是無法在實驗室內(nèi)完成的。因此，許多學(xué)者采用了離體牙的方式來進行9。由于牙齒在進行咀嚼的過程中，受到的機械應(yīng)力約為0.9 17 .6 MPa 10 。其中，應(yīng)力主要是指單位橫截面積在進行運作

18、的過程中，其表面所承受的壓力和負荷。強度是指，斷裂結(jié)構(gòu)所需要的最大應(yīng)力。然而，粘接的強度是評估粘接材料性能高低的重要標準，目前粘接強度主要通過以下三種形式來進行評價：粘接抗拉伸強度、粘接抗剪切強度、微拉伸實驗?？估鞆姸仁侵?，粘接在實驗體表面的粘接體在受到外界壓力時，從抗拉伸直至斷裂所承受的強度，這也是單位面積上最承受的最大拉力，抗拉伸實驗的要求較為嚴格，如果實驗者在操作時沒有遵循操作的規(guī)則，便會導(dǎo)致粘接的強度下降?？辜羟袕姸纫话闫叫惺┝τ趩挝幻娣e之上，即為單位面積上最大的剪力。剪切強度的實驗也被稱為最能反映出臨床情況的方式。微拉伸測試方法由Sano等，實驗中粘接面積小于2mm，采用全部清除的

19、方式對界面進行實驗，實驗中內(nèi)聚力沒有被破壞，但是由于粘接面的面積較小，容易出現(xiàn)折斷的現(xiàn)象，因此測試的結(jié)果受到了影響。11。綜合考慮了各方因素之后，本次實驗所采用的是抗剪切力測定方法，以冷熱循環(huán)的方式模擬口腔的生理環(huán)境，為了保障離體牙實驗?zāi)軌蝽樌倪M行，12在溫度的選用上嚴格參照了 ISO（國際標準化組織）TR11405 ，設(shè)定為 5-55之間，循環(huán)500次13。同時，為了無限接近、模擬口腔內(nèi)樹脂的老化過程，對樹脂采用1000次的冷熱循環(huán)方式。復(fù)合樹脂主要借助于粘接的方式，來取得其牢固的位置，因此，粘結(jié)強度是樹脂能夠順利修復(fù)的重要條件之一。14。目前，學(xué)術(shù)界和臨床試驗界，均沒有明確新舊樹脂的修復(fù)

20、中的最小粘結(jié)強度指標。然而，現(xiàn)有的文獻中，樹脂粘接牙本質(zhì)的強度約在 5 80 41.80Mpa之間，臨床上認為，新舊樹脂的粘結(jié)強度，如果能夠與樹脂及牙本質(zhì)間的粘結(jié)強度相近或是完全吻合，即認為修復(fù)成功15 。Yesilyurt 等16通過實驗表明新舊樹脂間粘結(jié)強度應(yīng)不低于 1820Mpa 。本實驗牙本質(zhì)-樹脂間抗剪切力強度為29-31Mpa、新舊光固化樹脂間抗剪切力強度為44-57Mpa均達到了以上要求。 3.1牙本質(zhì)-樹脂間粘接抗剪切力強度與新舊光固化樹脂間粘接抗剪切力強度對比觀察本實驗結(jié)果:A1組與B1組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義，Clearfil Clearfil間粘接抗剪切力強

21、度大于牙本質(zhì)-Clearfil間粘接抗剪切力強度；A1組與C1組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義，Dentsply - Clearfil間粘接抗剪切力強度大于牙本質(zhì)-Clearfil間粘接抗剪切力強度。A2組與B2組比較，P0.05， 差異有統(tǒng)計學(xué)意義，Clearfil- Dentsply間粘接抗剪切力強度大于牙本質(zhì)-Dentsply間粘接抗剪切力強度；A2組與C2組比較，P0.05， 差異無統(tǒng)計學(xué)意義；B2組與C2組比較，P0.05， 差異無統(tǒng)計學(xué)意義。兩組老化樹脂間粘接抗剪切力強度無明顯差別。 在本實驗中所選取粘接樹脂是Clearfil AP-X、Dentsply TPH，各自粘接劑分

22、別為SE BOND、Prime Bond NT。兩種樹脂出自不同廠家。雖然同一廠商出產(chǎn)的粘結(jié)劑和復(fù)合樹脂通常具有相同的樹脂基質(zhì)成分，但隨著自酸蝕粘結(jié)理論的發(fā)展和統(tǒng)一，各廠家的粘結(jié)劑成分和樹脂成分均出現(xiàn)了同質(zhì)化趨勢。Clearfil AP-X 樹脂的填料種類是鋇玻璃混合填料，Bis-GMA.甲基丙烯酸類物質(zhì)，填料粒度為1 3 m，填料含量占 89%。Dentsply樹脂主要成分為 Bis-GMA、Bis-EMA，納米填料與雙組份玻璃填料的結(jié)合，納米顆粒粒度為 20 50 nm，玻璃組分為 0 7 2 5m，硅組分為 10 20 nm，填料含量占 77%。相比較而言，Clearfil AP-X 樹

23、脂屬于大顆粒，Dentsply TPH樹脂為小顆粒。這兩種樹脂都含有不同比例的丙烯酸分子，通過粘結(jié)劑和樹脂的分層固化形成同質(zhì)的化學(xué)結(jié)合。兩者的主要樹脂成分是傳統(tǒng)的雙甲基丙烯酸酯類，它們是鏈狀單體，在聚合時形成帶自由基的鏈增長基單體 27 ，二者均不含有環(huán)氧組分。粘接劑與新樹脂之間的粘接效果主要由其化學(xué)結(jié)合力決定，并且能夠與樹脂內(nèi)的甲基丙烯酸酯產(chǎn)生共聚，從而產(chǎn)生良好的粘接強度。然而樹脂填料顆粒大小對粘接強度可能影響不大，inastiti 等28 的研究報道也證實了這一點，樹脂間的結(jié)合強度與樹脂界面的化學(xué)組成、表面潤濕性、粗糙度和表面處理有關(guān)，但與樹脂中的填料關(guān)系不大。本次實驗中，新舊樹脂之間的粘

24、接抗剪切力強度沒有明顯的差異，但是粘接效果是否會受到樹脂種類的影響仍舊沒有結(jié)果。3.3部分樹脂塊斷裂面并非粘接面，而是老化樹脂塊內(nèi)部 本實驗中試樣抗剪切力測定過程中，離斷面斷裂類型多為粘接面斷裂，但老化可樂麗非露樹脂與新樹脂粘接抗剪切力測定過程中出現(xiàn)了7例老化樹脂內(nèi)部斷裂，老化登士柏樹脂與新樹脂粘接抗剪切力測定過程中出現(xiàn)了5例老化樹脂內(nèi)部斷。由于復(fù)合樹脂主要依靠粘結(jié)來獲得牢固持久的固位，所以其粘結(jié)強度則是保證樹脂修復(fù)成功的必要條件。試驗中大部分斷裂面為粘接界面斷裂，說明樹脂充填修復(fù)過程中，主要薄弱區(qū)仍在粘接界面上。水浸泡熱冷老化試驗是口腔材料常用的體外實驗方法。研究表明，當溫度升高時，高分子鏈

25、運動加劇可引起其熱降解或基團脫落，溫度降低時高聚物通過鏈段的微布朗運動使其凝聚態(tài)結(jié)構(gòu)經(jīng)歷從非平衡態(tài)過渡的弛豫過程，可能會影響材料的力學(xué)性能29 。樹脂分子的活動及聚合的速度會因加熱而產(chǎn)生劇烈的變化，由于聚合不完全的樹脂出現(xiàn)了降解的現(xiàn)象，其粘接力也受到了相應(yīng)的影響，同時，由于不同樹脂材料所具備不同的熱脹膨系數(shù)，冷熱變化使得粘接面出現(xiàn)了界面應(yīng)力，從而破壞了基質(zhì)和填料間的結(jié)合基質(zhì)和填料間的結(jié)合 30，31 ，由樹脂內(nèi)部的應(yīng)力破壞了原本的完整，導(dǎo)致裂紋和間隙的產(chǎn)生。此外，溫度的增高會加速材料的氧化和熱氧化，將進一步加速其老化32。復(fù)合樹脂在水浸泡過程中吸水，是一個擴散的過程，可以通過兩種方式進行。一種

26、是進入自由體積的方式，水分子可進入無機填料界面、復(fù)合樹脂的微孔內(nèi)以及形態(tài)缺陷處并聚集，極性基團不與水分子發(fā)生反應(yīng)；另一種是通過相互作用方式，水分子和親水基團形成氫鍵33。吸水過程主要發(fā)生在樹脂基質(zhì)內(nèi)，與樹脂基質(zhì)組成密切相關(guān)。在吸水的過程中，洗脫同時發(fā)生，使材料的質(zhì)量在浸水初期迅速增加，然后逐漸降低31。材料由于水分子的滲入出現(xiàn)了化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致材料降解部分出現(xiàn)了稀釋的現(xiàn)象，無機填料退化、未反應(yīng)的單體擴散至水中，導(dǎo)致材料質(zhì)量的下降。在有機成分降解產(chǎn)物中，小分子降解產(chǎn)物流動性能好，易于被洗脫34。水浸泡的老化過程初期階段，由于水分進入材料，使復(fù)合樹脂彈性增加，提高了樹脂的力學(xué)性能。隨著浸泡時間的延長

27、，材料基質(zhì)組分開始細化，體積膨脹和降解反應(yīng)發(fā)生。有機-無機界面水解，二者間的粘接力降低35-37，這些反應(yīng)會對聚合物網(wǎng)絡(luò)產(chǎn)生不利影響，最終導(dǎo)致材料的物理性能和化學(xué)結(jié)構(gòu)改變38。在剪切實驗中，載荷的類型會影響應(yīng)力的強度與分布。測力計加載方式所形成的應(yīng)力可使樹脂牙本質(zhì)界面應(yīng)力分布超過180，致使在加載側(cè)應(yīng)力強度降低39。十字頭加載部分直接影響抗剪切強度，并可能導(dǎo)致應(yīng)力偏離粘接界面而到達牙本質(zhì)或修復(fù)樹脂中，導(dǎo)致牙本質(zhì)或樹脂的內(nèi)聚力破壞 。 以上可能是兩種老化處理的Clearfil、Dentsply樹脂均出現(xiàn)樹脂內(nèi)部斷裂原因。4.結(jié)論新舊光固化樹脂間粘接抗剪切力強度大于牙本質(zhì)樹脂間粘接抗剪力強度，兩者

28、差異有統(tǒng)計學(xué)意義。如果只考慮粘接強度因素，新舊光固化樹脂間粘接強度可以滿足臨床要求修復(fù)強度。兩種老化樹脂與新樹脂間粘接抗剪切力強度差異不顯著，底層樹脂與粘接樹脂間種類異同是否直接影響粘接效果尚不清楚。樹脂修復(fù)技術(shù)中,薄弱區(qū)仍位于粘接界面上，如若采用在殘留的底層樹脂上用新的樹脂填加層恢復(fù)修復(fù)體缺損部分的方法，老化樹脂內(nèi)部也可能成為修復(fù)薄弱區(qū)。本實驗可為臨床上于在不完全去除原有樹脂基礎(chǔ)上再修復(fù)治療方法提供一定依據(jù)。1 Mair L，Padipatvuthikul P Variables related to materials and reparing for bond strength test

29、ing irrespective of the test protocol J Dent Mater，2010，26( 2) : 17 232 Soderholm K，oberts MJ Variables influencing the repair strength of dental composites J Scand J Dent es，1991，99 ( 2) : 173 1803 Mjor IA Placement and replacement of restorations J Oper Dent，1981，6( 2) : 49 544 Mjr IA epair versus

30、 replacement of failed restorationsJ IntDent J，1993，43(5): 466 4725 周延民； 尹維芳； 梁儻 華西口腔醫(yī)學(xué)雜志 ,6 高魯膠； 丁繼芬； 張書平 新舊光固化樹脂間粘接在牙體修復(fù)中的應(yīng)用 山東醫(yī)藥 , Shandong Medical Journal7Lin Fei、劉薇、閆鵬、Yue Lin.對復(fù)合樹脂粘接微拉伸強度的研究（北京大學(xué)學(xué)報（醫(yī)學(xué)版）8 劉崇武；吳春芳；陳超；丁林燦；盧友光 不同冷熱循環(huán)次數(shù)對復(fù)合樹脂粘結(jié)后抗剪切強度的影響 福建醫(yī)科大學(xué)學(xué)報 2011年2月 第 45卷第 1期9Paulo E C, Roberto

31、R, Marcela R O .Evaluation of micro-ten-sile , shear and tensile tests determining the bond strengh of ad-hesive J .Dental Materials , 1998, 14(6):394-398 10 陳志青，關(guān)麗民 口腔粘接學(xué)M.。北京醫(yī)科大學(xué)、中國協(xié)和醫(yī)科大學(xué)出版社，1993:17-37 11Sano H,Shono T,Sonoda H,et al.Relationship betweensurface area for adhesion and tensile bondst

32、rength-evaluation of a micro-tensile bond test J.DentMater,1994,10(4):236-24012Matinlinna J P , Lassila L V , Ozcan M , et al .An introductiontosilanes and their clinical applications in dentistry J .Int JProsthodont , 2004, 17(2):155-164.13. International Organization for Standardization .ISO TR 11

33、405;Dental materials-guidance on testing of adhesion to tooth structure ,1994.14Armstrong S，Boyer DB，Keller JC Microtensile bond strengthtesting and failure analysis of two dentine adhesivesJ DentMater，1998，14(1):44 5015.Shahdad SA,Kennedy JG.Bond strength of repaired anteriorcomposite resins:an in

34、vitro study J.J Dent,1998,26(8):685-694.16Yesilyurt C,Kusgoz A,Bayram M,et al. Initial repair bond400 strength of a nano-filled hybrid resin:effect of surfacetreatments and bonding agents J.J Esthet Restor Dent,2009,21(4):251-260.17. Yoshiyama M, Carvaho R,Sano H,et al. Interfacial morphology and st

35、rength of bonds made to superfacial versus deep dentin .Am J Dent,1995,8(6):297-302.18 王本材，李海瑩，王健平，劉 霜，張嘉熙，楊玉娟 不同表面處理方式在復(fù)合樹脂再修復(fù)技術(shù)中的對比研究 佳木斯大學(xué)附屬口腔醫(yī)院牙體二科 黑龍江 佳木斯 15400719Nilsoon E,Alaeddin S,Karlsson S,et al.Factors affecting theshear bond strength of bonded composite inlays J.Int JProsthodont,2000,13

36、(1):52-58.20Bonstein T,Gariapo D,Donarummo J Jr,et al.Evaluation ofvaried repair protocols applied to aged composite resinJ.JAshes Dent.2005 Spring,7(1):41-49.21Lucena-Martn C,Gonzlez-Lpez S,Navajas-Rodrguez de Mondelo JM.The effect of varioussurface treatments and bonding agents on the repairedstre

37、ngth of heat-treated composites J.J Prosthet Dent,2001,86(5):481-48822Cavalcanti AN,Laviqne C,Fontes CM,et al.Microleakage atthe composite-repair interface:effect of different adhesivesystemsJ.J Appl Oral Sci,2004,12(3):219-22223Hamano N,Chiang YC,Nyamma I,et al.Effect of varioussurface treatment on

38、 repair strength of composite resinJ.DentMater J.2011;30(4):537-545.24 Kern M，Barloi A，Yang B Surface conditioning influences zirconiaceramic bondingJ J Dent Res，2009，88( 9) : 817 82225 Wolfart M，Lehmann F，Wolfart S，et al Durability of the resin bondstrength to zirconia ceramic after using different

39、 surface condition-ing methodsJ Dent Mater，200，23( 1) : 45 5026 Schupbach P, Krejci I, Lutz F. Dentin bonding :effect of tubule orientation on hybrid-layer formation .Eur J of Oral Sci ,1997;105(4):344-352 27王曉燕，高雪君。復(fù)合材料的選擇與應(yīng)用J.口腔醫(yī)學(xué)雜志，2008，43（7）：439 44128 inastiti M，Ozcan M，Siswomihardjo W，et al Imm

40、ediate repairbond strengths of microhybrid，nanohybridand nanofilled compositesafter different surface treatmentsJ J Dent，2010，38(2):29 3829 Omastova M，Podhradska S，Prokes J，et al Thermal ageing ofconducting polymeric composites Polym Degrad Stabil，2003，82(2): 251-25630 Drummond JL Degradation，fatigue，and failure of resin dentalcomposite materials J Dent es，2008，87 (8): 710-71931 De Munck J，Van Landuyt K，Coutinho E，et al Micro-tensile bondstrength of adhesive