水穩(wěn)碎石拌站場地建設方案

1、.吉林至荒崗（吉黑界）公路建設項目水穩(wěn)拌合站建設方案施工單位：吉林省廣信公路建設有限公司駐地監(jiān)理單位：吉林省康橋交通建設監(jiān)理有限公司總監(jiān)理單位：山東省交通工程監(jiān)理咨詢公司編制時間：二一六年十月十八日.吉荒公路03標水穩(wěn)拌合站建設方案一、工程大要吉林至荒崗（吉黑界）公路建設項目第三合同段路線起訖樁號K29+200K44+160，路線全長15.515公里。路面結構為18cm水泥牢固碎石+36cm水泥牢固碎石+18cm瀝青層；水泥牢固碎石底基層2355559m，水2，瀝青牢固碎石2泥牢固碎石基層346725m332001m，改性瀝青混凝土22332001m，改性瀝青混雜料356907m。二、拌和站、

2、預制場組織管理機構拌和站、預制場由項目經理部直管，詳盡組織機構見以下圖：項目經理實驗室主任拌合站站長資料部機運械拌輸合組組三、場站建設1、場站地理地址拌和站位于五樺公路K33公里處左側，該處地勢較為和緩，可由五樺公路直接進入至拌和站場區(qū)，交通便利。占地面積約57畝。2、場站建設工期安排水泥牢固碎石場所平展.水泥牢固碎石場所硬化：水泥牢固碎石拌合站安裝、調試2、場站面積及功能區(qū)劃分（詳見拌和站整體部署圖）2場站總面積57021m，分為生活區(qū)、拌合作業(yè)區(qū)、碎石堆放區(qū)、綜合實試驗室，共4個功能區(qū)。其中生活區(qū)面積221000m，碎石堆放區(qū)30000m，22水泥牢固碎石拌合作業(yè)區(qū)（15m40m）600m

3、，實驗室300m。、場站場所建設拌和站依照實質地形情況集中部署，采用封閉式管理。拌和站周圍用磚砌圍墻封閉，整個場所全部進行硬化辦理。1）依照征地面積及詳盡地址，作出施工范圍石灰邊線，爾后進行清表，并整平場所，對需要換填的地方進行局部辦理。依照合同文件要求及場所實質情況，我部決定采用在清表20cm后進行50cm的山皮石辦理。水泥牢固碎石拌和站場所進行C30混凝土20cm硬化辦理；一般行車道進行C30混凝土20cm硬化辦理；其他部位全部采用C15混凝土15cm硬化辦理。2）場所硬化依照周圍低、中心高的原則進行，面層排水坡度0.3%，場所周圍設置排溝渠，保證雨天場所不積水、不泥濘，晴天不揚塵。（3）

4、碎石料堆放區(qū)1）堆放區(qū)共分4個區(qū)，不得混堆或交織堆放，并設置明顯標志，分料倉采用磚砌，墻厚37cm，墻高2m，料堆地坪采用C15混凝土，分料倉下部預留孔洞，防范積水。2）嚴格依照規(guī)定對現場資料進行表記，表記內容包括資料名稱、產.地、規(guī)格型號、進場日期、檢驗狀態(tài)、進場數量等，依照不同樣檢驗狀態(tài)和結果采用一致的資料表記牌進行表記。3）全部集料分批查收，查收合格的資料方準進場。4）在拌和站內修建一間洗手間，保證場內干凈衛(wèi)生。4、資料庫房1）修建1處庫房，庫房的面積依照1.5t/m2的標準建設。2）水泥采用散裝料，配合PLC控制柜自動輸出。本拌和站共設置2套獨立水泥牢固碎石拌合設備，8個容量為100T

5、的水泥罐儲蓄，每一個水泥罐基礎進行整體澆注C25混凝土，并埋設相關預埋件。5、供水：我項目部將在場所打機井一口，設置蓄水池兩個，并設有多個取水處。四、場站的表記標牌1、場站大門處設置兩個門墩，站內設置明顯的標示牌。1）場站內醒目地址設置地區(qū)通知牌、安全生產牌、消防保衛(wèi)牌、文明施工牌等標志。2）拌和站出入口、拌合樓控制室設置禁止、警告、指令標志。2、拌和站配合比表記牌水泥牢固碎石拌和機操作房前醒目地址懸掛混凝土配合比表記牌，采用電子屏顯示，顯示屏尺寸180cm250cm。表記牌內包括以下內容：水泥牢固碎石施工配合比，粗細集料的實測含水率及各種資料的每盤使用量等。3、場站管理人員和作業(yè)人員一致掛牌

6、執(zhí)證上崗。.五、場站主要機械設備配置場站設備配置表序號設備名稱規(guī)格型號數量備注1水泥牢固碎石拌合站600型2套2瀝青拌合站4000型1套3變壓器630KW2臺4裝載機徐工ZL408臺5翻斗運輸車12T35臺6發(fā)電機60KW1臺7地磅120T（3.4m1臺24m）8滅火器材10L8套六、場站排水設置場站西側利用五華公路原排溝渠，東側原有一條河溝，橫向設置一道漿砌排溝渠，能夠滿足場所排水要求。.拌和站料倉雨棚受力驗算書1.拌和站料倉雨棚設計：雨棚采用輕鋼屋面結構，共設4跨，跨度25m，進深15m。立柱間距6.5m。立柱采用160mm,厚度8mm的鋼管?？v梁采用22號工字鋼。屋面拱架采用50鋼管桁架

7、，屋面板采用藍色鋼板。立柱基礎利用C20混凝土料倉隔墻,立柱與基礎連接采用地腳螺栓連接立柱頂部與縱梁采用焊接連接詳盡部署形式見附圖雨棚檢算：主要驗算雨棚的抗風性能即立柱抗拔能力，可否能滿足要求。采用雨棚側面一個立柱間距進行檢算。采用ANSYS進行模型建立：鋼管柱可簡化為梁（beam3）；其實常數(Real)：A(D2d2)3.141592654(0.162(0.1620.008)2)0.0038m244I32(D4d4)(0.1640.1444)60105m432h0.16m主拱架采用梁單元BEAM3，內部連桿采用桿構件單元link1參數以下：主拱架：A(D2d2)3.141592654(0.

8、052(0.0520.003)2)0.0004m244I32(D4d4)(0.0540.0444)2.46107m432h0.05m內部連接桿：A(D2d2)3.141592654(0.052(0.0520.003)2)0.0004m244資料參數：彈性模量：EX21011MPa泊松比：0.17拘束：鋼管柱底部簡化為固定端拘束。荷載計算：a.吉林地區(qū)基本風壓值為：0.35kN/m2側面的立柱一個間距內風線荷載：2.188kN/m.雨棚頂部風荷載0.356.521.22.74kN模型圖：計算模式：采用static-anlsy模式進行計算，計算結果以以下圖：彎矩圖：.剪力求：軸力求：支座反力計算結

9、果列表：-6263.8-23684.結果解析：鋼管柱最大正應力檢算：由彎矩圖可知，鋼管柱端部的最大彎矩為23684Nm。鋼管截面抵抗矩：W(D3d3)3.141592654(16031443)108975.57mm33232最大正應力為：Mmax236841000235MPa滿足要求217MPa108975.57地腳螺栓拉應力檢算：由支座反力計算列表可知豎直方向支座反力為Fy103.91N103.91425.98N每個螺栓拉應力為：N103.910.52MPa170MPa，螺栓不會被拉斷。A1624地腳螺栓剪應力計算：由剪力求可知水平支座反力為10102N,所以螺栓剪應力為:Q10102/41

10、62412.5MPa由軸力求可知屋面桿件最大壓力為：2202NI(D4d4)32(0.0540.0444)2.46107m432A(D2d2)3.141592654(0.052(0.0520.003)2)0.0004m244輾轉半徑：I2.461070.0245mi0.0004A長細比驗算：l0.520.41210i0.0245牢固系數：0.936臨界壓應力驗算：N220213.9MPa235MPa滿足要求A0.936400.經計算雨棚抗風性能合格，能夠安全使用。拌和站100噸水泥粉罐抗風強度計算1、校核依照建筑結構荷載規(guī)范GB/T50009-2001鋼結構設計規(guī)范GB/T50017-2003

11、2、主要參數2.1設計參數粉罐直徑：2900mm；粉罐高度：13500mm（不含底錐）；底部支腿高度：6000mm；上欄桿高度：1000mm；罐體板材資料：6鋼板；支腿資料：219mm6焊接收；支腿橫、斜撐資料：10#槽鋼。2.2環(huán)境參數風速：70m/s（十二級風）3、基本載荷3.1粉罐自重：G1=9200Kg=92000N水泥重量：G2=100000Kg=1000000N3.2風載荷PWPWCKhqAPW-作用在水泥罐上的風載荷，N;C-風力系數，C=1.3；.-風速，=70m/sKh-風壓高度變化系數，q-計算風壓N/m2，q=0.6132A-m2水泥罐垂直于風向的迎風面積，h2APW1=

12、CKqA=0.613CKC=1.3Kh=1.39=70A=1，代入上式得：PW1=5428NPW2=CKqA=0.613CK2AhhC=1.3Kh=1.23=70A=60，代入上式得：PW2=288175NPW3=CKqA=0.613hCKh2AC=1.3Kh=1=70A=4，代入上式得：PW3=15620N4、強度計算水泥罐受力部分主要為罐體底部支腿，支腿豎向承受水泥粉罐自重和散裝水泥的重量，同時橫向承受罐體受風的側壓力而對支腿產生的拉力。檢算過程依照起重機設計手冊第三章中風載荷計算的相關內容。4.1支腿強度計算支腿強度計算分兩種情況進行，第一種風正面吹向水泥粉罐，即方向垂直于支腿連接線；第

13、二種風斜面吹向水泥粉罐，即支腿對角線方向。風向垂直于支腿連接線.h1=15.3mh2=12.71mh3=4.9mL1=1.95m以B點為支點粉罐空載時PW1h1+PW2h2+PW3h=PL1+G0.5L13A1得：PA=19127368N粉罐滿載時PW1h1+PW2h2+PW3h3=PAL1+（G1+G2）0.5L1得：PA=1312737N以A點為支點粉罐空載時Ph1+Ph2+Ph3+G0.5L=PL1W1W2W311B得：PB=2558736.41N粉罐滿載時.PW1h1+PW2h2+PW3h3+（G1+G2）0.5L1=PBL1得：PB=2604736.92N支腿底部及加強筋的橫截面為A

14、=15.662103，則最大強度為：/2A=83.2Mpa=215Mpa（校核滿足要求）=PB（查GB/T50017-2003鋼結構設計規(guī)范，得鋼材的抗拉強度值為215Mpa）風向為支腿對角線方向h1=15.3mh2=12.71mh3=4.9mL2=2.9m以B點為支點粉罐空載時Ph1+Ph2+Ph=PL2+G0.5L+P0.5L2+PD0.5L2其W1W2W33A12C中：PC=PD=0.5PA得：PA=478054.5N.(2)粉罐滿載時PW1h1+PW2h2+PW3h3=PAL2+（G1+G2）0.5L2+PC0.5L2+PD0.5L2其中：PC=PD=0.5PA得：PA=231047.

15、6N以A點為支點粉罐空載時Ph+Ph+Ph+G0.5L=PL+P0.5L+P0.5LW11W22W3312B2C2D2其中：PC=PD=0.5PB得：PB=888629.2N(2)粉罐滿載時PW1h1+PW2h2+PW3h3+（G1+G2）0.5L2=PBL2+PC0.5L2+PD0.5L2其中：PC=PD=0.5PB得：PB=1026560.23N支腿底部及加強筋的橫截面為A=15.662103，則最大強度為：/2A=32.77Mpa=215Mpa（校核滿足要求）=PB4.2焊縫強度計算.支腿底部與基礎采用接方式連接，焊管周圍布有6塊三角加強筋，焊縫為直角焊縫，焊接形式為滿焊，查GB/T50

16、017-2003鋼結構設計規(guī)范得，16mm以下鋼板焊縫的抗拉強度值為=160Mpa，=125Mpa。正面角焊縫的強度計算（作用力垂直于焊縫長度方向）f=Nffwfhelw其中f-按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度的應力he-角焊縫的計算厚度，he=4.3103mlw-角焊縫的計算長度，lw=0.9mfwf-角焊縫的強度設計值，fwf=160Mpaf-正面角焊縫的強度設計值增大系數，f=1.22N-風載荷，N=288175N代入上式得：f=74.46Mpa195.2Mpa側面角焊縫的強度計算（作用力平行于焊縫長度方向）f=Nfwfhelw其中f-按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力he-角焊縫的計算厚度，he=7.14103mlw-角焊縫的計算長度，lw=0.6m