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文檔簡介
1、散熱設(shè)計(jì)之實(shí)用指南散熱設(shè)計(jì)之實(shí)用指南2022/10/122內(nèi)容傳導(dǎo)輻射對流風(fēng)冷(強(qiáng)迫對流)瞬態(tài)熱沖擊綜合模型輻射與對流綜合設(shè)計(jì)示例2022/10/102內(nèi)容傳導(dǎo)2022/10/123傳導(dǎo)P=T/Rth = *A*(T2-T1)/Rth= /(*A)為熱導(dǎo)體傳輸熱方向上的長度為熱導(dǎo)體導(dǎo)熱系數(shù),單位W/m*KA為垂直于熱導(dǎo)體傳輸熱方向的截面積T為溫差,單位為熱量沿著熱傳導(dǎo)介質(zhì)從一端傳遞到另一端的現(xiàn)象叫熱傳導(dǎo) 2022/10/103傳導(dǎo)P=T/Rth = *A*(T2022/10/124導(dǎo)熱率列表導(dǎo)熱方式金屬與金屬傳導(dǎo)/有硅脂1/0.5金屬陽極化傳導(dǎo)/有硅脂2/1.4鋁/含90%鋁/氧化鋁225/2
2、20/16.7銅/青銅/黃銅/康銅/丙銅401/32153/70183/20.9/0.177金/銀/殷鋼/鐵317/429/11/71纖維/環(huán)氧樹脂/單層玻璃0.20.8/0.3/6.2紙板0.14瓷1.05塑料/泡沫塑料/改性塑料0.060.13/0.020.046/252022/10/104導(dǎo)熱率列表導(dǎo)熱方式金屬與金屬傳導(dǎo)/有2022/10/125傳導(dǎo)例證已知: 氧化鋁絕緣墊片厚度0.5mm,截面積2.5cm2,求熱阻。查表得=16.7W/(m*K),則Rth= /(*A)=0.5*10-3/(16.7*2.5*10-4)2022/10/105傳導(dǎo)例證已知: 氧化鋁絕緣墊片厚度0.2022
3、/10/126輻射P=5.7*10-8*E*A*(Ts4-Ta4)Rrth= T/PP為熱輻射功率E為表面發(fā)射率,黑色陽極氧化E=0.7,磨光鋁E0.05A為散熱器外廓尺寸(包括葉片,不計(jì)散熱片面積)(m2)T為溫度,單位為K熱量以電磁波的形式向空間輻射的現(xiàn)象叫熱輻射0E1,黑體輻射E=1Rrth= 0.12/A /W當(dāng)T=100,材質(zhì)為黑色陽極化鋁散熱器2022/10/106輻射P=5.7*10-8*E*A*(T2022/10/127表面發(fā)射率列表表面處理方式E鋁+光滑表面,粗糙度1.60.05鋁+粗糙表面,粗糙度6.312.50.05鋁+導(dǎo)電氧化0.05鋁+黑色噴塑0.7鋁+白色噴塑0.7
4、鋁+亮黑陽極氧化0.7鋁+噴砂黑色無光陽極氧化0.7鋁+本色陽極氧化0.6不銹鋼0.52022/10/107表面發(fā)射率列表表面處理方式E鋁+光滑表2022/10/128輻射例證已知每邊10cm表面陽極化的黑色立方體,表面溫度Ts=120 ,環(huán)境溫度為Ta=20 ,輻射熱阻為:Rrth=0.12/(6*0.12)=2 /W2022/10/108輻射例證已知每邊10cm表面陽極化的黑2022/10/129對流Rcth= 1 /(h* T*V*A)h為膜層散熱系數(shù),單位W/m*KA為熱對流通過的垂直表面積,也可是物體總表面積F為翼片間距修正系數(shù)d為垂直高度T為溫差,單位為為流體密度,為流體速度,為通
5、道寬度,為流體黏稠度流體內(nèi)部應(yīng)各部分溫度不同而造成相對流動的現(xiàn)象叫對流 Rcth= (d/ T)0.25/(1.34*A*F)當(dāng)高度d1m時雷詻數(shù)Re= */2022/10/109對流Rcth= 1 /(h* T*V2022/10/1210翼片間距修正系數(shù)一般翼片間距在1015mm2022/10/1010翼片間距修正系數(shù)一般翼片間距2022/10/1211對流例證已知有一個薄板表面溫度為120 ,環(huán)境溫度為20 ,板高10cm,寬30cm,則:Rcth=1/(1.34*2*0.1*0.3)*(0.1/100)0.25=2.2 /W2022/10/1011對流例證已知有一個薄板表面溫度為1220
6、22/10/1212風(fēng)冷Q=3600P/(c*T)=P/(0.335* T)T為空氣溫升,單位,一般為1015 c為海拔空氣比熱容,=1.026*103J/(*dm3)Q為所需的風(fēng)量,單位m3/h,取1.52倍裕量為空氣密度,=1.05kg*m3P為散熱量,單位W通過強(qiáng)迫對流手段加大空氣流動以制冷的方法叫風(fēng)冷 2022/10/1012風(fēng)冷Q=3600P/(c*T)2022/10/1213風(fēng)冷例證已知:已知MOSFET損耗16W,允許溫升10 ,求風(fēng)扇風(fēng)速。Q=16/(0.335*10)=4.78 m3/h考慮裕量,取風(fēng)速10m3/h,約2.7dm3/s2022/10/1013風(fēng)冷例證已知:已知
7、MOSFET損耗12022/10/1214瞬態(tài)熱沖擊Q=C*T=CT*m* T=CT*d*V*TQ為熱量,單位JCT為材料比熱容,單位Cal/(g*K)d為物體或介質(zhì)的密度g/cm3V為體積熱源在開/關(guān)機(jī)、瞬態(tài)過載等瞬態(tài)狀態(tài)下,熱傳導(dǎo)已失效所導(dǎo)致的熱過沖叫瞬態(tài)熱沖擊Tj(t)=Pm(t/)0.5*Rth+Ta, Pm為階躍幅值假定t熱時間常數(shù),則=*Rth*Cs/42022/10/1014瞬態(tài)熱沖擊Q=C*T=CT*m* 2022/10/1215比熱容材質(zhì)CT銅0.093鐵0.105鋁0.213錫0.054鎳0.106鉬0.06銀0.0562022/10/1015比熱容材質(zhì)CT銅0.093鐵0
8、.102022/10/1216瞬態(tài)熱沖擊例證已知MOS管IRF14905通過啟動時瞬時矩形功率脈沖150W,脈沖寬度20us,占空比D=0.2, 查元器件規(guī)格書中給出的瞬態(tài)阻抗曲線圖得Ztjc=0.53W/,環(huán)境溫度35 ,于是: Tj=150*0.53+35=114.5 實(shí)際上,功率脈沖一般不是矩形的,可以用幅值相等、能量(功率時間積分)相等原則求出脈沖寬度2022/10/1016瞬態(tài)熱沖擊例證已知MOS管IRF142022/10/1217綜合模型傳導(dǎo)、輻射、對流之綜合模型熱源空氣傳導(dǎo)熱阻對流熱阻輻射熱阻風(fēng)冷熱阻2022/10/1017綜合模型傳導(dǎo)、輻射、對流之綜合模型熱2022/10/12
9、18綜合模型瞬態(tài)模型階躍輸入2022/10/1018綜合模型瞬階躍輸入2022/10/1219輻射與對流綜合Rrth= 0.12* T/100/Ar /WRcth= (d/ T)0.25/(1.34*Ac*F)Rtha= (d/ T)0.25/(1.34*Ac*F)直方形2022/10/1019輻射與對流綜合Rrth= 0.12*2022/10/1220輻射與對流綜合Rrth= 0.12* T/100/Ar /WRcth= (d/ T)0.25/(1.34*Ac*F)Rtha= (d/ T)0.25/(1.34*Ac*F)圓形2022/10/1020輻射與對流綜合Rrth= 0.12*2022
10、/10/1221設(shè)計(jì)示例已知器件結(jié)溫125,功耗26W,制造廠給出Rjc=0.9 /W,使用帶有硅脂的75m云母墊片( 1.3 /W ),其綜合熱阻為0.4 /W,散熱器安裝處最差環(huán)境溫度是55 ,求散熱器到環(huán)境的熱阻為:Rf=(125-55)/26-(0.9+0.4)=1.39 /W根據(jù)熱阻可求出該散熱器型材所需的長度。2022/10/1021設(shè)計(jì)示例已知器件結(jié)溫125,功耗22022/10/1222設(shè)計(jì)示例如圖散熱器,已知Ts=120 ,Ta=20,求其熱阻Rsa。有效表面積為:Ar=2*0.12*0.08+2*0.06*0.08+0.12*0.06=0.036m2翼片表面積=2*0.08*0.09+16*0.08*0.06=0.0912m2翼片間距為9mm,F(xiàn)=0.78,則Rcth=1/(1.34*A*F)*(d/T)0.25 =1.76 /W綜合
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