獨(dú)柱墩橋梁的穩(wěn)定性驗(yàn)算報(bào)告

1、PAGE PAGE 33獨(dú)柱墩橋梁梁的穩(wěn)定定性驗(yàn)算算報(bào)告獨(dú)柱墩橋梁梁的穩(wěn)定定性驗(yàn)算算報(bào)告一、工程概概況本報(bào)告驗(yàn)算算的橋梁梁包括鐘鐘家灣立立交橋、大大帝山立立交橋、山山陰大橋橋和平水水東江大大橋等橋橋梁中的的各獨(dú)柱柱墩橋梁梁。各座座橋梁布布置情況況如表1：橋梁配跨(m)起點(diǎn)樁號(hào)終點(diǎn)樁號(hào)主梁結(jié)構(gòu)形形式橋面寬度(m)橋面鋪裝平曲線鐘家灣立交交橋22+388+222K15022+3000.55K15022+7886.557現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力力砼等高高度連續(xù)續(xù)箱梁，梁梁高2mm0.5+88.5+0.5513cm鋼鋼筋砼R=4500m平水東江橋橋25+1.8+225+11.8+25K38+7753.68K38+9

2、911.04后張法空心心板，梁梁高1.1m，三三跨簡(jiǎn)支支0.5+113+00.513cm現(xiàn)現(xiàn)澆砼刻刻紋路面面R=4000m山陰大橋1-40K5+2660K5+6330后張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力砼TT梁，梁梁高2.3m(0.5+3+00.255+8.5+11.255)*2210cm鋼鋼筋砼R=24000m大帝山立交交橋A匝道橋2-3*220K0+411.4550K0+1664.4450現(xiàn)澆普通鋼鋼筋砼等等高度連連續(xù)箱梁梁，梁高高1.44m0.5+11.255+3.75+2.55+0.513cm鋼鋼筋砼R=40mmC匝道橋2-3*220K0+799.7000K0+2002.7700現(xiàn)澆普通鋼鋼筋砼等等高度連連

3、續(xù)箱梁梁，梁高高1.44m0.5+11.255+3.75+2.55+0.513cm鋼鋼筋砼R=45mmD匝道橋2-3*220K0+488.5000K0+1771.5500現(xiàn)澆普通鋼鋼筋砼等等高度連連續(xù)箱梁梁，梁高高1.44m0.5+11.255+3.75+2.55+0.513cm鋼鋼筋砼R=45mm表1 各獨(dú)獨(dú)柱橋梁梁布置表表二、驗(yàn)算依依據(jù)2、關(guān)于于要求對(duì)對(duì)獨(dú)柱式式橋墩橋橋梁進(jìn)行行穩(wěn)定性性復(fù)核驗(yàn)驗(yàn)算的通通知 浙交20008 655號(hào)文件件；3、公路路工程技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)( JJTG B011-20003)；4、公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)通用用規(guī)范( JJTG D600-20004 )；5、公路路鋼筋混混凝土

4、及及預(yù)應(yīng)力力鋼筋混混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范(JTTG DD62-20004)；6、公路路橋梁地地基與基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范( JJTG D633-20007 )；7、公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范(JTTJ0441-220000)；8、公路路工程基基本建設(shè)設(shè)項(xiàng)目設(shè)設(shè)計(jì)文件件編制辦辦法(20007)；9、預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)用碳素素鋼絲(YBB2555-644)。三、各橋的的計(jì)算鐘家灣立交交橋1、主要技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)計(jì)荷載：汽-20級(jí)，掛-1000；本報(bào)報(bào)告驗(yàn)算算時(shí)取公公路I級(jí)荷載載；（2）設(shè)計(jì)計(jì)車速: ；（3）橋梁梁橫斷面面：0.55m（防撞撞護(hù)欄）+8.5m（行車車道）+0.5m（防撞撞護(hù)欄）；

5、（4）本橋橋平面設(shè)設(shè)計(jì)線位位于R=4450mm的圓曲曲線上，由由于需要要跨老104國(guó)道，為為保證通通車要求求采用22+38+22mm的預(yù)應(yīng)應(yīng)力砼連連續(xù)箱梁梁，下部部為獨(dú)柱柱式橋墩墩。2、主要材材料（1）混凝凝土：箱梁砼：CC50混凝土土；橋墩和墩帽帽砼：C40混凝土土橋面鋪裝：13ccm厚鋼筋筋砼；（2）普通通鋼筋：采用R2335鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為1955MPaa；采用HRBB3355鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為2800MPaa；（3）鋼絞絞線鋼絞線孔道道采用內(nèi)內(nèi)徑9.00cm的預(yù)埋埋波紋管管，設(shè)計(jì)計(jì)采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度的高強(qiáng)低松松弛鋼絞絞線，一一束，每每束鋼絞絞線的張張拉控制制力為23

6、443.22KN。3、計(jì)算參參數(shù)（1）橋梁梁幾何參參數(shù)該計(jì)算聯(lián)為為22+38+22mm的現(xiàn)澆澆預(yù)應(yīng)力力混凝土土等高度度連續(xù)箱箱梁，下下部結(jié)構(gòu)構(gòu)12、13號(hào)橋墩墩為獨(dú)柱柱墩，立立柱的尺尺寸為1.66*1.3m；兩側(cè)側(cè)的11、14號(hào)墩為為樁柱式式橋墩，基基礎(chǔ)為鉆鉆孔樁基基礎(chǔ)。橋橋墩上設(shè)設(shè)置的都都是盆式式橡膠支支座（雙雙支座），11和14號(hào)墩上的支座型號(hào)為GJZF4(400*500*87)，12和13號(hào)獨(dú)柱墩上的支座型號(hào)為GPZ4000，內(nèi)側(cè)支座偏離橋梁中心線0.5m，外側(cè)支座偏離橋梁支座中線線0.5m，雙支座的間距為3.5m。箱梁梁體頂板寬9.5m，高2.0m，底板寬度5.0m；翼緣處頂板高0.2

7、m，頂?shù)装搴?.25m，腹板0.4m，端部處腹板0.6m。（2）荷載載設(shè)計(jì)參參數(shù)永久作用 = 1 * GB3 箱梁自重重由計(jì)算程序序自動(dòng)根根據(jù)梁體體計(jì)算。橋面鋪裝裝橋面為133cm厚的鋼鋼筋砼，鋼鋼筋砼的的重力密密度取，橋橋面凈寬寬8.55m，所以以鋪裝層層的單位位長(zhǎng)度質(zhì)質(zhì)量為： 。防撞護(hù)欄欄防撞護(hù)欄由由鋼筋混混凝土實(shí)實(shí)體和金金屬立柱柱、鋼管管護(hù)手組組成。單單側(cè)護(hù)欄欄折算線線荷載集集度，兩兩側(cè)護(hù)欄欄總線荷荷載集度度。橫隔板自自重橫隔板自重重根據(jù)橫橫隔板尺尺寸計(jì)算算，以節(jié)節(jié)點(diǎn)集中中力作用用于橋梁梁上。三三跨中僅僅38m跨中有有一橫隔隔板，折折算其自自重為。基礎(chǔ)變位位支座沉降按按計(jì)算，即即0.00

8、13mm。收縮徐變變?cè)谟?jì)算中考考慮10年的收收縮徐變變影響。可變作用 = 1 * GB3 汽車荷載載雙車道，設(shè)設(shè)計(jì)速度度，設(shè)計(jì)計(jì)荷載為為公路II級(jí)，驗(yàn)驗(yàn)算時(shí)按按實(shí)際運(yùn)運(yùn)營(yíng)狀況況采用公公路I級(jí)荷載載；雙車車道布載載分兩種種不利情情況，沿沿外側(cè)最最邊緣布布置兩個(gè)個(gè)車道荷荷載和沿沿內(nèi)側(cè)最最邊緣布布置兩個(gè)個(gè)車道荷荷載。汽車沖擊擊力輸入相關(guān)橋橋梁數(shù)據(jù)據(jù)，由MMIDAAS自動(dòng)動(dòng)計(jì)算橋橋梁的沖沖擊系數(shù)數(shù)。離心力按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.3計(jì)算，離離心力系系數(shù)值為為。全橋溫度度荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)

9、算，取取全橋升升溫+200，全橋橋降溫-200計(jì)算。日照溫度度梯度荷荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)算，橋橋面鋪裝裝鋼筋砼砼13ccm，取,。4、結(jié)構(gòu)有有限元分分析本報(bào)告計(jì)算算采用MMIDAAS建立立雙支座座模型，模模擬橋梁梁的雙支支座，與與實(shí)際支支座設(shè)置置情況較較符合；根據(jù)實(shí)實(shí)際情況況在模型型中輸入入預(yù)應(yīng)力力鋼束和和普通鋼鋼筋。根據(jù)建立的的MIDDAS雙雙支座模模型，對(duì)對(duì)荷載作作用進(jìn)行行組合，考考查的對(duì)對(duì)象主要要是支座座豎向反反力和獨(dú)獨(dú)柱橋墩墩的抗傾傾覆穩(wěn)定定。全橋橋離散成成單元64個(gè)，均均為主梁梁?jiǎn)卧?jié)節(jié)點(diǎn)71個(gè)。1）、MIIDASS

10、計(jì)算模模型MIDASS計(jì)算空空間模型型和獨(dú)柱柱墩模型型示意圖圖如圖1：圖1 MIIDASS建立的的計(jì)算空空間模型型和獨(dú)柱柱墩模型型示意圖圖2）、荷載載組合(1)支座座反力各各個(gè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算算時(shí)應(yīng)考考慮以下下幾個(gè)工工況：工況1：工況2：工況3：工況4：上述工況中中，永久久荷載包包括箱梁梁自重、橋面鋪裝、防撞護(hù)欄、橫梁自重、基礎(chǔ)變位和收縮徐變等作用。內(nèi)車道布載主要檢驗(yàn)外側(cè)支座是否脫空，離心力為有利因素，故不參與組合；外車道布載主要檢驗(yàn)內(nèi)側(cè)支座是否脫空，離心力為不利因素，故參與組合。但規(guī)范中規(guī)定當(dāng)彎道橋的曲線半徑小于等于250m時(shí)應(yīng)計(jì)算汽車荷載引起的離心力，此橋半徑大于250m，因此該橋不計(jì)離心力的

11、影響。（2）各工工況支座座豎向反反力結(jié)果果如表2(單位：KN)表2 各工工況作用用下的支支座豎向向反力工況支座1支座2支座3支座4支座5支座6支座7支座8工況1maax2518.101490.864803.103700.554249.904255.492774.361233.79工況1miin999.6631464.072646.023711.942092.834266.871255.821207.06工況2maax2493.291465.674828.133725.524274.234281.162749.871208.28工況2miin974.8811438.892671.053736.9

12、12117.164292.541231.341181.55注：上表中中沿橋縱縱向定義義支座(1、2)，支座(3、4),支座(5、6),支座(7、8),靠曲線線內(nèi)側(cè)支支座為小小號(hào)支座座。由計(jì)算結(jié)果果可以看看出，所所有工況況支座豎豎向反力力Fz均不出出現(xiàn)負(fù)值值，說明明所有荷荷載組合合工況下下支座都都不會(huì)脫脫空。(3)獨(dú)柱柱橋墩抗抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定計(jì)算算中需考考慮的荷荷載組合合有：1）橋墩在在順橋向向承受最最大豎向向荷載的的組合，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合I、組合III的荷載載內(nèi)容組組合；2）橋墩在在順橋向向承受最最大水平平荷載的的組合，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合I

13、I、組合IV的荷載載內(nèi)容組組合；3）橋墩承承受最大大橫橋方方向的偏偏載、最最大豎向向荷載，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合I、II、III、IV的荷載載內(nèi)容組組合。4）橋墩在在施工階階段的穩(wěn)穩(wěn)定驗(yàn)算算，按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合V進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算?？箖A覆穩(wěn)定定系數(shù)，對(duì)對(duì)組合I抗取1.5；組合II、III、IV取1.3；組合V采用1.2。由于該橋橋橋墩的橫橫向剛度度大于其其縱向剛剛度，因因此對(duì)于于該橋墩墩的抗傾傾覆穩(wěn)定定驗(yàn)算時(shí)時(shí)，只需需考慮橋橋墩在順順橋向的的穩(wěn)定性性。對(duì)于本橋的的計(jì)算在在考慮橋橋墩在順順橋向的的穩(wěn)定性性時(shí)，主主要考慮慮的荷載載組合主主要有以以下工況況：工況

14、5：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+制動(dòng)力+溫度力力；工況6：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+制動(dòng)力+離心力+溫度力力，當(dāng)制制動(dòng)力與與離心力力同時(shí)計(jì)計(jì)算時(shí)，制制動(dòng)力取取70%來計(jì)算算。橋墩的抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)（這這里定義義橋墩在在沿橋向向?yàn)閄軸，橫橫橋向?yàn)闉閥軸）；計(jì)算結(jié)結(jié)果如表表3。表3 各工工況作用用下的橋橋墩抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)計(jì)計(jì)算結(jié)果果工況52.691.73工況6/由計(jì)算結(jié)果果可得，由由此可見見橋墩在在縱橋向向不會(huì)傾傾覆。在橋墩的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算時(shí)未未考慮風(fēng)風(fēng)力、支支座摩阻阻力和流流水壓力力及浮力力的作用用。（二）平水水東江橋橋1、主要技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)計(jì)荷載：汽-20級(jí)，掛

15、-1000；本報(bào)報(bào)告驗(yàn)算算時(shí)取公公路I級(jí)荷載載；（2）橋梁梁橫斷面面：0.55m（防撞撞護(hù)欄）+133.0mm（行車車道）+0.5m（防撞撞護(hù)欄）；（3）本橋橋平面設(shè)設(shè)計(jì)線位位于R=4400mm的圓曲曲線上，由由于橋梁梁與航道道斜交角角度比較較大，為為確保通通航凈寬寬，通航航孔采用用預(yù)應(yīng)力力獨(dú)柱式式橋墩。2、主要材材料（1）混凝凝土：25m空心心板和墩墩帽砼：C50混凝土土；橋墩砼：CC40混凝土土橋面鋪裝：13ccm厚現(xiàn)澆澆砼刻紋紋路面；（2）普通通鋼筋：采用R2335鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為1955MPaa；采用HRBB3355鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為2800MPaa；（3）鋼絞絞

16、線25m空心心板鋼絞絞線孔道道采用內(nèi)內(nèi)徑6.77cm的預(yù)埋埋波紋管管，設(shè)計(jì)計(jì)采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度度的高強(qiáng)低松松弛鋼絞絞線，一一束，每每束鋼絞絞線的張張拉控制制力為9766.5KKN。墩帽鋼絞線線設(shè)計(jì)采采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度的的高強(qiáng)低低松弛鋼鋼絞線，張張拉控制制應(yīng)力為為14000Mppa，鋼絞絞線11根一束束，每束束的張拉拉控制力力為21000KNN。3、計(jì)算參參數(shù)（1）橋梁梁幾何參參數(shù)該計(jì)算聯(lián)為為25+1.88+255+1.8+225m的簡(jiǎn)支支梁，上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)為后張張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力空心心板，25m空心板板的梁高高1.11m；中間間的兩個(gè)個(gè)墩為獨(dú)獨(dú)柱式橋橋墩，立立柱為的的圓柱墩墩；兩側(cè)側(cè)的兩個(gè)個(gè)墩為樁樁柱式橋橋墩

17、，基基礎(chǔ)為鉆鉆孔樁基基礎(chǔ)。橋橋墩上設(shè)設(shè)置的都都是板式式橡膠支支座，25m跨徑采采用厚4.99cm的支座座。（2）荷載載設(shè)計(jì)參參數(shù)1) 永永久作用用 = 1 * GB3 箱梁自重重由計(jì)算程序序自動(dòng)根根據(jù)梁體體計(jì)算。橋面鋪裝裝橋面鋪裝為為13ccm厚的鋼鋼筋混凝凝土，鋼鋼筋混凝凝土的重重力密度度取，而而每塊空空心板凈凈寬0.999m，所以以每塊空空心板的的鋪裝層層的單位位長(zhǎng)度質(zhì)質(zhì)量為： 。防撞護(hù)欄欄防撞護(hù)欄由由鋼筋混混凝土實(shí)實(shí)體和金金屬立柱柱、鋼管管護(hù)手組組成。單單側(cè)護(hù)欄欄折算線線荷載集集度，兩兩側(cè)護(hù)欄欄總線荷荷載集度度?；A(chǔ)變位位支座沉降按按計(jì)算，即即0.000833m。收縮徐變變?cè)谟?jì)算中考考慮

18、10年的收收縮徐變變影響。2) 可變變作用 = 1 * GB3 汽車荷載載三車道，設(shè)設(shè)計(jì)速度度，設(shè)計(jì)計(jì)荷載為為公路II級(jí)，驗(yàn)驗(yàn)算時(shí)按按實(shí)際運(yùn)運(yùn)營(yíng)狀況況采用公公路I級(jí)荷載載。汽車沖擊擊力輸入相關(guān)橋橋梁數(shù)據(jù)據(jù)由MIDDAS自自動(dòng)計(jì)算算橋梁的沖擊系系數(shù)。離心力按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.3計(jì)算，離離心力系系數(shù)值為為。全橋溫度度荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)算，取取全橋升升溫+200，全橋橋降溫-200計(jì)算。日照溫度度梯度荷荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.

19、100計(jì)算，橋橋面鋪裝裝鋼筋砼砼13ccm，取,。4、結(jié)構(gòu)有有限元分分析本報(bào)告計(jì)算算采用MMIDAAS建立立橋梁的的空間模模型，與與實(shí)際情情況較符符合，根根據(jù)實(shí)際際情況在在模型中中輸入預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束和普普通鋼筋筋。根據(jù)建立的的MIDDAS模模型，對(duì)對(duì)荷載作作用進(jìn)行行組合，考考查的對(duì)對(duì)象主要要是各支支座的豎豎向反力力和獨(dú)柱柱橋墩的的抗傾覆覆穩(wěn)定；全橋離離散成單單元620個(gè)，均均為主梁梁?jiǎn)卧?，?jié)節(jié)點(diǎn)808個(gè)。1）、MIIDASS計(jì)算模模型MIDASS建立的的橋梁和和獨(dú)柱橋橋墩的空空間模型型示意圖圖如圖2：圖2MIDDAS建立的的橋梁和和獨(dú)柱橋橋墩的空空間模型型示意圖圖2）、荷載載組合（1）各個(gè)個(gè)支

20、座反反力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算算時(shí)應(yīng)考考慮以下下幾個(gè)工工況：工況1：工況2：工況3：工況4：上述工況中中，永久久荷載包包括箱梁梁自重、橋面鋪裝、防撞護(hù)欄、橫梁自重、基礎(chǔ)變位和收縮徐變等作用。內(nèi)車道布載主要檢驗(yàn)外側(cè)支座是否脫空，離心力為有利因素，故不參與組合；外車道布載主要檢驗(yàn)內(nèi)側(cè)支座是否脫空，離心力為不利因素，故參與組合。但規(guī)范中規(guī)定當(dāng)彎道橋的曲線半徑小于等于250m時(shí)應(yīng)計(jì)算汽車荷載引起的離心力，此橋半徑大于250m，因此該橋不計(jì)離心力的影響。（2）各工工況支座座豎向反反力結(jié)果果如表4(單位：KN)表4 各工工況作用用下的支支座豎向向反力工況工況1maax工況1miin工況2maax工況2miin工況工

21、況1maax工況1miin工況2maax工況2miin前進(jìn)方向第第一跨左左邊支座座支座1440.001441.88438.225438.224前進(jìn)方向第第一跨右右邊支座座支座1343.337305.665345.112309.119支座2357.006358.884355.229355.228支座2172.00248.044173.88544.388支座3893.334358.884891.557355.228支座3805.666160.442807.222163.553支座4357.006358.884355.229355.228支座4407.993148.335410.554153.559

22、支座5357.006358.884355.229355.229支座5252.007109.888250.664107支座6357.006358.884355.229355.229支座6194.99147.225208.888119.118支座7893.334358.884891.557355.229支座7782.007182.115737.33192.299支座8357.006358.884355.229355.229支座8781.885182.111737.33793.011支座9357.006358.884355.229355.229支座9213.77369.266262.003166.2

23、22支座10357.006358.884355.229355.229支座10186.118114.001175.77493.055支座11357.006358.884355.229355.229支座11409.222163.226414.22173.224支座12893.334358.884891.557355.229支座12805.332160.77806.226162.558支座13357.006358.884355.229355.229支座13172.00148.111174.00844.144支座14440.001441.88438.225438.225支座14343.336305.6

24、66345.008309.115工況工況1maax工況1miin工況2maax工況2miin工況工況1maax工況1miin工況2maax工況2miin前進(jìn)方向第第二跨左左邊支座座支座1387.77372.554399.885372.776前進(jìn)方向第第二跨右右邊支座座支座1401.99374.992401.777374.666支座2270.888100.447265100.446支座2264.00899.411264.11999.655支座3850.333264.443852.117264.002支座3852.886264.996852.661264.446支座4442.992247.9924

25、43.336249.66支座4442.006247.44442.996249.221支座5324.44219.335321.229212.99支座5326.447221.554323.003214.666支座6283.33423.455295.6647.977支座6276.33715.688289.44641.855支座7829.882282.669783.002189.227支座7856.666312.887806.778213.112支座8830.112282.445783.222188.886支座8856.664313.115806.333212.996支座9301.887182.002

26、348.772275.444支座9275.441152.113325.228251.888支座10273.999223.551261.661198.999支座10280.999231.442267.99205.225支座11443.332258.776446.995265.22支座11442.006256.887445.449263.773支座12853.884265.001851.445263.33支座12852.662265.335851.774263.559支座13258.22199.288264.33549.811支座13265.007100.336265.223100.669支座14

27、413.88374.883401.662374.553支座14399.885372.666399.993372.882工況工況1maax工況1miin工況2maax工況2miin工況工況1maax工況1miin工況2maax工況2miin前進(jìn)方向第第三跨左左邊支座座支座1343.226305.556345.003309.11前進(jìn)方向第第三跨右右邊支座座支座1440.113441.99438.335438.334支座2171.88948.188173.77244.5支座2357.116358.994355.338355.338支座3805.669160.446807.223163.555支座38

28、93.444358.994891.667355.338支座4407.334147.771410.001153.007支座4357.117358.994355.339355.338支座5253.883111.885252.117108.554支座5357.117358.994355.339355.339支座6187.77155.224202.556125.55支座6357.117358.994355.339355.339支座7809.001212.008760.991115.889支座7893.445358.994891.667355.339支座8808.997212.228761.113116

29、.007支座8357.117358.994355.339355.339支座9186.66839.111238.333142.442支座9357.117358.994355.339355.339支座10193.117121.777181.88699.155支座10357.117358.994355.339355.339支座11407.226161.009412.447171.551支座11357.117358.994355.339355.339支座12805.771161.114806.559162.99支座12893.445358.994891.667355.339支座13171.88848.

30、344173.88844.355支座13357.117358.994355.339355.338支座14343.226305.558345309.007支座14440.113441.99438.335438.335注：第一、二二、三跨跨是按橋橋梁前進(jìn)進(jìn)方向來來區(qū)分的的，各個(gè)個(gè)橋墩上上的支座座靠曲線線內(nèi)側(cè)支支座為小小號(hào)支座座。由計(jì)算結(jié)果果可以看看出，所所有工況況支座豎豎向反力力Fz均不出出現(xiàn)負(fù)值值，說明明所有荷荷載組合合工況下下支座都都不會(huì)脫脫空。(3)獨(dú)柱柱橋墩抗抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定計(jì)算算中需考考慮的荷荷載組合合有：1）橋墩在在順橋向向承受最最大豎向向荷載的的組合，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所

31、列的組組合I、組合III的荷載載內(nèi)容組組合；2）橋墩在在順橋向向承受最最大水平平荷載的的組合，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合II、組合IV的荷載載內(nèi)容組組合；3）橋墩承承受最大大橫橋方方向的偏偏載、最最大豎向向荷載，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合I、II、III、IV的荷載載內(nèi)容組組合。4）橋墩在在施工階階段的穩(wěn)穩(wěn)定驗(yàn)算算，按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合V進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算?？箖A覆穩(wěn)定定系數(shù)，對(duì)對(duì)組合I抗取1.5；組合II、III、IV取1.3；組合V采用1.2。對(duì)于本橋的的計(jì)算，在在考慮橋橋墩在順順橋向的的穩(wěn)定性性，考慮慮的荷載載組合主主要有以以下工況況：工

32、況5：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+制動(dòng)力+溫度力力；工況6：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+制動(dòng)力+離心力+溫度力力，當(dāng)制制動(dòng)力與與離心力力同時(shí)計(jì)計(jì)算時(shí)，制制動(dòng)力取取70%來計(jì)算算。橋墩的縱橋橋向抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)（這這里定義義橋墩在在沿橋向向?yàn)閄軸，橫橫橋向?yàn)闉閥軸），計(jì)計(jì)算結(jié)果果見表5?？紤]橋墩的的橫向抗抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定性主主要考慮慮以下工工況：工況7：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+溫度力力；橋墩的橫橋橋向抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)，計(jì)計(jì)算結(jié)果果見表5。表5 各工工況作用用下的橋橋墩抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)計(jì)計(jì)算結(jié)果果工況53.062.15工況72.711.82由計(jì)算結(jié)果果可得，由由此可見

33、見橋墩不不會(huì)發(fā)生生傾覆。在橋墩的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算時(shí)未未考慮風(fēng)風(fēng)力、支支座摩阻阻力和流流水壓力力及浮力力的作用用。（三）山陰陰大橋1、主要技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（1）路線線等級(jí)：平原微微丘一級(jí)級(jí)公路標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)；（2）設(shè)計(jì)計(jì)荷載：汽-20級(jí)，掛-1000；本報(bào)報(bào)告驗(yàn)算算時(shí)取公公路I級(jí)荷載載；（3）設(shè)計(jì)計(jì)車速: ；（4）橋梁梁橫斷面面：0.5m（欄桿桿）+3m慢車道+0.25mm的防撞撞護(hù)欄+8.5m快車道+1.25mm中央綠綠化分隔隔帶*2，整幅幅橋面全全寬27m；（5）本橋橋平面設(shè)設(shè)計(jì)線位位于R=224000m的圓曲曲線上，由由于橋梁梁與航道道斜交角角度比較較大，為為減少阻阻水面積積和確保保通航凈凈寬，通通航孔

34、采采用預(yù)應(yīng)應(yīng)力獨(dú)柱柱式橋墩墩，蓋梁梁呈輻射射狀布置置。2、主要材材料（1）混凝凝土：40mT梁梁和蓋梁梁砼：C40混凝土土；橋墩砼：CC30混凝土土橋面鋪裝：10ccm厚鋼筋筋砼；（2）普通通鋼筋：采用R2335鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為1955MPaa；采用HRBB3355鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為2800MPaa；（3）鋼絞絞線預(yù)應(yīng)力鋼絲絲采用碳碳素鋼，技技術(shù)條件件符合預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)碳素素鋼絲(YBB2555-644)的規(guī)定定。40mmT梁鋼絞絞線的設(shè)設(shè)計(jì)采用用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)強(qiáng)度，單單絲直徑徑5mm，每束24絲。1-5鋼束控控制應(yīng)力力為11550Mppa，控制制噸位為為54.16噸；6

35、-113號(hào)鋼束束控制應(yīng)應(yīng)力為11880Mppa，控制制噸位為為55.58噸。蓋梁鋼絞線線設(shè)計(jì)采采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強(qiáng)度，鋼鋼絞線直直徑，II松弛。每每束鋼絞絞線的張張拉控制制力為14117.330KNN。預(yù)應(yīng)應(yīng)力束采采用鐵皮皮波紋管管成孔，成成孔直徑徑不小于于75mmm。3、計(jì)算參參數(shù)（1）橋梁梁幾何參參數(shù)該計(jì)算聯(lián)為為1-440m的簡(jiǎn)支T梁，上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)為后張張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土T梁，梁梁高2.33m；橋墩墩為獨(dú)柱柱式橋墩墩，立柱柱為的圓圓柱墩，基基礎(chǔ)為鉆鉆孔樁基基礎(chǔ)。T梁橋墩墩上設(shè)置置的橡膠膠支座規(guī)規(guī)格為4000*3550*556mmm。（2）荷載載設(shè)計(jì)參參數(shù) 永久作用用 = 1 * GB3 箱梁自重

36、重由計(jì)算程序序自動(dòng)根根據(jù)梁體體計(jì)算。橋面鋪裝裝橋面為100cm厚的鋼鋼筋砼，鋼鋼筋砼的的重力密密度取，一一片T梁凈寬2.22m，所以以一片T梁鋪裝裝層的單單位長(zhǎng)度度質(zhì)量為為： 。一側(cè)0.5m欄桿和0.225m防撞護(hù)護(hù)欄，另另一側(cè)1.225m綠化帶帶一側(cè)0.55m欄桿和0.225m防撞護(hù)護(hù)欄的折折算線荷荷載集度度都為；1.225m綠化帶帶折算線線荷載集集度為。基礎(chǔ)變位位支座沉降按按計(jì)算，即即0.0013mm。 可變作用用 = 1 * GB3 汽車荷載載三車道，設(shè)設(shè)計(jì)速度度，設(shè)計(jì)計(jì)荷載為為公路I級(jí)。汽車沖擊擊力輸入相關(guān)橋橋梁數(shù)據(jù)據(jù)由MIIDASS自動(dòng)計(jì)計(jì)算出橋橋梁的沖沖擊系數(shù)數(shù)。離心力按公路橋橋涵

37、設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.3計(jì)算，離離心力系系數(shù)值為為。全橋溫度度荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)算，取取全橋升升溫+200，全橋橋降溫-200計(jì)算。日照溫度度梯度荷荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)算，橋橋面鋪裝裝鋼筋砼砼13ccm，取,。4、結(jié)構(gòu)有有限元分分析本報(bào)告計(jì)算算采用MMIDAAS建立立橋梁的的空間模模型，與與實(shí)際情情況較符符合，根根據(jù)圖紙紙輸入相相關(guān)的預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束和普普通鋼筋筋。根據(jù)建立的的MIDDAS模模型，對(duì)對(duì)荷載進(jìn)進(jìn)行組合合，考查查

38、的對(duì)象象主要是是支座豎豎向反力力和橋墩墩的抗傾傾覆穩(wěn)定定；全橋橋離散成成單元117個(gè)，均均為主梁梁?jiǎn)卧?，?jié)節(jié)點(diǎn)220個(gè)。1）、MIIDASS計(jì)算模模型MIDASS計(jì)算空空間模型型示意圖圖如圖3：圖3 MMIDAAS建立的40mmT梁橋計(jì)算算空間模模型示意意圖2）、荷載載組合（1）各個(gè)個(gè)支座反反力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算算時(shí)應(yīng)考考慮以下下幾個(gè)工工況：工況1：工況2：工況3：工況4：上述工況中中，永久久荷載包包括箱梁梁自重、橋面鋪裝、防撞護(hù)欄、橫梁自重、基礎(chǔ)變位和收縮徐變等作用。內(nèi)車道布載主要檢驗(yàn)外側(cè)支座是否脫空，離心力為有利因素，故不參與組合；外車道布載主要檢驗(yàn)內(nèi)側(cè)支座是否脫空，離心力為不利因素，故參與組合

39、。但規(guī)范中規(guī)定當(dāng)彎道橋的曲線半徑小于等于250m時(shí)應(yīng)計(jì)算汽車荷載引起的離心力，此橋半徑大于250m，因此該橋不計(jì)離心力的影響。（2）各工工況豎向向支座反反力結(jié)果果如表6(單位：KN)表6 各工工況作用用下的支支座豎向向反力左橋墩工況況支座1支座2支座3支座4支座5支座6工況1maax1370.061017.861210.38907.9991217.551118.38工況1miin884.228696.443676.006673.556702.993822.332工況2maax641.5511483.251473.551171.161682.94389.882工況2miin155.7731161

40、.82939.222936.7731168.3293.766右橋墩工況況支座1支座2支座3支座4支座5支座6工況1maax1374.141036.451216.07904.7781205.371128.69工況1miin858.444711.88678.334672.334687.224816.113工況2maax642.0091504.431480.141168.851673.35396.664工況2miin126.3391179.78942.441936.4421155.2284.088注：上表中中支座按按沿橋縱縱向左右右橋墩上上各6個(gè)支座,靠中央央綠化帶帶的支座座為大號(hào)號(hào)支座。由計(jì)算結(jié)果

41、果可以看看出，所所有工況況支座豎豎向反力力Fz均不出出現(xiàn)負(fù)值值，說明明所有荷荷載組合合工況下下支座都都不會(huì)脫脫空。(3)獨(dú)柱柱橋墩抗抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定計(jì)算算中需考考慮的荷荷載組合合有：1）橋墩在在順橋向向承受最最大豎向向荷載的的組合，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合I、組合III的荷載載內(nèi)容組組合；2）橋墩在在順橋向向承受最最大水平平荷載的的組合，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合II、組合IV的荷載載內(nèi)容組組合；3）橋墩承承受最大大橫橋方方向的偏偏載、最最大豎向向荷載，此此時(shí)按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合I、II、III、IV的荷載載內(nèi)容組組合。4）橋墩在在施工

42、階階段的穩(wěn)穩(wěn)定驗(yàn)算算，按公公路橋梁梁設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范中所所列的組組合V進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算。抗傾覆穩(wěn)定定系數(shù)，對(duì)對(duì)組合I抗取1.5；組合II、III、IV取1.3；組合V采用1.2。對(duì)于本橋的的計(jì)算，在在考慮橋橋墩在順順橋向的的穩(wěn)定性性，考慮慮的荷載載組合主主要有以以下工況況：工況5：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+制動(dòng)力+溫度力力；工況6：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+制動(dòng)力+離心力+溫度力力，當(dāng)制制動(dòng)力與與離心力力同時(shí)計(jì)計(jì)算時(shí)，制制動(dòng)力取取70%來計(jì)算算。橋墩的縱橋橋向抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)（這這里定義義橋墩在在沿橋向向?yàn)閄軸，橫橫橋向?yàn)闉閥軸），計(jì)計(jì)算結(jié)果果見表7。考慮橋墩的的橫向抗抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定性

43、主主要考慮慮以下工工況：工況7：永永久荷載載+汽車荷荷載不利利反力+溫度力力；橋墩的橫橋橋向抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)，計(jì)計(jì)算結(jié)果果見表7。表7 各工工況作用用下的橋橋墩抗傾傾覆穩(wěn)定定系數(shù)計(jì)計(jì)算結(jié)果果工況53.112.07工況72.831.95由計(jì)算結(jié)果果可得，由由此可見見橋墩不不會(huì)發(fā)生生傾覆。在橋墩的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算時(shí)未未考慮風(fēng)風(fēng)力、支支座摩阻阻力和流流水壓力力及浮力力的作用用。（四）大帝帝山立交交橋大帝山橋有有ACD三個(gè)匝匝道橋是是獨(dú)柱墩墩連續(xù)梁梁橋，而而且橋跨跨(320mm)和橋?qū)拰挘?.550m）都相相同，都都是現(xiàn)澆澆普通混混凝土箱箱梁，因因此計(jì)算算只選取取最不利利的一聯(lián)聯(lián)（曲線線半徑小小、支座

44、座間距小?。┻M(jìn)行行模擬計(jì)計(jì)算。最最終本報(bào)報(bào)告選取取C匝道第第二聯(lián)模模擬計(jì)算算。1、主要技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（1）路線線等級(jí)：平原微微丘一級(jí)級(jí)公路標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)；（2）設(shè)計(jì)計(jì)荷載：汽-20級(jí)，掛-1000；本報(bào)報(bào)告驗(yàn)算算時(shí)取公公路I級(jí)荷載載；（3）設(shè)計(jì)計(jì)車速: ；（4）橋梁梁橫斷面面：0.55m（欄桿桿）+1.25mm路緣帶+3.75mm行車道+2.50mm路肩+0.5m（欄桿桿），整整幅橋面面全寬8.550m；2、主要材材料（1）混凝凝土：箱梁：C550混凝土土；橋墩、臺(tái)及及墩臺(tái)帽帽砼：C30混凝土土橋面鋪裝：13ccm厚鋼筋筋砼；（2）普通通鋼筋：采用R2335鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為1955MPaa；

45、采用HRBB3355鋼筋，抗抗拉強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值值為2800MPaa；3、計(jì)算參參數(shù)（1）橋梁梁幾何參參數(shù)等截面鋼筋筋混凝土土箱梁，橋橋梁中心心線平面面位于半半徑為45.0m的圓曲曲線上，橋橋梁寬度度8.55m。橋臺(tái)臺(tái)設(shè)置雙雙支座，支支座型號(hào)號(hào)盆式橡橡膠支座座，內(nèi)側(cè)側(cè)支座偏偏離橋梁梁中心線線1.770m，外側(cè)側(cè)支座偏偏離橋梁梁支座中中線線1.990m，；各各橋墩設(shè)設(shè)置雙支支座，支支座型號(hào)號(hào)盆式式式橡膠支支座，內(nèi)內(nèi)側(cè)支座座偏離橋橋梁中心心線0.990m，外側(cè)側(cè)支座偏偏離橋梁梁支座中中線線1.110m。箱梁梁梁體頂頂板寬度度8.55m，高度1.44m，底板板寬度5.00m。（2）荷載載設(shè)計(jì)參參數(shù)1)

46、永永久作用用 = 1 * GB3 箱梁自重重由計(jì)算程序序自動(dòng)根根據(jù)梁體體計(jì)算。橋面鋪裝裝橋面鋪裝為為13ccm厚的鋼鋼筋混凝凝土，鋼鋼筋混凝凝土的重重力密度度取，而而橋面凈凈寬7.550m，所以以鋪裝層層的單位位長(zhǎng)度質(zhì)質(zhì)量為： 。防撞護(hù)欄欄防撞護(hù)欄由由鋼筋混混凝土實(shí)實(shí)體和金金屬立柱柱、鋼管管護(hù)手組組成。單單側(cè)護(hù)欄欄折算線線荷載集集度，兩兩側(cè)護(hù)欄欄總線荷荷載集度度。恒載扭矩矩箱梁自重、橋橋面鋪裝裝、防撞撞護(hù)欄對(duì)對(duì)箱梁梁梁體的扭扭矩?fù)Q算算成沿梁梁體中心心線作用用的均布布扭矩，扭扭矩值為為：基礎(chǔ)變位位支座沉降按按計(jì)算，即即0.000677m。收縮徐變變?cè)谟?jì)算中考考慮10年的收收縮徐變變影響。2) 可

47、變變作用 = 1 * GB3 汽車荷載載單車道，設(shè)設(shè)計(jì)速度度，設(shè)計(jì)計(jì)荷載為為公路II級(jí)，驗(yàn)驗(yàn)算時(shí)按按實(shí)際運(yùn)運(yùn)行狀況況采用公公路I級(jí)雙車車道布載載。雙車車道布載載分兩種種不利情情況，沿沿外側(cè)最最邊緣布布置兩個(gè)個(gè)車道荷荷載和沿沿內(nèi)側(cè)最最邊緣布布置兩個(gè)個(gè)車道荷荷載。汽車沖擊擊力輸入相關(guān)橋橋梁數(shù)據(jù)據(jù)由MIDDAS自自動(dòng)計(jì)算算橋梁的沖擊系系數(shù)。離心力按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.3計(jì)算，離離心力系系數(shù)值為為。全橋溫度度荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)算，取取全橋升升溫+200，全橋橋降溫-200計(jì)算。日照溫

48、度度梯度荷荷載按公路橋橋涵設(shè)計(jì)計(jì)通用規(guī)規(guī)范（JTGG D660-220044）4.33.100計(jì)算，橋橋面鋪裝裝鋼筋砼砼13ccm，取,。4、結(jié)構(gòu)有有限元分分析本報(bào)告計(jì)算算采用MMIDAAS建立立雙支座座模型，模模擬曲線線梁橋的的雙支座座，與實(shí)實(shí)際支座座設(shè)置情情況較符符合，并并且計(jì)算算出板式式支座抗抗剪剛度度，模擬擬出板式式支座沿沿橋梁徑徑向和切切向的剛剛度約束束。本報(bào)告計(jì)算算采用MMIDAAS建立立橋梁的的空間模模型，與與實(shí)際情情況較符符合，根根據(jù)實(shí)際際情況在在模型中中輸入預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼束和普普通鋼筋筋。根據(jù)據(jù)建立的的MIDDAS模模型，對(duì)對(duì)荷載作作用進(jìn)行行組合，考考查的對(duì)對(duì)象主要要是各支支座的豎豎向反力力和獨(dú)柱柱橋墩的的抗傾覆覆穩(wěn)定；全橋離離散成單單元120個(gè)主梁梁?jiǎn)卧秃?個(gè)橋墩墩單元，節(jié)節(jié)點(diǎn)151個(gè)。1）、MIIDASS計(jì)算模模型MIDA