現(xiàn)澆箱梁貝雷支架設計方案

1、 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=1&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=0-11152&jpg=0-0一、 工程概況我部施工的的二號橋橋和A匝道橋橋是南坪坪-福龍立立交主要要組成部部分，主主線二號號橋是南南坪快速速路上一一座大橋橋，南坪坪快速路路（一期期）工程程為

2、深圳圳市東西西向又一一條快速速路，是是深圳市市路網(wǎng)的的重要組組成部分分，是深深圳市的的重點建建設項目目。其中中南坪主主線二號號橋上部部構(gòu)造為為預應力力混凝土土現(xiàn)澆連連續(xù)剛構(gòu)構(gòu)箱梁，其其跨徑為為左幅第第二聯(lián)為為35.0m41.5m35.0m，第三三聯(lián)為42.5m+50mm42.5m、右幅幅第二聯(lián)聯(lián)為35.0m41.5m35.0m，第三三聯(lián)為42.5m+50mm42.5m；A匝道橋橋第三聯(lián)聯(lián)為4336m預應力力混凝土土連續(xù)箱箱梁。二號橋分左左右線兩兩幅橋，左左線橋面面寬17.020.75mm，右線線橋面寬寬為17.0m，橋面面最小縱縱坡為0.4，我我部施工工左二聯(lián)聯(lián)、左三三聯(lián)、右右二聯(lián)和和右三聯(lián)聯(lián)

3、箱梁。上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)形式為為：7、8墩頂頂處左右右7.55m采用變變高度（最最大高度度為2.88m），其其他均為為預應力力混凝土土等截面面連續(xù)剛剛構(gòu)橋，箱箱梁高2.00m；主梁梁箱梁橫橫斷面為為單箱三三室和單單箱四室室，底板板寬12.015.75mm。梁體體采用50號混凝凝土現(xiàn)澆澆。A匝道橋的的第三聯(lián)聯(lián)（4336m）為預預應力混混凝土連連續(xù)梁。梁梁體結(jié)構(gòu)構(gòu)采用單單箱單室室直腹板板箱形截截面，C50號混凝凝土。箱箱梁梁高高為1.99m，高跨跨比為1/118.99，箱梁梁頂板寬寬8.00m，兩懸懸臂長2.00 m，底板板寬4.00 m，頂板板厚0.224 mm，底板板厚0.220 mm，腹板板厚0.

4、55 m。二、 現(xiàn)澆澆箱梁施施工方案案本合同段的的二號橋橋箱梁為為T型連續(xù)續(xù)剛構(gòu)，A匝道橋橋為連續(xù)續(xù)梁，梁梁都比較較長，二二號橋按按設計為為整聯(lián)整整體澆筑筑，但考考慮到二二號橋的的箱梁混混凝土量量較大，最最大的左左三聯(lián)有有22777方，從從控制裂裂縫方面面考慮計計劃分層層澆筑，根根據(jù)混凝凝土方量量多少分分為兩次次澆筑，分分層施工工縫位置置放在腹腹板與頂頂板的結(jié)結(jié)合處，一一次張拉拉；A匝道橋橋第三聯(lián)聯(lián)按圖紙紙設計分分四段澆澆筑，分分段張拉拉；兩座座橋的現(xiàn)現(xiàn)澆支架架都是采采用貝雷雷桁架做做為縱梁梁，支墩墩橫梁采采用工字字鋼，支支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)為鋼管管支墩，整整個結(jié)構(gòu)構(gòu)簡稱貝貝雷支架架，其它它的工序序和施

5、工工方法大大至相同同，具體體施工方方案見現(xiàn)現(xiàn)澆箱梁梁施工組組織設計計。三、現(xiàn)澆箱箱梁貝雷雷支架設設計本合同段二二號橋和和A匝道橋橋墩柱高高在1940m，如按按采用鋼鋼管支架架投入的的施工用用量較大大且安全全穩(wěn)定性性差，為為加快施施工進度度和增加加施工安安全穩(wěn)定定性擬采采用貝雷雷桁架作作為模板板支架。貝貝雷支架架結(jié)構(gòu)主主要由基基礎、支支墩、支支墩橫梁梁、貝雷雷桁架組組成。貝貝雷支架架安裝主主要第1頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=2&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84

6、_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=11153-22305&jpg=0-0采用塔吊安安裝，塔塔吊夠不不到的地地方采用用吊車安安裝。支架布置結(jié)結(jié)構(gòu)傳力力途徑為為：模板板方木木U托貝貝雷片縱縱梁工工字鋼橫橫向分配配梁鋼鋼管立柱柱擴大大基礎地基。模板采用厚厚為1.88cm的竹膠膠板，骨骨架采用用8 8方木，間間距為30ccm。骨架架與貝雷雷片之間間采用U型頂托托調(diào)整標標高，U型頂托托縱向間間距50ccm，橫向向按貝雷雷片相應應布置

7、。箱梁主要承承重結(jié)構(gòu)構(gòu)采用貝貝雷桁架架，貝雷雷桁架縱縱向根據(jù)據(jù)箱梁跨跨度分3到4跨布置置；橫向向布置根根據(jù)箱梁梁具體結(jié)結(jié)構(gòu)布置置，每個個腹板下下采用雙雙排單層層貝雷片片，間距距為45ccm；每個個底板下下采用三三排單層層貝雷片片，間距距為45m；兩側(cè)側(cè)翼板下下采用雙雙排單層層貝雷片片，間距距為1500cm。每跨箱梁下下布置45排臨時時支墩，支支墩采用用直徑為為6000mm，壁厚16mmm的鋼管管。每排排鋼管橫橫向布置置在腹板板下和兩兩側(cè)翼板板下，必必要時在在底板下下增設鋼鋼管，以以減少鋼鋼管軸向向壓力。鋼鋼管布置置在承臺臺和現(xiàn)澆澆基礎上上，基礎礎采用鋼鋼筋混凝凝土現(xiàn)澆澆基礎。鋼管與貝雷雷梁之間

8、間采用3排40a的工字字鋼作為為分配梁梁。具體結(jié)構(gòu)布布置型式式見貝雷雷支架設設計圖：支架設計采采取先布布置好貝貝雷桁架架、工字字鋼分配配橫梁、鋼鋼管支墩墩，由于于每一聯(lián)聯(lián)箱梁的的跨度、寬寬度、受受力情況況和地面面高度都都不一樣樣，因此此在計算算中對每每一聯(lián)結(jié)結(jié)構(gòu)采用用簡支梁梁和連續(xù)續(xù)梁取最最不利情情況進行行驗算，如如驗算結(jié)結(jié)果達不不到控制制要求，則則增加貝貝雷縱梁梁或鋼管管支墩,使之達達到控制制要求。貝雷架桁架架最大容容許彎矩矩和剪力力如下：單排單層：M7888.2KKNM，Q=2445.22KN考慮材料的的新舊程程度和施施工安裝裝的準確確程度采采用1.3安全系系數(shù)。則單排單層層：M6066.

9、3KKNM，Q=1888.66KNC50鋼筋筋混凝土土密度取?。?6 KN/m3驗算過程以以右二聯(lián)聯(lián)5#-6#為例,具體驗驗算過程程如下。其其余各跨跨度驗算算結(jié)果見見現(xiàn)澆箱箱梁貝雷雷支架內(nèi)內(nèi)力計算算表。(一) 箱箱梁截面面均布荷荷載：考慮到底板板模板和和底板橫橫向方木木能起到到一定的的分散荷荷載作用用，還考考慮到施施工澆筑筑為分層層澆筑，因因此以截截面整體體考慮進進行縱向向貝雷片片的內(nèi)力力驗算。以以右二聯(lián)聯(lián)為例；截面A-AA 、第2頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=

10、png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-12016C-C：梁梁高2米，底底板寬12米，頂頂板寬17米。截截面均布布荷載計計算過程程如下：1. 恒載載：鋼筋筋混凝土土自重為為： 鋼筋混混凝土密密度采用用26KKN/MM3。 沖擊系系數(shù)按規(guī)規(guī)范取1.1。 截面荷荷載計算算如下：A-A截面面：S=122-22.8221.12-22.9661.11+(0.188+

11、0.5)2.55=166.244m2qA= HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=111&raww=411&rawh=70&o=png_6_0_0_0_0_0_0_892.979_1262.879&type=pic&aimh=70&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-12016 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x

12、=0&y=186&raww=48&rawh=16&o=png_6_0_0_0_0_0_0_892.979_1262.879&type=pic&aimh=16&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-12016 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=241&raww=414&rawh=49&o=png_6_0_0_0_0_0_0_892.979_1262.879&type=pic&aimh=

13、49&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-120161.122616.24=4644.466KN/m1700 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=71&raww=413&rawh=50&o=jpg_6_0_&type=pic&aimh=50&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-

14、44225&jpg=0-1201624右二聯(lián)B-BB-B截面面：S=122-33.2771.5552-33.2661.555+00.60.260.55+0.250.6622+(00.188+0.5)2.5522=111.332m22qB=1.12611.32=3233.755KN/m2. 內(nèi)模模板（加加方木）： 計算橫向?qū)挾却笾聻轫敯鍖挾?。q內(nèi)500kg/m217mm=8.5KNN/m3. 竹膠膠板、U托、方方木：第3頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=4&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0

15、_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=44226-55378&jpg=12017-12017計算橫向?qū)拰挾却笾轮聻轫敯灏鍖挾燃蛹觾杀读毫焊?竹膠板取00.1KKN/mm方木取0.2KNN/mU托平均每每m兩個，每每個0.115KNN，合計0.33KN/m三個合計取取q底模0.66KN/m2(177+22)mm=122.6KKN/mm4. 貝雷雷片：300kgg/片（包包括銷子子等貝雷雷片附屬屬構(gòu)件），則

16、則截面每每延米自自重為 22222q貝121=21KKN/mm5. 施工工荷載包包括施工工人員和和施工材材料機具具行走和和堆放荷荷載標準準值以及及振搗荷荷載：取取每平方方米為4.00kPaa。則截截面每延延米荷載載為：q施4.0KNN/m2217=68KKN/mm則A、B截截面均布布荷載為為以上各各荷載總總和：q.155+8.5+112.66+688A=qqA+qq內(nèi)+q底模+q施+188q貝=4440+18=5571.56KKN/mmq.755+8.5+112.66+688B=qqB+qq內(nèi)+q底模+q施+188q貝=3223+18=4430.85KKN/mm(二) 箱箱梁截面面橫向荷荷載分

17、布布分析：考慮到截面面橫向的的不均勻勻，不考考慮底模模和方木木的分散散荷載作作用，對對箱梁進進行離散散，以右右二聯(lián)為為例；截截面A-AA 、C-C：梁高2米，底底板寬12米，頂頂板寬17米。計計算過程程如下：1. 恒載載：鋼筋筋混凝土土自重為為：鋼筋混凝土土密度采采用26KKN/MM3。沖擊系數(shù)按按規(guī)范取取1.1。由于內(nèi)模作作為框架架，頂板板部分荷荷載通過過箱內(nèi)框框架傳給給2或4貝雷雷片，因因此3貝雷雷片承受受的混凝凝土自重重部分為為圖示陰陰影部分分，截面面荷載計計算如下下：第4頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=5&x=0

18、&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=55379-70925&jpg=12017-263224右二二聯(lián)B-BB HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=5&x=0&y=8&raww=400&rawh=48&o=jpg_6_0_&type=pic&aimh=48&md5sum=0f6

19、022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=55379-70925&jpg=12017-26322S=0.5551.80.60.2（0.61.1）0.22=1.45mm2qB=1.1261.445=441.447KNN/m2. 內(nèi)模模板（加加方木）：計算寬度大大約為1.11m。q內(nèi)0.5KNN/m221.11m=00.555KN/m3. 竹膠膠板、U托、方方木：計算寬度大大約為圖圖中陰影影部分的的底面長長度，為為1.77m。竹膠板取00.1KKN/mm方木取0.2KNN/mU托平均每每m兩個，每每個0.115KNN，合計0.3

20、3KN/m三個合計取取q底模0.66KN/m21.77m=11.022KN/m4. 貝雷雷片：300kgg/片（包包括銷子子等貝雷雷片附屬屬構(gòu)件），則則雙排每每米自重重為： 22222q貝12=22KN/m5. 施工工荷載包包括施工工人員和和施工材材料機具具行走和和堆放荷荷載標準準值以及及振搗荷荷載：取取每平方方米為4.00kPaa。計算算寬度約約為圖中中陰影部部分的底底面長度度，則每每米荷載載為：q施4.0KNN/m221.77=6.8KNN/m則3雙排排貝雷片片處最不不利均布布荷載為為以上各各荷載總總和：B=q33B+qq內(nèi)+q底模+q施+q貝q3=41.4470.5551.00226.8

21、8=511.844KN/m第5頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=6&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=70926-83554&jpg=26323-26323按3貝雷雷片的計計算方法法，其它它貝雷片片處截面面均布荷荷載為：B=433.900B=q4B48.61B=

22、339.001KNN/m q2KKN/mm q00KN/m qq1從以上計算算結(jié)果可可以得出出，3貝雷雷片處的的截面荷荷載最大大。按整截面平平均計算算，每雙雙排貝雷雷片處截截面均布布荷載為為：q3A=qqA1182=5571.56/9=663.551KNN/mq3B=qqB1182=4430.85/9=447.887KNN/m 如貝雷雷片整體體安全系系數(shù)取1.3，不考考慮底模模和方木木的分散散荷載作作用，對對箱梁進進行離散散分析求求出的折折算安全全系數(shù)分分別為：A- A截截面：1.33633.511/688.7111.220B- B截截面：1.33477.877/511.8441.220數(shù)也可

23、達到到1.2，如考考慮底模模和方木木的分散散荷載作作用，安安全系數(shù)數(shù)還能提提高，因因此，在在以下計計算中貝貝雷片的的安全系系數(shù)取1.3，不考考慮截面面的橫向向不均勻勻分布。(三) 縱縱向貝雷雷梁跨度度設計驗驗算：二號橋右二二聯(lián)56箱梁梁變截面面間距為為：1.5+44.0+11.8633+0.5+111.2263+4.00+1.3+00.8假設56墩之之間設置置四排臨臨時支墩墩。 PqAA跨中集中力力為：S=3.2271.5552+33.2661.555-00.60.260.55-0.250.6622=144.388m2qqBB111511cmCCqC9961ccmD 9611cmP跨中11.1

24、S=2261.114.38=4111.277KNqa=(5571.56+4300.855)22=5001.221KNN/m第6頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=7&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=83555-94923&jpg=26323-26323qb=43

25、30.885KNN/m qc=(5771.556+4430.85)2=5011.211KN/m貝雷片縱梁梁最大正正彎矩和和剪力按按簡支梁梁計算如如下：A-B,CC-D支座間間：q=qa，則則：Qmaql/2=224088.311KNMma= 122ql=57885.997KNNm 88B-C支座座間：q=qB P=PP跨中 MC=0RBL-qql2/2-PPl/22=0RB=qll/2+P/22=26683.02KKNQmaRB=RC=26883.002KNNMma= 1221qll+Pll=83304.89KKNm 884則每排貝雷雷片縱梁梁最大彎彎矩為：11MMma= qql2+Pl211

26、=3995.447KNNM6606.31KKNm 48則每排貝雷雷片縱梁梁最大剪剪力為：RB=(qql/22+P/2)21=1277.766KNQmaRB=RC=1277.766KN1888.622KN貝雷片縱梁梁最大負負彎矩和和剪力按按連續(xù)梁梁利用力力矩分配配法計算算如下： 各截面面固端彎彎矩為：MFAB=0KNNm MMFBAAql22=57885.997KNNm 88MFBCqql2pplqll2pllF=-53367.67KKNm MMCB=+53667.667KNNm 11281128ql2=-557855.977KNm MMFDCC=0KKNm 88第7頁 MMFCDD HYPER

27、LINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=8&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=94924-106232&jpg=26323-26323B、C兩點點不平衡衡力矩分分別為：MB=MFFBA+MFBBC=557855.977-53367.67=4188.3KKNmMC=MFFCB+MFC

28、CD=553677.677-57785.97=-4118.33KNm各桿端分配配系數(shù)分分別為：AB=BC=SSAB33/9.61=0.4733SABB+SBBC3/9.661+44/111.5 SBCC4/111.55=00.5227SAAB+SSBC33/9.61+4/111.55CB=CD=SSCB44/111.5=0.5277SCBB+SCCD3/9.661+44/111.5 SCDD3/99.611=00.4773SCCB+SSCD33/9.61+4/111.55各桿端分配配彎矩分分別為：MBA=-BAMB-0.47334188.3=-1997.886KNNmMBC=-BCMB-0.5

29、2774188.3=-2220.444KNNmMCB=-CBMC-0.5277-4118.33=2220.444KNNmMCD=-CDMC-0.4733-4118.33=1997.886KNNm由力矩分配配法可計計算出最最后彎矩矩為：MBA=MMBC=MCBB=MCCD=-54664.227KNNm則每排貝雷雷片最大大負彎距距為：Mmax=MBAA/211=2660.22KNm6606.3KNNm取B-C為為隔離體體第8頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=9&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_

30、0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=106233-119619&jpg=26323-26323PqBB11511cmmC如右圖 MC=0KNNmQBC111.55-MBBC+MMCBQBC=226877.8KKNMA=00KNm-QBA9.44-MBBC9.6122-5001.112=0KKNm 22ql22pl-=00KNm 222QBA=-29446.66KN則每排貝雷雷片最大大剪力為為：Qma

31、x=QBAA/211=-1140.31KKN-1888.622KN跨度設置置滿足彎彎距、剪剪力要求求。(四) 墩墩頂分配配橫梁設設計驗算算：臨時支墩頂頂分配橫橫梁計劃劃采用工工字鋼，要要確定工工字鋼型型號須確確定荷載載產(chǎn)生的的彎矩值值，為此此各截面面均布荷荷載在不不同跨度度下的彎彎矩值。1. 以右右二聯(lián)5#-6#為例計計算如下下： PqAA961ccmBqqB11151ccmCqqC9661cmmD由貝雷支架架受均布布荷載值值可知：右二聯(lián)聯(lián)5#-6#跨中鋼鋼管支墩墩上的工工字鋼所所受最大大集中力力為整個個箱梁截截面最大大支座反反力分配配在單層層貝雷片片中的集集中力：第9頁 HYPERLINK

32、/retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=10&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=119620-131979&jpg=26323-29269通過計算可可知右二二聯(lián)5#-6#箱梁整整個截面面最大支支座反力力為Rmax=56334.337KNNR2=Rmmax/18=3133KN （R2為單層層單

33、排貝貝雷片所所受的集集中力）Mma=R2ll=31131.44=4338.22KNmMM4388.2WW=20087ccm3 即 W2210由 W 可得：考慮到施工工安裝的的準確程程度取1.5的安全全系數(shù)，因因此選用用40a工字鋼鋼三根(400a工字鋼鋼三根W=332700cm HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=10&x=0&y=2&raww=198&rawh=199&o=jpg_6_0_&type=pic&aimh=199&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639

34、393c&zoom=&png=119620-131979&jpg=26323-292693)Q=Qmaa3=3313=1044.3KKN 33SZ*b22dh22142210.5366722222=H-hh+=4000-3367+=6.2610-4m3382448244 ()()QSZ1004.336.22610-41033=22.9111077Pa=29.1MPPa85MMPa-4IZZd2.17100.001055選用的三三根40a工字鋼鋼能滿足足抗彎強強度、抗抗剪強度度要求。2. 計算算可知整整個二號號橋箱梁梁單排單單層貝雷雷片所受受的最大大集中力力為右二二聯(lián)3#-4#跨中截截面，即即：

35、R2=Rmaax/118=556400.344/1883133.3KKN *Mma=R2ll=3113.331.44=4338.667KNNm第10頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=11&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=131980-143495&jpg=29

36、270-29503MM4388.677W=20089ccm3 即 W2210由 W 可得：選用40aa工字鋼鋼三根(400a工字鋼鋼三根W=332700cm)Q=Qmaa3=3313.3=1104.4KNN 333SZ*b22dh22142210.5366722222=H-hh+=4000-3367+=6.2610-4m3382448244 ()()QSZ1004.446.22610-410337=2.99110PPa=229.11MPaa85MMPa-4IZZd2.17100.001055選用的三三根40a工字鋼鋼能滿足足抗彎強強度、抗抗剪強度度要求。(五) 地地基驗算算： *根據(jù)施工現(xiàn)現(xiàn)場

37、分析析可知地地基土為為中密實實度中砂砂土，根根據(jù)公公路橋涵涵地基與與基礎設設計規(guī)范范，中中密實度度中砂土土地基承承載力為為3500KPaa ?？紤]慮施工現(xiàn)現(xiàn)場實際際情況不不同，取取1.4的安全全系數(shù)，地地基承載載力為2500KPaa 。如地地基承載載力不足足，則采采取措施施進行處處理。基礎設計為為長1.8米，寬1.8米，高高為1.3米。則則設計基基礎承載載力按8100KN控制。凡凡在現(xiàn)澆澆箱梁貝貝雷支架架內(nèi)力計計算表中中每根鋼鋼管最大大承受力力超過8100KN的臨時時支墩，增增加鋼管管數(shù)量使使其滿足足地基承承載力。具具體鋼管管布置見見設計圖圖。(六) 鋼鋼管支墩墩的設計計驗算：鋼管選用的的是直

38、徑徑6000mm，壁厚16mmm，計算算可知軸軸心承載載力可達達60000KNN, 完全能能滿足承承載力要要求，因因此只需需分析受受壓穩(wěn)定定性，立立柱每12米高用16槽鋼鋼作為橫橫縱向聯(lián)聯(lián)系，計計算自由由長度取取12m。則：第11頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=12&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=

39、158639393c&zoom=&png=143496-158394&jpg=29504-34199YN風力12m12m122m鋼管慣性半半徑：i=長細比：=D22+d22 0.2207 4Li=1.0012=58.1 00.2007換算長細比比：hx=hxy/223555.57穩(wěn)定系數(shù)查查表得：0.8898鋼管壓力以以基礎設設計承壓壓力計算算：N8100KN假設最大有有10ccm的偏心心，那么么軸心受受壓彎距距：M=NNe=881KNNm風力荷載：以右三三聯(lián)橫橋橋向為例例：深圳地區(qū)基基本風壓壓值?。篧0=0.99KN/m2設計風速頻頻率換算算系數(shù)：K1=1.00風載體型系系數(shù)：箱箱梁：K2=

40、1.33 鋼管支支墩：K2=0.88風壓高度變變化系數(shù)數(shù)，取平平均30m高度：K3=1.113地形、地理理條件系系數(shù)，山山間谷地地?。篕4=0.88右三聯(lián)橫向向總風力力：W=W箱梁梁+W鋼管1.01.31.1130.80.91300.82.01.00.81.1130.80.90.6301062766.71244.24000.9KKN平均每根鋼鋼管受橫橫向風力力：W4000.9/1066=3.78KKN每根鋼管受受橫向風風力產(chǎn)生生彎距，以30m計算：M=Ne=113KNm考慮最不利利情況，偏偏心彎距距與橫向向風力彎彎距疊加加：M1944KNm第12頁 HYPERLINK /retype/zoom

41、/7fb7643f0912a216147929d1?pn=13&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=158395-170333&jpg=34200-34200鋼管截面積積：A=R2-r2=29.351033mm22鋼管抗彎截截面系數(shù)數(shù)：W=則鋼管支墩墩強度： ()(D332D4-dd4=44.1771066mm33 )NM810010

42、3319441033=+=+3AW0.898829.351011.1554.1171066=30.7740.5=771.222155MPaa立柱本身身穩(wěn)定性性能滿足足要求。采采用16槽鋼鋼作為橫橫向、縱縱向聯(lián)系系及斜撐撐，上下下間距不不大于12米，用用螺栓栓栓接在鋼鋼管抱箍箍上，在在柱中與與柱頂部部用風纜纜固定，加加大立柱柱的整體體穩(wěn)定性性。由于于所有鋼鋼管立柱柱的軸向向壓力都都不超過過8100KN，因此此所有的的鋼管立立柱都能能滿足穩(wěn)穩(wěn)定性要要求。(七) 撓撓度驗算算：取左二聯(lián)55#-66#墩：為為例，BC截面間間撓度：梁體整體每每延米體體積為：S=(188+500)2500.52+5552

43、54+660250.56+112025551304+602200.56+112020=11332000mm22m3 q頂頂=111.32225=2833KN V=111.3321=111.332528331244f=00.0111m=11mmm111-63384EEI738842.1105.000999410 5q頂l4滿足規(guī)范要要求的L4000=1224000=300mm。支架剛度度滿足要要求。(八) 施施工預拱拱度以右二聯(lián)中中跨為例例進行計計算：1. 卸架架后箱梁梁構(gòu)造本本身的撓撓度：通過用公路路橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)計算算系統(tǒng)GQJJS7.5計算，箱箱梁和橋橋面鋪裝裝產(chǎn)生的的自重撓撓度與預預應力跨跨

44、中撓度度之和為為：1=299mm第13頁 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=14&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=170334-182498&jpg=34200-400552. 活載載一半產(chǎn)產(chǎn)生的撓撓度：通過用公路路橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)計算算系統(tǒng)GQJJS7.5計算，活活載

45、一半半產(chǎn)生的的跨中撓撓度大約約為：2=3mmm3. 支架架在荷載載作用下下的彈性性壓縮：貝雷片彈性性壓縮最最大為11mmm,計算過過程見上上；鋼管管最大壓壓力為8100KN，取平平均30m計算，產(chǎn)產(chǎn)生的豎豎向變形形為4mm，則：3=111+4=15mmm4. 支架架在荷載載作用下下的非彈彈性壓縮縮：非彈性壓縮縮采取預預壓的方方法事先先消除。5. 支架架基底在在荷載作作用下的的非彈性性沉陷：基礎沉降按按公路路施工手手冊-橋涵估估算，取取：4=5mmm則跨中預拱拱度設置置值為：=1+2+3+4=229+33+155+5=52mmm支架整體沉沉降量為為：=3+4=115+55=200mm則右二聯(lián)中中跨跨中中設置52mmm的預拱拱度,中跨其其它部位位以墩身身兩端為為20mmm，按二二次拋物物線進行行分配。其它各跨的的預拱度度按上述述過程進進行精確確計算、設設置。(九) 二二號橋各各跨臨時時支墩計計算簡圖圖如下：1. 二號號橋右二二聯(lián)34墩箱箱梁臨時時支墩跨跨度設置置為： PqA第14頁 qBBB11550cmmCqCC9500cmDD A9950ccm HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a