分布式電源對縣級配電網(wǎng)電壓水平影響的研究畢業(yè)論文

畢業(yè)論文題目分布式電源對縣級配電網(wǎng)電壓水平影響的研究專業(yè)：電氣工程及其自動化學(xué)院：電氣工程學(xué)院年級：學(xué)習(xí)形式：學(xué)號：論文指導(dǎo)教師：職稱：

鄭重聲明本人的學(xué)位論文是在導(dǎo)師指導(dǎo)下獨(dú)立撰寫并完成的，學(xué)位論文沒有剽竊、抄襲、造假等違反學(xué)術(shù)道德、學(xué)術(shù)規(guī)范和侵權(quán)行為，否則，本人愿意承擔(dān)由此而產(chǎn)生的法律責(zé)任和法律后果，特此鄭重聲明。學(xué)位論文作者（簽名）：年月日摘要分布式電源的接入使得配電系統(tǒng)從放射狀無源網(wǎng)絡(luò)變?yōu)榉植加兄行⌒碗娫吹挠性淳W(wǎng)絡(luò)。帶來了使單向流動的電流方向具有了不確定性等等問題，使得配電系統(tǒng)的控制和管理變得更加復(fù)雜。但同時(shí)，分布式電源又具有提高電網(wǎng)可靠性，綠色節(jié)能，等等優(yōu)點(diǎn)，所以為更好的利用分布式電源為人類造福，我們必須對其進(jìn)行研究與分析。本文采取通過利用仿真軟件Matlab編寫計(jì)算潮流程序模擬分布式電源接入配電網(wǎng)的模型進(jìn)行潮流計(jì)算的方法對分布式電源的穩(wěn)態(tài)影響進(jìn)行探索與分析。選取了34節(jié)點(diǎn)的配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)模型，通過對單個(gè)以及多個(gè)分布式電源的接入位置以及容量的不同情況對34節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)的網(wǎng)損以及節(jié)點(diǎn)電壓狀況進(jìn)行了分析。關(guān)鍵詞：分布式電源、配電網(wǎng)、牛頓拉夫遜法

AbstractThedistributedgenerationaccesstodistributionsystemmakespassiveradialdistributionnetworktoactivemedium-sizedpowerdistributionnetwork.Itbringsuncertaintytoone-waydirectionpowerflow,etc.,anditmakesthecontrolandmanagementofthedistributionsystemmorecomplicated.Otherwise,itcanbringalotofbenefits,suchasmorereliable,anditisgreenpower.Thedistributedgenerationshouldbebetterknown,sowecanbenefitsmore.SotheprogramcalledMatlabwasusedtocompileaprogramtosolvethepowerflowproblem.Bythisprogram,wecantextwhichfactorcaninfluencethedistributedgeneration’saccesstothedistributionsystem.TheIEEE34Nodemodelwaschosentobediscussedhowdifferentfactorscaninfluencethepowerquality.Thisarticleanalyzesdistributedgeneration’sinfluencetothedistributionsystemofenergylostandvoltagelevel.Keywords:distributedgeneration,distributionsystem,Newton-Laphsonmethod

目錄摘要 (3.1)式（）表示了一個(gè)有n+1個(gè)母線的系統(tǒng)的功率不平衡矩陣，其中有m個(gè)PQ母線，n-m個(gè)PV母線，1個(gè)平衡節(jié)點(diǎn)。PQ節(jié)點(diǎn)的功率不平衡量為該節(jié)點(diǎn)的功率給定值與用當(dāng)前電壓計(jì)算出來的實(shí)際功率的差，可表示為： (3.2)其中i=1,2,…,n-1，p=a,b,c。而對PV節(jié)點(diǎn)來說，節(jié)點(diǎn)電壓幅值是給定的，不再作為變量。同時(shí)，該點(diǎn)無法預(yù)先給定無功功率。這樣，該點(diǎn)的無功不平衡量也就失去了約束作用。因此，在迭代過程中無須計(jì)算與PV節(jié)點(diǎn)有關(guān)的無功功率方程式。 (3.3)其中，i=1,2,…,n-1，p=a,b,c。只有當(dāng)?shù)Y(jié)束后，即各節(jié)點(diǎn)的電壓相量求得后，再求PV節(jié)點(diǎn)應(yīng)當(dāng)維持的無功功率。（2）計(jì)算雅可比矩陣 (3.4)其中 (3.5)（3）含分布式發(fā)電系統(tǒng)三相潮流的求解最終能化成求解下面的方程 (3.6)其中為節(jié)點(diǎn)三相電壓的修正列相量： (3.7)3.1.3分布式電源在牛頓法中的處理從上一章的建模分析中可以得知，各種分布式電源可以分類成PQ節(jié)點(diǎn)、PV節(jié)點(diǎn)、PI節(jié)點(diǎn)和P-Q（V）節(jié)點(diǎn)這四種節(jié)點(diǎn)類型。對PQ類型的分布式電源只需將它們簡單處理成功率值是負(fù)的負(fù)荷即可。本節(jié)主要分析其他三種類型的分布式電源在程序中的處理。（1）P恒定，V恒定的PV節(jié)點(diǎn)PV節(jié)點(diǎn)可以直接代入牛頓法中處理。若PV母線與系統(tǒng)通過n（n=1,2,3）相線路連接，則母線上各節(jié)點(diǎn)注入功率為母線總注入功率的n分之一。在每次迭代后，可以求出節(jié)點(diǎn)的電壓相角和無功功率。若計(jì)算出的節(jié)點(diǎn)無功越限，將其轉(zhuǎn)換成對應(yīng)的PQ節(jié)點(diǎn)，Q值等于該分布式電源能發(fā)出的最大無功值。如果在后續(xù)迭代中，又出現(xiàn)該節(jié)點(diǎn)電壓越界，重新將其轉(zhuǎn)換成PV節(jié)點(diǎn)。（2）P恒定，電流幅值I恒定的PI節(jié)點(diǎn)PI節(jié)點(diǎn)不可以直接代入牛頓法中處理，所以在每次迭代前須做一定的處理。若PI母線與系統(tǒng)通過n（n=1,2,3）相線路連接，則母線上各節(jié)點(diǎn)注入功率為母線總注入功率的n分之一。相應(yīng)的無功功率可以由上一次迭代得到的電壓，給定的電流幅值和有功功率計(jì)算得出： (3.8)其中，為第k+1次迭代的分布式電源的無功功率值；，分別為第k次迭代得到的電壓的實(shí)部和虛部（+j=）；I為恒定的分布式電源的電流相量的幅值；P為恒定的有功功率值[23]。因此在進(jìn)行潮流計(jì)算時(shí)，第k+1次迭代前可以把PI節(jié)點(diǎn)的無功注入量求出，在第k+1迭代過程中便可將PI節(jié)點(diǎn)處理成有功和無功輸出分別為P和的PQ節(jié)點(diǎn)。在每次迭代后，可以求出節(jié)點(diǎn)的電壓相角和無功功率[24]。PI型的分布式電源也有無功輸出的限制，但從式（）可以看出，的標(biāo)幺值一般在附近，P和I是兩個(gè)必需維持的值，所以影響最后計(jì)算出來的值只是該P(yáng)I節(jié)點(diǎn)的給定有功功率和電流幅值，即P和I若給定得合理，則計(jì)算得出的無功功率不會越限。（3）P恒定，V不定，Q受P、V限定的P-Q(V)母線P-Q(V)節(jié)點(diǎn)不可以直接代入牛頓法中處理，所以在每次迭代前須做一定的處理。P-Q(V)節(jié)點(diǎn)給定的輸出有功功率為異步電機(jī)的輸出有功功率，節(jié)點(diǎn)電壓U在每次迭代后都得到修正，節(jié)點(diǎn)的注入無功功率Q計(jì)算公式如下： (3.9) (3.10) (3.11) (3.12) (3.13) (3.14)其中，為異步電機(jī)的轉(zhuǎn)差率；為發(fā)電機(jī)定子電抗與轉(zhuǎn)子電抗之和；為勵(lì)磁電抗；為轉(zhuǎn)子電阻；為異步電機(jī)的吸收無功；為異步電機(jī)的功率因數(shù)；為并聯(lián)電容器后節(jié)點(diǎn)的功率因數(shù)；一般要求在以上；為并聯(lián)電容器需要補(bǔ)償?shù)臒o功；為投入的并聯(lián)電容器組數(shù)；為每組電容器補(bǔ)償?shù)臒o功；為電容器組實(shí)際補(bǔ)償?shù)臒o功；為參與潮流迭代的節(jié)點(diǎn)注入無功[8]。P-Q(V)母線與系統(tǒng)通過n（n=1，2，3）相線路連接，則母線上各節(jié)點(diǎn)注入功率為母線總注入功率的n分之一。在進(jìn)行潮流計(jì)算時(shí)，第k次迭代后可以把P-Q(V)節(jié)點(diǎn)的無功吸收量求出，在第k+1迭代過程中便可將P-Q(V)節(jié)點(diǎn)處理成有功和無功輸出分別為P和的PQ節(jié)點(diǎn)。程序流程圖圖3-1牛頓法潮流計(jì)算程序流程圖主要程序段說明計(jì)算殘差。mis=V.*conj(Ybus*V)-Sbus;F=[real(mis([pv;pq]));imag(mis(pq))];%%其中表示為mis=V*I(共軛)-Sbus%%3.3.2進(jìn)行牛頓拉夫遜法迭代%%牛頓法進(jìn)行迭代運(yùn)算while(~converged&&i<max_it)%%當(dāng)沒有到達(dá)最大迭代次數(shù)并且不收斂則一直迭代。i=i+1;%%調(diào)用dSbus_dV子程序形成雅克比矩陣。[dSbus_dVm,dSbus_dVa]=dSbus_dV(Ybus,V);j11=real(dSbus_dVa([pv;pq],[pv;pq]));j12=real(dSbus_dVm([pv;pq],pq));j21=imag(dSbus_dVa(pq,[pv;pq]));j22=imag(dSbus_dVm(pq,pq));J=[j11j12;j21j22;];%%表示修正方程dx=-(J\F);%%對電壓向量進(jìn)行修正ifnpvVa(pv)=Va(pv)+dx(j1:j2);endifnpqVa(pq)=Va(pq)+dx(j3:j4);Vm(pq)=Vm(pq)+dx(j5:j6);endV=Vm.*exp(1j*Va);Vm=abs(V);%%對電壓相角和幅值進(jìn)行修正Va=angle(V);%%重新計(jì)算誤差F(x).mis=V.*conj(Ybus*V)-Sbus;F=[real(mis(pv));real(mis(pq));imag(mis(pq))];%%再次檢驗(yàn)是否收斂。是否需要繼續(xù)迭代normF=norm(F,inf);ifverbose>1fprintf('\n%3d%10.3e',i,normF);endifnormF<tolconverged=1;ifverbosefprintf('\nNewton''smethodpowerflowconvergedin%diterations.\n',i);endendend此程序可實(shí)現(xiàn)人機(jī)對話功能，在裝載配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)湮募院?，可?shí)現(xiàn)選取任意一個(gè)或兩個(gè)節(jié)點(diǎn)的分布式電源P恒定，Q恒定模型的添加。以研究其影響，方便開展后面的工作。

仿真結(jié)果與分析4.134節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)算例的說明圖4-1IEEE34節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)圖34節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)鋱D形如圖所示，在IEEETESTFEEDER中有詳細(xì)的各項(xiàng)參數(shù)。于是引用了其中文件case34。研究分布式電源對配電網(wǎng)網(wǎng)損的影響分布式電源容量對網(wǎng)損的影響（1）單分布式電源的情況為了盡量考慮多種情況，所以需要選取幾個(gè)具有代表性的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，綜合考慮，決定選取一個(gè)首端節(jié)點(diǎn)，一個(gè)中部普通節(jié)點(diǎn)，一個(gè)大負(fù)荷節(jié)點(diǎn)，和一個(gè)末端節(jié)點(diǎn)，作為此次的測試節(jié)點(diǎn)。所以選取3,8,28,30，進(jìn)行仿真，其中3為首端節(jié)點(diǎn)，8為普通中部節(jié)點(diǎn)，28是大負(fù)荷節(jié)點(diǎn)，30為末端節(jié)點(diǎn)，這樣就可以盡量包含各種位置的信息，并可以進(jìn)行對比。然后選取不同的容量對分布式電源進(jìn)行選取。經(jīng)過計(jì)算，配電網(wǎng)總負(fù)荷為P為，Q為,在每個(gè)節(jié)點(diǎn)加分布式電源時(shí)按照與配電網(wǎng)總負(fù)荷成比例進(jìn)行試驗(yàn)，這樣便可以搞清楚分布式電源容量對配電網(wǎng)的容量的變化趨勢。表4-1選取進(jìn)行試驗(yàn)的分布式電源容量PQ比例1通過運(yùn)行程序得出各個(gè)節(jié)點(diǎn)接入分布式電源的各項(xiàng)指標(biāo)，由于數(shù)據(jù)太過于龐雜，這里僅列出整理出來的網(wǎng)損結(jié)果：表4-2未接入分布式電源時(shí)的網(wǎng)絡(luò)損耗PQ

表4-3在3節(jié)點(diǎn)添加分布式電源的網(wǎng)絡(luò)損耗PQ比例1表4-4在8節(jié)點(diǎn)添加分布式電源時(shí)的網(wǎng)損PQ比例1表4-5在28節(jié)點(diǎn)添加分布式電源時(shí)的網(wǎng)損PQ比例1表4-6在30節(jié)點(diǎn)添加分布式電源時(shí)的網(wǎng)損PQ比例1由于每組數(shù)據(jù)變化趨勢基本相同，僅抽取28節(jié)點(diǎn)的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，其坐標(biāo)圖可以直觀反映出其變化規(guī)律;圖4-228節(jié)點(diǎn)位置接入不同容量分布式電源的有功網(wǎng)損變化趨勢圖4-328節(jié)點(diǎn)位置接入不同容量分布式電源的無功網(wǎng)損變化趨勢由圖不難看出，當(dāng)接入分布式電源時(shí)，可以大大降低配電網(wǎng)損耗，因?yàn)榕潆娋W(wǎng)沒有接入分布式電源以前的網(wǎng)損，。又從圖中可以看出，無論是有功損耗還是無功損耗都有一個(gè)規(guī)律性的形勢，那就是當(dāng)分布式電源容量從低于配電網(wǎng)負(fù)荷逐漸升高直到趨近于配電網(wǎng)負(fù)荷總?cè)萘扛浇哪骋恢禃r(shí)，配電網(wǎng)的總網(wǎng)絡(luò)損耗逐漸降低，直到降低到一個(gè)谷值，而又隨著分布式電源容量從接近配電網(wǎng)總負(fù)荷容量逐漸升高的過程中，配電網(wǎng)總網(wǎng)絡(luò)損耗也從谷值逐漸升高。簡單分析原因?yàn)榉植际诫娫从捎诟咏?fù)荷，所以其供給的電能越多，需要從大電網(wǎng)傳輸?shù)碾娔芫驮缴?，配電網(wǎng)上傳輸?shù)碾娔茉缴?，則網(wǎng)絡(luò)損耗固然減少，這樣就大大的節(jié)省了網(wǎng)絡(luò)上損耗的電能，這更說明了分布式電源的優(yōu)越性。分布式電源位置對網(wǎng)損的影響從另一個(gè)角度來分析分布式電源對網(wǎng)絡(luò)損耗的影響。現(xiàn)在選取1也就是與配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)總損耗相等的分布式電源接入配電網(wǎng)，以期研究同容量分布式電源接入配電網(wǎng)其位置對配電網(wǎng)損耗的影響。容量固定，都選為與總配電網(wǎng)負(fù)荷相等的電源容量。表4-7相同容量的分布式電源接入各節(jié)點(diǎn)時(shí)的總網(wǎng)絡(luò)損耗節(jié)點(diǎn)序號382830PQ由表中明顯可以觀察出，分布式電源接入位置在28節(jié)點(diǎn)時(shí)最小，而且非常明顯。觀察34節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)模型。負(fù)荷基本上集中于28節(jié)點(diǎn)上，再觀察網(wǎng)絡(luò)損耗計(jì)算結(jié)果，總結(jié)原因，是分布式電源接在大負(fù)荷節(jié)點(diǎn)可以大大減少配電網(wǎng)內(nèi)部線路流過的電流，大大的減少了網(wǎng)絡(luò)損耗。相當(dāng)于就近供電的原則。接著希望通過研究，看是否將單個(gè)分布式電源容量拆分使得盡量靠近負(fù)荷處能更好的降低配電網(wǎng)的網(wǎng)絡(luò)損耗。這在文獻(xiàn)中[18]中提出的，選取將比例1也就是全配電網(wǎng)負(fù)荷相同的分布式電源拆分為兩個(gè)與上表對比。決定選取試驗(yàn)樣本為9,28節(jié)點(diǎn)，將配電網(wǎng)劃分為兩個(gè)區(qū)段，將1-15節(jié)點(diǎn)算作第一區(qū)段，按照與這個(gè)區(qū)段的負(fù)荷成比例的分布式電源接入9節(jié)點(diǎn)，將16-32節(jié)點(diǎn)分作第二段，同樣，以成比例的分布式電源接入28節(jié)點(diǎn)，所得結(jié)果為，結(jié)果驗(yàn)證了文獻(xiàn)[18]中的結(jié)論。分布式電源對配電網(wǎng)電壓支撐作用的研究分布式電源接入位置對配電網(wǎng)電壓的影響（1）首先標(biāo)出原來系統(tǒng)電壓分布的圖示。圖4-4無分布式電源時(shí)所選線路的電壓分布選取比例分布式電源分別按照以下3種方式進(jìn)行試驗(yàn)。(1)4節(jié)點(diǎn)加入比例的分布式電源（2）4節(jié)點(diǎn)和17節(jié)點(diǎn)各加比例為的分布式電源（3）9節(jié)點(diǎn)加入比例的分布式電源和(4)17節(jié)點(diǎn)加入比例的分布式電源，進(jìn)行試驗(yàn)。（1）（1）圖4-5不同位置接入同容量分布式電源的電壓分布在沒有分布式電源支撐的情況下，饋線末端多個(gè)節(jié)點(diǎn)的電壓已接近安全運(yùn)行的下限。負(fù)荷高峰期，末端電壓極有可能越限。相反，當(dāng)分布式發(fā)電投人運(yùn)行，線路上的電壓有了明顯改善，比低電壓下限高出很多，其中在9節(jié)點(diǎn)和4,17節(jié)點(diǎn)加此容量的分布式電源效果最好，甚至使末端電壓近似處在網(wǎng)絡(luò)額定電壓上。于是可以說，分布于配電網(wǎng)中的分布式電源對饋線的電壓分布的改善作用非常明顯?？偝隽ο嗤姆植际桨l(fā)電，分布在不同的位置組合，得到的電壓分布有著較大的差異。單純從電壓支撐角度，曲線4并不是最理想的，曲線3顯然好于曲線4;曲線2又明顯好于曲線3。曲線1對應(yīng)的位置組合均比較靠近系統(tǒng)母線，曲線4對應(yīng)的位置組合更為接近線路末端。從曲線4可看出，如果位置選擇不當(dāng)，分布式發(fā)電的電壓支撐會使得某些節(jié)點(diǎn)的電壓高于額定電壓。分布式發(fā)電的總?cè)萘吭酱螅@些點(diǎn)的電壓越高，甚至高于送端系統(tǒng)母線電壓。如果末節(jié)點(diǎn)的分布式發(fā)電退出運(yùn)行，線路末端的電壓變化幅度將過大。比較可以知道:①分布式發(fā)電越接近系統(tǒng)母線，對線路電壓分布的影響越小;②分布式發(fā)電集中在同一節(jié)點(diǎn)，對電壓的支持效果要弱于分布在多個(gè)節(jié)點(diǎn)上;③從減小電壓變化率的角度，分布式發(fā)電并不適宜在末節(jié)點(diǎn)接人系統(tǒng)，相反，可選擇在線路中間偏末端的位置或位置組合。分布式電源容量對電壓支撐作用的影響選取3曲線進(jìn)行試驗(yàn)，研究不同容量分布式電源對電壓分布的影響。同樣在9節(jié)點(diǎn)，按照按比例接入分布式電源代入程序得出各節(jié)點(diǎn)電壓，將其整理繪圖如下。圖4-6在9節(jié)點(diǎn)接入不同容量的分布式電源時(shí)的電壓分布顯然分布式電源容量越大對末端的電壓支撐作用就越明顯，顯然曲線4的對末端的電壓支撐作用最強(qiáng)，但是曲線4在9節(jié)點(diǎn)附近已經(jīng)非常逼近安全電壓的上限了，這樣一來對電力系統(tǒng)安全造成了隱患，如果9節(jié)點(diǎn)負(fù)荷大量切除，電壓瞬間將會超過安全電壓，又因?yàn)橐ＷC配電網(wǎng)為單純的受端網(wǎng)絡(luò)，而不允許配電網(wǎng)向大電網(wǎng)中注入電能，所以觀察1,2曲線的圖形較為理想。9節(jié)點(diǎn)的情況一般出現(xiàn)在某一點(diǎn)分布式發(fā)電很強(qiáng)，使得某一點(diǎn)電壓抬高很多。因此，變化率曲線將存在峰谷變化。在包含分布式發(fā)電的配電網(wǎng)中，變化率較大的地方是無功補(bǔ)償和電壓支撐應(yīng)優(yōu)先考慮的地點(diǎn)。仿真結(jié)果表明不改變分布式電源接人位置的情況下，電壓支撐由分布式電源的總出力決定?？偝隽υ蕉?，與負(fù)荷的比值越高，電壓支撐就越大，整體電壓水平就越高。整個(gè)仿真中采用靜態(tài)恒功率負(fù)荷，實(shí)際配電系統(tǒng)中有一定的動態(tài)負(fù)荷和無功電壓調(diào)節(jié)設(shè)備。這負(fù)荷或設(shè)備的無功需求隨電壓的變化而動態(tài)變化。分布式發(fā)電的接入和退出并不簡單地就是分布式發(fā)電出力的數(shù)字變化，實(shí)際情況會更復(fù)雜。分布式發(fā)電并人系統(tǒng)，使得電壓被抬高;電壓升高的同時(shí)動態(tài)負(fù)荷的無功需求量會有所減少，電容補(bǔ)償?shù)臒o功也增多，這樣系統(tǒng)中因分布式發(fā)電接人的凈無功變化會多于分布式發(fā)電的無功出力。同樣，一個(gè)部分依靠接人分布式發(fā)電支撐電壓的配電線路，分布式發(fā)電的退出，使得電壓下跌;動態(tài)負(fù)荷無功需求增加，電容發(fā)出的無功減少，這樣，配電線路中缺額的無功會遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于退出的分布式發(fā)電所發(fā)出的無功。

總結(jié)與展望總結(jié)本文對34節(jié)點(diǎn)的配電網(wǎng)模型進(jìn)行了大量仿真實(shí)驗(yàn)，得到大量的數(shù)據(jù)，經(jīng)過對比與分析，得到以下的結(jié)論：（1）一定容量的分布式發(fā)電接入配電網(wǎng)絡(luò)，的確會對饋線上的電壓分布以及網(wǎng)絡(luò)損耗產(chǎn)生重大影響，具體影響的大小，與分布式發(fā)電的(總)容量大小、接入位置有極大的關(guān)系。（2）當(dāng)分布式電源容量從低于配電網(wǎng)負(fù)荷逐漸升高直到趨近于配電網(wǎng)負(fù)荷總?cè)萘扛浇哪骋恢禃r(shí)，配電網(wǎng)的網(wǎng)絡(luò)損耗逐漸降低，直到降低到一個(gè)谷值，而又隨著分布式電源容量從接近配電網(wǎng)總負(fù)荷容量逐漸升高的過程中，配電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)損耗也從谷值逐漸升高。而且如果將單個(gè)分布式電源拆分為兩個(gè)分布式電源接入合適的位置則有可能進(jìn)一步減少網(wǎng)絡(luò)損耗。（3）相同容量的分布式電源，將分布式電源裝在原配電網(wǎng)電壓降落最劇烈處對配電網(wǎng)的電壓支撐作用就會越好。但是分布式電源容量選取不得過高，否則可能使此點(diǎn)附近電壓升的太高而超過安全電壓的上限。①分布式發(fā)電越接近系統(tǒng)母線，對線路電壓分布的影響越小。②分布式發(fā)電集中在同一節(jié)點(diǎn)，對電壓的支持效果要弱于分布在多個(gè)節(jié)點(diǎn)上。③從減小電壓變化率的角度，分布式發(fā)電并不適宜在末節(jié)點(diǎn)接人系統(tǒng)，相反，可選擇在線路中間偏末端的位置或位置組合。展望分布式電源的等效模型非常復(fù)雜，要考慮到許多方面的內(nèi)容，但由于本人學(xué)識有限，加上時(shí)間倉促，所以對分布式電源等等問題研究的還不夠細(xì)致全面，如果能進(jìn)行更深一步的研究，還可以進(jìn)行下面的工作：本次由于三相潮流計(jì)算的雅可比矩陣形成過于復(fù)雜，本人能力有限未用計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)其算法，僅以三相加和的形式進(jìn)行了粗略的計(jì)算，如果能夠?qū)崿F(xiàn)以三相實(shí)現(xiàn)其運(yùn)算將會更為貼近現(xiàn)實(shí)情況。

致謝本次畢業(yè)設(shè)計(jì)歷時(shí)一個(gè)多月，在楊同忠老師的悉心指導(dǎo)和幫助下完成的。T他嚴(yán)肅的科學(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深的感染和激勵(lì)著我。楊同忠經(jīng)常耐心為我解答在畢業(yè)設(shè)計(jì)中所遇到的難題，給了我很多的幫助和關(guān)懷，使我有順利地完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。為此，我向楊同忠老師致以最崇高的敬意和感謝！在論文完成之際，對辛勤指導(dǎo)我畢業(yè)設(shè)計(jì)的楊同忠老師以及耐心幫助過我的同學(xué)表示衷心的感謝！感謝他們對我學(xué)習(xí)給予極大的幫助和關(guān)心！同時(shí)，向本文引用過的的文獻(xiàn)作者們表示感謝！

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