管路水力計算課件

第四章流體的管內(nèi)流動與水力計算第四章流體的管內(nèi)流動與水力計算主要內(nèi)容第一節(jié)概述第二節(jié)圓管內(nèi)的層流與湍流第三節(jié)管道流動阻力系數(shù)的研究第四節(jié)管路的水力計算第五節(jié)管內(nèi)流動的阻力特性曲線第六節(jié)有壓管中的水擊主要內(nèi)容第一節(jié)概述一、圓管與折合管以等直徑圓管作為基本管道來研究流體的運動規(guī)律非圓管道按當量直徑所折合成的圓管稱為折合管當量直徑：將非圓管道按流體實際通過時的過流斷面積與流體在該斷面上的接觸線長度（稱為濕周）比對圓管直徑所得到的相當幾何量。一、圓管與折合管以等直徑圓管作為基本管道來研究流體的運動規(guī)律定義

式中A有效截面積，為流體和固體壁面所接觸的周長?；蚨x式中A有效截面積，為流體和固體壁面所接觸的非圓形管道的當量直徑計算如下

充滿流體的正方形管道充滿流體的矩形管道

非圓形管道的當量直徑計算如下充滿流體的正方形管道充滿流體的圓環(huán)行管道充滿流體的圓環(huán)行管道充滿流體的管束充滿流體的管束

充滿流體的圓環(huán)行管道充滿流體的圓環(huán)行管道判別非圓管流態(tài)的臨界雷諾數(shù)一般采用當量直徑作為特征尺度計算

判別非圓管流態(tài)的臨界雷諾數(shù)一般采用當量直徑作為特征尺度計算工程中，也有使用管道的水力半徑計算工程中，也有使用管道的水力半徑計算注意：在應用當量直徑進行計算時，矩形截面的長邊最大不應超過短邊的8倍，圓環(huán)形截面的大直徑至少要大于小直徑3倍。三角形截面、橢圓形截面均可應用當量直徑進行計算。但是不規(guī)則形狀的截面則不能應用。注意：在應用當量直徑進行計算時，矩形截面的長邊最大不應超過短【例4-1】斷面積均為m2的正方形管道，寬高比為4的矩形管道和圓形管道。求：它們各自的濕周和水力半徑正方形和矩形管道的當量直徑【例4-1】斷面積均為m2的正方形管道，寬高比為4的矩形管道正方形

邊長

濕周

水力半徑

正方形邊長矩形

短邊長濕周水力半徑

矩形短邊長圓形

直徑濕周水力半徑

圓形直徑以上計算表明，斷面面積相等的情況下，只要是斷面形狀不一樣，濕周長短就不相等。濕周越短，水力半徑越大，而沿程損失隨水力半徑的增大而減小。因此當其它條件相同時，方形管比矩形管水頭損失少，而圓形管又比方形管水頭損失少。所以，從減少損失的觀點考慮，圓形管斷面是最好的。以上計算表明，斷面面積相等的情況下，只要是斷面形狀不一樣，濕當量直徑正方形

長方形當量直徑正方形二、進口段流動與充分發(fā)展流動

當粘性流體流經(jīng)固體壁面時，在固體壁面與流體主流之間存在一個流速劇烈變化的區(qū)域；在高速流動中，這個流速劇烈變化的區(qū)域是一個薄層，稱為流動邊界層。二、進口段流動與充分發(fā)展流動

當粘性流體流經(jīng)固體壁面時，在固

流體從一個大容器中經(jīng)圓弧形進口流入圓管，可以近似認為，進口處的流體流速分布均勻。由于管道內(nèi)的流體流量一定，沿管道截面流動方向，邊界層厚度增加，管道中心部分的流速加快；管道截面上的速度分布發(fā)生變化，直到邊界層在管道軸心處相交，邊界層充滿整個流動截面，圓管截面上的速度分布沿流動方向不再發(fā)生變化。流體從一個大容器中經(jīng)圓弧形進口流入圓管，可以近似認為，

將管道截面上的速度分布沿流動方向不再發(fā)生變化的流動稱為充分發(fā)展流動；而將從管道進口到充分發(fā)展流動的這一段管道內(nèi)的流動稱為進口段流動。將管道截面上的速度分布沿流動方向不再發(fā)生變化的流動稱為充第四章管路水力計算課件

進口段流動既可以是層流流動，也可以是湍流流動。判斷以臨界雷諾數(shù)為標準進口段流動既可以是層流流動，也可以是湍流流動。判三、管道內(nèi)流動分析及管路計算的一些基本假定及依據(jù)定常流

基本管道

充分發(fā)展流充分發(fā)展流

經(jīng)濟流速系列化管道三、管道內(nèi)流動分析及管路計算的一些基本假定及依據(jù)定常流管道內(nèi)流體的流動應滿足質(zhì)量守恒和動量守恒等基本物理定律管道內(nèi)流體的流動應滿足質(zhì)量守恒和動量守恒等基本物理定律四、管路結(jié)構(gòu)與機械能損耗的表述沿程損失：發(fā)生在直管段的損耗。在直管段中，流體的層流或湍流都呈現(xiàn)出平行直線流或緩變流的特點，相鄰流體質(zhì)乎點幾平行地沿流道向前做規(guī)則運動局部損失：發(fā)生在連接元件附近的損耗。流體不僅沿流道向前運動，還有大量的碰撞、渦旋、回流等發(fā)生四、管路結(jié)構(gòu)與機械能損耗的表述沿程損失：發(fā)生在直管段的損耗。公式表達總損失沿程損失局部損失

公式表達總損失第二節(jié)圓管內(nèi)的層流與湍流第二節(jié)圓管內(nèi)的層流與湍流一、圓管內(nèi)的層流流動設(shè)有一無限長水平直圓管，其半徑為R，對稱軸為x軸，徑向為r軸，流體沿x軸向作充分發(fā)展的定常層流流動。一、圓管內(nèi)的層流流動設(shè)有一無限長水平直圓管，其半徑為R，對稱沿x軸取一長為dx、半徑為r的同軸圓柱形控制體，控制面為CS。根據(jù)定常流動的動量方程有沿x軸取一長為dx、半徑為r的同軸圓柱形控制體，控制面為CS

在充分發(fā)展的定常流動條件下，流出控制體的動量的凈通量為零，因此作用在控制體上的合外力為零。作用在控制體上的外力主要有控制體兩個端面上的壓強力、控制體側(cè)面上的粘性切應力以及控制體的重力。忽略控制體的流體重力，并認為兩個端面上的壓強分布均勻，可以寫出控制體的力平衡式在充分發(fā)作用在控制體上的外力主要有控制體兩個端面上的壓強力、控制體側(cè)面上的粘性切應力以及控制體的重力。在充分發(fā)展的定常流動條件下，流出控制體的動量控制體的力平衡式為即控制體的力平衡式為即因流體內(nèi)的切應力可以表示為因上式表明，在圓管定常流動中，流體中的粘性切應力沿半徑r方向為線性分布。在圓管軸線上，切應力為零；在圓管壁面上，切應力最大，稱為壁面切應力上式表明，在圓管定常流動中，流體中的粘性切應力沿半徑r方向為根據(jù)柱坐標系下的牛頓粘性定律，流體中的粘性切應力可表示為可得根據(jù)柱坐標系下的牛頓粘性定律，流體中的粘性切應力可表示為可得

由于是粘性流體流動，因此壁面處的流體速度滿足無滑移條件，即r=R時，u=0。根據(jù)壁面處的邊界條件，積分常數(shù)為由于是粘性流體流動，因此壁面處的流體速度滿將積分常數(shù)代入，由此可得圓管內(nèi)定常層流流動時的速度分布

（4-10）上式表明，在圓管充分發(fā)展的定常層流中，圓管截面上的速度分布為旋轉(zhuǎn)拋物面。圓管充分發(fā)展定常層流時管道截面上的切應力分布和速度分布如下圖所示。將積分常數(shù)代入，由此可得圓管內(nèi)定常層流流動時的速度分布第四章管路水力計算課件在圓管軸線上，流體的速度最大，最大速度為將速度分布式(4-10)沿圓管截面積分，可得圓管內(nèi)的流體體積流量在圓管軸線上，流體的速度最大，最大速度為上式表明，在圓管充分發(fā)展的定常層流中，流體的體積流量與管道半徑的四次方及單位長度壓降成正比，與流體的動力粘度成反比。圓管截面上的平均速度為即圓管截面上的平均速度為最大速度的一半。上式表明，在圓管充分發(fā)展的定常層流中，流體的體積流量與管道半在圓管充分發(fā)展的定常層流中，單位重量流體在L管長上的沿程損失，即單位重量流體的壓降用管道平均速度可以表示為圓管充分發(fā)展定常層流中的沿程損失系數(shù)可以表示為在圓管充分發(fā)展的定常層流中，單位重量流體在L管長上的沿程損失可得到計算流體動力粘度的表達式上式表明，在一定的管徑和流體流量條件下，流體的動力粘度可通過測量流體的壓降來進行確定?？傻玫接嬎懔黧w動力粘度的表達式【例4-2】

設(shè)有一長度L=1000m，直徑D=150mm的水平管道，已知管道出口壓強為大氣壓，管道入口表壓強為0.965×106Pa；管道內(nèi)的石油密度ρ=920kg/m3，運動粘度ν=4×10-4m2/s；求管道內(nèi)石油的體積流量?！纠?-2】設(shè)有一長度L=1000m，直徑D=1【解】

流體的動力粘度假設(shè)管道內(nèi)的石油流動為層流流動，則平均流速為石油的體積流量為驗證層流流動假設(shè)：管道內(nèi)流動的雷諾數(shù)為管道內(nèi)流動的雷諾數(shù)小于臨界雷諾數(shù)，流動為層流流動，計算成立?！窘狻苛黧w的動力粘度【例4-3】

已知一圓管的管長L=20m，管徑D=20mm；圓管中水的平均流速V=0.12m/s；水溫10oC時的運動粘度ν=1.306×10-6m2/s；求該管道的沿程能量損失?！纠?-3】已知一圓管的管長L=20m，管徑D=【解】

圓管內(nèi)流動的雷諾數(shù)圓管內(nèi)的流動為層流流動，因此沿程損失系數(shù)管道沿程能量損失【解】圓管內(nèi)流動的雷諾數(shù)【例4-4】

已知一毛細管粘度計的管徑D=0.5mm，兩測點間的管長L=1.0m，液體的密度ρ=999kg/m3，當液體的體積流量Q=880m3/s時；兩測點間的壓降=1.0×106Pa；求該流體的動力粘度?！纠?-4】已知一毛細管粘度計的管徑D=0.5mm，【解】

假設(shè)毛細管內(nèi)液體的流動為層流流動，則根據(jù)式(4-13)可得毛細管內(nèi)液體的動力粘度驗證層流流動假設(shè)：毛細管內(nèi)流動的雷諾數(shù)為管道內(nèi)流動的雷諾數(shù)小于臨界雷諾數(shù)，流動為層流流動，計算成立。【解】假設(shè)毛細管內(nèi)液體的流動為層流流動，則根據(jù)式(4-13【例4-5】

已知一潤滑油輸送管道的管徑D=0.01m，管長L=5.0m；潤滑油在管內(nèi)作層流流動；測得管內(nèi)潤滑油的體積流量Q=0.8×10-4m3/s，管道沿程損失hf=30m；求該潤滑油的運動粘度?！纠?-5】已知一潤滑油輸送管道的管徑D=0.01m【解】管道內(nèi)潤滑油的平均速度

根據(jù)式(4-8)，管道內(nèi)的沿程損失系數(shù)為由于是層流流動，根據(jù)式(4-12)，沿程損失系數(shù)又可表示為【解】管道內(nèi)潤滑油的平均速度由此可得管內(nèi)流動的雷諾數(shù)根據(jù)雷諾數(shù)的定義，可得該潤滑油的運動粘度由此可得管內(nèi)流動的雷諾數(shù)二、圓管中的湍流時均運動1、圓管內(nèi)湍流的三層結(jié)構(gòu)湍流粘性底層：緊鄰管道壁面，流速很低，并無湍流脈動發(fā)生；流體的粘性對流體的流動起主要作用。在管道內(nèi)的湍流流動中，湍流粘性底層厚度通常可用如下經(jīng)驗公式進行計算二、圓管中的湍流時均運動1、圓管內(nèi)湍流的三層結(jié)構(gòu)過渡層：管道軸心方向緊鄰粘性底層的薄層，湍流脈動已經(jīng)出現(xiàn)，湍流脈動對流體流動的作用與流體粘性的作用大小在同一數(shù)量級。湍流核心區(qū)：過渡層到管道軸心區(qū)域。湍流脈動對流體的流動起主要作用，而流體粘性的作用則可以忽略。過渡層：管道軸心方向緊鄰粘性底層的薄層，湍流脈動已經(jīng)出現(xiàn)，湍湍流流場劃分為粘性底層、過渡層以及湍流核心區(qū)等三個區(qū)域湍流流場劃分為粘性底層、過渡層以及湍流核心區(qū)等三個區(qū)域2、管內(nèi)湍流時均運動的速度分布圓管內(nèi)湍流時均速度分布可分層表達為粘性底層

過渡層

湍流核心區(qū)2、管內(nèi)湍流時均運動的速度分布圓管內(nèi)湍流時均速度分布可分層表在雷諾數(shù)4×103≤Re≤3.2×106的范圍內(nèi)，也可將圓管截面上的湍流時均速度分布用指數(shù)函數(shù)的形式統(tǒng)一表示為式中，umax為圓管截面上時均速度的最大值；y為距壁面的距離；R為圓管半徑；n的數(shù)值隨雷諾數(shù)變化。在雷諾數(shù)4×103≤Re≤3.2×106的范圍內(nèi)，也從湍流流動的時均速度分布中可以看到，湍流脈動使圓管截面上的速度分布均勻化；流動雷諾數(shù)越大，時均速度分布越趨向均勻。從湍流流動的時均速度分布中可以看到，湍流脈動使圓管截面上的速【例4-6】

圓管內(nèi)定常湍流流動，已知空氣運動粘度

=1.51×10-5m2/s，密度ρ=1.2kg/m3，管徑D=0.14m，體積流量Q=6.4×10-2m3/s，單位長度上的壓降/l=1.77Pa/m。求壁面上的摩擦切應力、壁面摩擦速度以及圓管軸線上的速度?！纠?-6】圓管內(nèi)定常湍流流動，已知空氣運動粘度=1【解】

式也同樣適用于湍流時均流動可得根據(jù)壁面摩擦速度的定義【解】式也同樣適用于湍流時均流動根據(jù)湍流核心區(qū)速度分布公式可得因此根據(jù)湍流核心區(qū)速度分布公式第三節(jié)管道流動阻力系數(shù)的研究第三節(jié)管道流動阻力系數(shù)的研究一、管內(nèi)流動沿程阻力系數(shù)的實驗研究

對于層流，沿程阻力系數(shù)已經(jīng)用分析方法推導出來，，并為實驗所證實；對于紊流時均流，其沿程阻力系數(shù)由實驗研究確定。國內(nèi)外都對此進行了大量對實驗研究，得出了具有實用價值的曲線圖，也歸納出部分經(jīng)驗或半經(jīng)驗公式。一、管內(nèi)流動沿程阻力系數(shù)的實驗研究對于層1、尼古拉茲實驗1933年尼古拉茲對不同直徑、不同流量的管道流動進行了實驗。在雙對數(shù)坐標中繪制實驗結(jié)果點，如圖所示。圖中每一條曲線都表示一種相對粗糙度的管道值和的關(guān)系。通過實驗中的變化，他把這些實驗曲線可以分為五個區(qū)域：1、尼古拉茲實驗1933年尼古拉茲對不同直第四章管路水力計算課件

1）層流區(qū)

Re<2000。管壁的相對粗糙度對沿程阻力系數(shù)沒有影響，所有實驗點均落到直線I上，只與Re有關(guān)。

2）過渡區(qū)

2000＜Re<4000。這是個由層流向紊流過渡的不穩(wěn)定區(qū)域，可能是層流，也可能是紊流，如圖區(qū)域Ⅱ所示。

1）層流區(qū)

3）紊流光滑管區(qū)如圖中傾斜線Ⅲ所示，各種不同相對粗糙度管流的實驗點都落到傾斜線Ⅲ上，隨著雷諾數(shù)的增大，相對粗糙度較大的管道，其實驗點在較小的雷諾數(shù)時就偏離了曲線Ⅲ，即實驗點在曲線Ⅲ上所占區(qū)域非常??；而相對粗糙度較小的管道，其實驗點在較大的雷諾數(shù)時才偏離曲線Ⅲ，即實驗點在曲線Ⅲ上所占區(qū)域非常大。沿程阻力系數(shù)與相對粗糙度無關(guān)，只與雷諾數(shù)有關(guān)。對于的這段傾斜線，勃拉休斯(H．Blasius)歸納的計算公式為第四章管路水力計算課件

當尼古拉茲歸納的計算公式為第四章管路水力計算課件

4）紊流粗糙管過渡區(qū)隨著雷諾數(shù)的增大，紊流流動的層流底層逐漸減薄，原本為水力光滑的管子相繼變?yōu)樗Υ植诠?，因而脫離光滑管線段Ⅲ，而進入粗糙管區(qū)Ⅳ。圖中不同相對粗糙度的管子先后偏離了光滑管區(qū)曲線Ⅲ，各自成為一條條波狀的曲線，而且隨著的增大，也增大。這一區(qū)域是光滑管區(qū)和粗糙管區(qū)的過渡區(qū)，其沿程阻力系數(shù)與相對粗糙度和雷諾數(shù)均有關(guān)。4）紊流粗糙管過渡區(qū)隨著雷諾數(shù)的增大，紊流流動的層

5）粗糙管區(qū)（紊流粗糙管平方阻力區(qū)）不同相對粗糙度的實驗曲線都與橫坐標軸平行，沿程阻力系數(shù)與雷諾數(shù)Re無關(guān)，只與相對粗糙度有關(guān)，流動進入?yún)^(qū)域V。在這一區(qū)間流動的能量損失與流速的平方成正比。紊流粗糙管過渡區(qū)Ⅳ與紊流粗糙管平方阻力區(qū)V以圖中的虛線為分界線，這條分界線的雷諾數(shù)為尼古拉茲歸納的公式

5）粗糙管區(qū)（紊流粗糙管平方阻力區(qū)）

尼古拉茲實驗揭示了管道能量損失的基本規(guī)律，比較完整的反映了沿程阻力系數(shù)隨相對粗糙度和雷諾數(shù)Re的變化曲線，這樣，就為這類管道的沿程阻力的計算提供了可靠的實驗基礎(chǔ)。但尼古拉茲實驗曲線是在人工粗糙管道下得出的，這種管道內(nèi)壁的粗糙度是均勻的，而實際工程技術(shù)中所用的管道內(nèi)壁的粗糙度則是自然的非均勻的和高低不平的。因此，要把尼古拉茲實驗曲線應用于工業(yè)管道，就必須用實驗方法去確定工業(yè)管道與人工均勻粗糙度等值的絕對粗糙度。尼古拉茲實驗揭示了管道能量損失的基本規(guī)律，2、莫迪圖

莫迪在尼古拉茲實驗的基礎(chǔ)上，用實際工業(yè)管道進行了類似的實驗研究，繪制出工業(yè)管道的沿程阻力系數(shù)曲線圖，稱為莫迪圖。其中也應用了柯列布茹克（C．F．Colebrook)公式。2、莫迪圖第四章管路水力計算課件

如圖中所示，該圖也分為五個區(qū)域即層流區(qū)、臨界區(qū)(相當于尼古拉茲曲線的過渡區(qū))、光滑管區(qū)、過渡區(qū)(尼古拉茲曲線的紊流粗糙管過渡區(qū))、完全紊流粗糙管區(qū)(尼古拉茲曲線的紊流祖糙管平方阻力區(qū))。皮勾(B．J．S．Pigott)推薦的過渡區(qū)同完全紊流粗糙管區(qū)之間分界線的雷諾數(shù)為如圖中所示，該圖也分為五個區(qū)域即層流區(qū)、臨【例4-7】已知通過直徑，長、絕對粗糙度鑄鐵管道的體積流量，運動粘度m2/s，試求單位重量流體的能量損失。【例4-7】已知通過直徑，長、絕對粗糙度鑄鐵管道的體積流量，【解】

油在管道內(nèi)的平均流速雷諾數(shù)而【解】油在管道內(nèi)的平均流速

所以流動處于紊流粗糙管平方阻力區(qū)，沿程阻力系數(shù)則由上例可以知道，在已知管道尺寸（、D、）、流體性質(zhì)和流量(Q)的條件下，要求水頭損失(hf)，是容易求得的；只需算出Re、，由莫迪圖查得，代入達西公式，即可求得。 所以流動處于紊流粗糙管平方阻力區(qū)，沿程阻力系數(shù)【例4-8】15℃的水，流過一直徑D＝300mm的鉚接鋼管。已知絕對粗糙度=3mm，在長l=300m的管道上水頭損失，試求水的流量Q。

【解】管道的相對粗糙度由莫迪圖試取。整理，得【例4-8】15℃的水，流過一直徑D＝300mm的鉚接由于15℃的水的運動粘度m2/s，于是根據(jù)Re與由莫迪圖適巧查得=0.038，且流動處于平方阻力區(qū)，不隨Re而變，故水的流量由于15℃的水的運動粘度m2/s，

假如根據(jù)Re與由莫迪圖查與試選的值不相符合時，則應以查得的為改進的值，再按上述步驟進行計算，直至最后由莫迪圖查得的值與改進的值相符合為止?？梢姡谝阎艿莱叽?D、、)、流體性質(zhì)()和水頭損失((hf)的條件下，要求通過管道的流量（Q）,則需采用試算的方法。假如根據(jù)Re與由莫迪圖查與試選的值不相符合時，則3、非圓管流的沿程損失

在工程應用中輸送流體的管道不一定都是圓形截面，例如通風、空調(diào)系統(tǒng)的管道大多都采用矩形截面，有些場合還會遇到圓環(huán)形管道。在鍋爐或其它換熱器中還會遇到沿管束流動等更為復雜的情況。對于這些非圓形管道的阻力計算問題，沿程阻力的計算公式和雷諾數(shù)的計算公式對于這些非圓形管道的阻力計算問題，沿程阻力的計算公式和雷諾數(shù)的計算公式仍然可以應用，但要把公式中的直徑D用當量直徑來代替。3、非圓管流的沿程損失在工程應用中輸送流【例4-9】用鍍鋅鋼板制成的矩形風道長m，截面積為，風速m/s，風溫t＝20℃，試求沿程損失。設(shè)若風道入口截面1處的風壓Pa，而風道出口截面2比截面1的位置高10m，求截面2處的風壓?！纠?-9】用鍍鋅鋼板制成的矩形風道長m，截面積為，風速m/【解】風道的當量直徑

（m）

20℃空氣的運動粘度m2/s，故雷諾數(shù)由于鍍鋅鋼板的絕對粗糙度m，則相對粗糙度由圖4-31查的，【解】風道的當量直徑故沿程損失（m）在等截面管道中動能沒有變化，20℃空氣的密度kg/m3，故由粘性總流的能量方程求得截面2處的壓強

（Pa）故沿程損失二、管內(nèi)流動局部阻力系數(shù)的實驗研究

局部阻力的計算問題歸結(jié)為尋求局部阻力系數(shù)的問題。管道配件種類繁多，形狀各異。在管道配件附近，流體的流動狀態(tài)發(fā)生急劇改變。局部阻力系數(shù)都是由實驗測定的。二、管內(nèi)流動局部阻力系數(shù)的實驗研究局部阻力1．管道截面突然擴大損失原因1）碰撞損失2）漩渦損失特例：管道出口與大面積的水池相連也屬于流道斷面突然擴大的情形（如下右圖）。這時，管道中的速度水頭完全消散于池水之中，其局部阻力系數(shù)。1．管道截面突然擴大損失原因第四章管路水力計算課件

由于管道突然縮小或擴大所造成的能量損失較大，在實際工程安裝中，管道截面積需要減小或擴大時，常用的是漸縮管或漸擴管，這樣可以大大減小此處的局部阻力損失。

2．管道截面突然縮小損失原因1）碰撞損失2）漩渦損失2．管道截面突然縮小損失原因3、閥門

管路中的閥門可視作流動截面的改變，不同的閥門有不同的局部阻力系數(shù)，其局部阻力系數(shù)與閥門的開度（）或轉(zhuǎn)角（）有關(guān)具體數(shù)據(jù)可參考表3、閥門管路中的閥門可視作流動截面的改變，4．彎管

流體在彎管處流向改變，產(chǎn)生損失。損失由三部分組成，一部分是由切向應力產(chǎn)生的沿程損失，特別是在流動方向改變、流速分布變化中產(chǎn)生的這種損失；另一部分是由于曲面附面層分離所產(chǎn)生的損失；第三部分是由二次流形成的雙螺旋流動所產(chǎn)生的損失。4．彎管流體在彎管處流向改變，產(chǎn)生損失。5、三通

流體流經(jīng)三通等管件時，流體的流量將發(fā)生變化，從而使流動速度發(fā)生變化，所以可引起局部能量損失。三通的形式很多，但一般情況下，根據(jù)流量變化的特征，把它分為分流式和匯流式兩種。三通的局部阻力一方面取決于它的幾何參數(shù)（截面比、角度等），另一方面還取決于三通前后流量的變化。5、三通流體流經(jīng)三通等管件時，流體的流量將注意：查表可發(fā)現(xiàn)，某個分支的局部阻力系數(shù)可能出現(xiàn)負值。這是因為兩股不同流速的流體匯流時，或者流體分流為兩股不同流速的流體時，高速支流將其部分能量傳遞給了低速支流，使低速支流能量有所增加。如果低速支流獲得的能量大于它通過三通時損失掉的能量，則表現(xiàn)出的局部阻力系數(shù)就是負值。但是三通中兩支流的阻力系數(shù)不可能同時為負值，即兩支流的能量損失之和為正，總能量只能減少，不能增加。注意：查表可發(fā)現(xiàn)，某個分支的局部阻力系數(shù)可能出現(xiàn)負值。這是因

討論的都是單個管件的局部阻力，但在實際工程中，管道的安裝中會有很多的管道配件，也就是說流體在同一管道系統(tǒng)中，存在許多地局部阻力損失，當兩個管件非?？拷鼤r，由于相互影響的存在，如果把兩個管件的局部阻力相疊加，則常較實際的阻力大。這樣去計算管道系統(tǒng)所需的動力，肯定是不安全的。如果要較精確地確定兩相鄰管件的能量損失，則要通過實驗去測定它們總的壓強損失，而不應簡單疊加。討論的都是單個管件的局部阻力，但在實際工【例4-10】如圖所示，兩水箱被兩段不同直徑的管道相連，已知：m，mm，；m，mm，。管路中的局部管件有：1為管道入口，2和5為彎頭，3為漸縮管（），4為閘閥，5為管道出口。若兩水箱水面的高差m，求輸送流體流量?！纠?-10】如圖所示，兩水箱被兩段不同直徑的管道相連，已知【解】以水箱中的低液面為基準列兩個液面的能量方程其中由連續(xù)性方程得【解】以水箱中的低液面為基準列兩個液面的能量方程即兩式聯(lián)立得即【例4-11】如圖所示，水從水箱中流出，設(shè)水箱的水位恒定，m。管道直徑mm，管長m，沿程阻力系數(shù)。每個彎管的曲率半徑mm。噴嘴出口直徑mm，噴嘴的局部阻力系數(shù)（對于噴嘴出口流速而言）。若不計水在空氣中的流動阻力。試求：（1）水從噴嘴噴出的水流速度；（2）距噴嘴下方m處的水流速度?！纠?-11】如圖所示，水從水箱中流出，設(shè)水箱的水位恒定，m第四章管路水力計算課件【解】（1）以截面2-2為基準，列1-1截面和2-2截面的伯努利方程，取，得由連續(xù)性方程得：管道入口局部阻力系數(shù)：【解】（1）以截面2-2為基準，列1-1截面和2-2截面的伯查表4-7知彎管局部阻力系數(shù)為：兩式聯(lián)立得查表4-7知彎管局部阻力系數(shù)為：（2）以2-2截面為基準，列2-2截面和3-3截面的能量方程，取，得（2）以2-2截面為基準，列2-2截面和3-3截面的能量方第四節(jié)管路的水力計算

第四節(jié)管路的水力計算

在生產(chǎn)或生活中輸送流體的各種管路，如供熱管路、給水管路、通風除塵的送排風管路等，都會遇到管路計算問題，即確定流量、水頭損失及管道的幾何尺寸之間的相互關(guān)系，工程上稱之為管路的水力計算。在生產(chǎn)或生活中輸送流體的各種管路，如供熱管分類長管和短管

進行水力計算時，按照沿程損失和局部損失在總損失中所占的比例大小而將管路分為“長管”和“短管”兩種。

簡單管路和復雜管路分類長管和短管

管路水力計算的主要任務已知管徑D、流量Q，求管路系統(tǒng)中的阻力損失hW；已知流量Q、阻力損失hW，確定管徑D；已知管徑D、阻力損失hW，核算管路系統(tǒng)通過流體的能力Q。管路水力計算的主要任務已知管徑D、流量Q，求管路系統(tǒng)中的阻一、簡單管路及其水力計算1、短管的計算一、簡單管路及其水力計算1、短管的計算則得水箱的水位高度H，又稱為管流的作用水頭為式中，為綜合反映管道流動阻力情況的系數(shù)，稱為管道阻抗，單位為；管流的作用水頭的單位為。則得水箱的水位高度H，又稱為管流的作用水頭為對于下圖所示的氣體管路對于下圖所示的氣體管路方程為包含風管出口處的局部阻力系數(shù)。

p為管流風機的作用壓頭，單位為Pa或N/m2；為氣體管道阻抗，單位為kg/m7。方程為阻抗：管路通過單位流量的流體時的能量損失

阻抗又稱管路特性系數(shù)。對于給定的管路系統(tǒng)，D、L為一定值，阻抗只隨λ和變化。其中，λ與流動狀態(tài)及管道粗糙狀況有關(guān)，當流動處于阻力平方區(qū)時，λ僅與相對粗糙度ε/D有關(guān)，所以在管材已定的情況下，λ值可視為常數(shù)?！痞祈椫兄挥羞M行調(diào)節(jié)的閥門的ζ可以改變，而其它局部構(gòu)件已確定時，其局部阻力系數(shù)是不變的。管路特性系數(shù)對已給定的管路而言，它綜合反映了管路上沿程阻力和局部阻力的情況。阻抗：管路通過單位流量的流體時的能量損失【例4-12】某礦渣混凝土矩形風道，絕對粗糙度ε=1.5mm，斷面面積為1m×1.2m，長為50m，局部阻力系數(shù)，流量為14m3/s，空氣溫度為20℃，求風壓損失?！纠?-12】某礦渣混凝土矩形風道，絕對粗糙度ε=1.5mm【解】確定沿程阻力損失系數(shù)λ查表知：20℃空氣的運動粘滯系數(shù)ν=15.7×10-6m2/s矩形風道的當量直徑De為氣體在管路中的流動速度求雷諾數(shù)Re相對粗糙度查莫迪圖得λ=0.021【解】確定沿程阻力損失系數(shù)λ2.計算值，求風壓損失p對矩形風道矩形風道的風壓損失為2.計算值，求風壓損失p對矩形風道【例4-13】虹吸管系統(tǒng)如圖所示，如已知上下游液面差，管道直徑，，。設(shè)管道進出口的局部阻力系數(shù)均為，彎管的局部阻力系數(shù)為，沿程阻力系數(shù)，試求虹吸管的過流能力及管頂C的最大允許安裝高度?！纠?-13】虹吸管系統(tǒng)如圖所示，如已知上下游液面差例4-13圖虹吸管輸水系統(tǒng)例4-13圖虹吸管輸水系統(tǒng)【解】(1)由兩水面之間的機械能關(guān)系，可寫出上式說明,虹吸管的上、下游液面差就是用于克服管流阻力，而使水從上游自動流向下游，故稱H為虹吸管的作用水頭。由上式可得【解】(1)由兩水面之間的機械能關(guān)系，可寫出式中則流量為式中（2）求允許的安裝高度能夠分析得出最高點C是虹吸管內(nèi)壓強最低的點。因此列1-1和C點所在斷面的能量方程，以1-1為基準面得式中，.可見C點的壓強必為負值.其實,高于上游液面的管內(nèi)各點壓強均為負壓，由于虹吸管內(nèi)形成了真空，使水災大氣壓的作用下連續(xù)不斷流盡虹吸管。（2）求允許的安裝高度

管內(nèi)的真空度是有限制的,不能無限增大。真空的出現(xiàn)使溶解在水中的部分空氣分離出來。如數(shù)量不大，它會被水流帶走；如真空度過大，分離出來的空氣急劇增多，將聚集在C斷面處，形成氣塞，嚴重影響虹吸管得過流能力，甚至可能導致斷流。工程尚未保證通過虹吸管的流量，一般限制管內(nèi)最大真空度不得超過mH2O，因此，虹吸管設(shè)定的最大允許安裝高度為管內(nèi)的真空度是有限制的,不能無限增大。真空的第四章管路水力計算課件第四章管路水力計算課件【例4-14】如圖所示，一簡單管路系統(tǒng)借助于一臺泵將低壓容器A中的液體送到高壓容器B中，若已知吸水池與壓水池液面壓力分別為，，，，管路系統(tǒng)的總長度L=30m，管路直徑。設(shè)管道進口的局部阻力系數(shù)均為，出口的局部阻力系數(shù)為，彎管的局部阻力系數(shù)為，沿程阻力系數(shù)，管路系統(tǒng)輸送的流量為。求管路系統(tǒng)所需求的能頭H?！纠?-14】如圖所示，一簡單管路系統(tǒng)借助于一臺泵將低壓容器【解】列吸水池液面A-A與壓水池液面B-B的能量方程式，經(jīng)整理得

Hp——管路系統(tǒng)中所要提高的壓能；hw——管路系統(tǒng)中所要克服的阻力損失。由簡單管路的定義可知，管路系統(tǒng)具有相同的流量和管徑，所以各過流斷面平均流速均相等?！窘狻苛形匾好鍭-A與壓水池液面B-B的能量方程式，經(jīng)整因此，該簡單管路中總阻力損失因此，該簡單管路中總阻力損失2．長管的計算

對于長管來說，其管中局部損失比沿程損失小得多，可忽略不計。又有2．長管的計算對于長管來說，其管中局部損失比【例4-15】如圖所示，為一水塔向車間供水的簡單管路系統(tǒng)。全長，水塔高度，水塔處地面標高，用戶要求自由水頭，車間的地面標高，設(shè)計流量，試確定給水管道的直徑D。按長管計算?！纠?-15】如圖所示，為一水塔向車間供水的簡單管路系統(tǒng)。全第四章管路水力計算課件【解】列水塔水面和用水點的能量方程則作用水頭：可求得管道的比阻A【解】列水塔水面和用水點的能量方程由表4-8可知：當取時，當取時，

當作用水頭和管長一定時，若采用較小的管徑，比阻會大于計算結(jié)果，從而使流量減少。為了保證設(shè)計流量，就得選用管徑的管道。由表4-8可知：二、管路的串聯(lián)與并聯(lián)1．串聯(lián)管路及其計算特點各管段流量相等，總損失為各串聯(lián)管段的損失之和，全管路總的阻抗等于各管段阻抗之和。2．并聯(lián)管路及其計算特點

并聯(lián)節(jié)點上的總流量為各支管中流量之和；并聯(lián)各支管上的單位重量流體的阻力損失相等，總管路的阻抗平方根的倒數(shù)等于各支管阻抗平方根倒數(shù)之和。二、管路的串聯(lián)與并聯(lián)1．串聯(lián)管路及其計算特點【例4-16】在[例4-15]中，在保證供水前提下，為節(jié)約管材，擬采用兩種不同管徑的管段串聯(lián)。試確定兩段管子個多少？【例4-16】在[例4-15]中，在保證供水前提下，為節(jié)約管【解】設(shè)的管段長為；的管段長為，則有校核流速【解】設(shè)的管段長為；所以需修正，查表4-8，，即上式應改寫為聯(lián)立，解得所以需修正，查表4-8，，即上式應改寫【例4-17】某兩層樓的供暖立管，管段1的直徑為20mm,總長20m，。管段2的直徑為20mm，總長為10mm，，管路的λ=0.025，干管中的流量，求和?！纠?-17】某兩層樓的供暖立管，管段1的直徑為20mm第四章管路水力計算課件【解】從圖中可知，節(jié)點a、b間并聯(lián)有1、2兩管段。由得【解】從圖中可知，節(jié)點a、b間并聯(lián)有1、2兩管段。由又因從計算看出：支管1中，管路阻抗比支管2中大，所以流量分配是支管1中的小于支管2中的流量。如果要求兩管段中流量相等，顯然現(xiàn)有的管徑D及必須進行改變，使S相等才能達到流量相等。這種重新改變D及，使在下達到，；的計算，就是“阻力平衡”的計算。又因【例4-18】示圖為某電廠循環(huán)水系統(tǒng)的主要部分。已知循環(huán)水泵出口至凝汽器的壓出管長L1=40m，且有90°彎管兩個。由凝汽器至冷水塔的排水管長L2=350m，有4個90°彎管。所有彎管的彎曲半徑R=820mm，壓水管和排水管直徑相同，均為D=820mm，管道沿程損失系數(shù)λ1=λ2=0.025。【例4-18】示圖為某電廠循環(huán)水系統(tǒng)的主要部分。已知循環(huán)水泵循環(huán)水泵出口中心至排水管在冷水塔內(nèi)出口中心高差ΔZ=15m，流量為Q=4675m3/h。設(shè)凝汽器銅管數(shù)n=2868根，每根銅管長L=6.5m，直徑D=23mm，沿程損失系數(shù)λ=0.02。凝汽器為雙流程。凝汽器水室的過流斷面面積為壓出管的四倍，凝汽器水室內(nèi)連續(xù)兩個90°轉(zhuǎn)彎的。試求循環(huán)水泵出口冷卻水所必須具有的總能頭H為多少？循環(huán)水泵出口中心至排水管在冷水塔內(nèi)出口中心高差ΔZ=1第四章管路水力計算課件【解】

取循環(huán)水泵出口中心的水平線為基準面0-0，列泵出口斷面1-1與排水管出口斷面2-2的能量方程為：式中Z1=0，故循環(huán)水泵出口冷卻水所必須具有的總能頭。又因冷卻塔內(nèi)的壓力接近當?shù)卮髿鈮毫?，所以pg2=0，則【解】取循環(huán)水泵出口中心的水平線為基準面0-0，列泵出口

由圖可知，斷面1-2之間的管道系統(tǒng)是由壓出水管、凝汽器和排出水管組成的復雜管道系統(tǒng)。其中在凝汽器內(nèi)部由上、下兩部分銅管分別并聯(lián)后通過水室串聯(lián)自成一個復雜管路系統(tǒng)。因此，整個系統(tǒng)的水力特點是通過壓出水管、凝汽器和排出水管的流量均相等，三者總能頭損失之和等于系統(tǒng)的總能頭損失。其中，凝汽器內(nèi)的總能頭損失等于兩個突然擴大，兩個突然縮小、水室內(nèi)連續(xù)兩個90°轉(zhuǎn)彎以及上、下各一根銅管的沿程損失之和，即由圖可知，斷面1-2之間的管道系統(tǒng)是由壓出第四章管路水力計算課件查局部損失系數(shù)表可知，當D1/R=0.82/0.82=1時，90°彎管的局部損失系數(shù)ζ90=0.29。按截面突然擴大四倍計算局部損失系數(shù)，則截面突然縮小四倍的局部損失系數(shù)ζs，查局部損失系數(shù)表得ζs=0.375，因為壓、排水管管徑相同且通過的流量相等，故斷面平均流速為查局部損失系數(shù)表可知，當D1/R=0.82/0.82=1時，凝汽器銅管內(nèi)斷面平均流速為

將計算各值和題中已知數(shù)值代入hw1-2計算式中并整理可得凝汽器銅管內(nèi)斷面平均流速為循環(huán)水泵出口冷卻水必須具有的總能頭為第四章管路水力計算課件

應用串、并聯(lián)管路的流動規(guī)律，分析一個工程實例。圖4-25是室內(nèi)熱水采暖管路系統(tǒng)。被鍋爐加熱后的熱水經(jīng)管路123流到節(jié)點3，開始分流，分出流量Ⅰ經(jīng)水平管段3-4、立管4-5（帶兩組散熱器）、水平管段5-6流到節(jié)點6；另一分支流量Ⅱ經(jīng)立管3-6（帶兩組散熱器）也匯入節(jié)點6。兩股流量合流后，經(jīng)管段6-7、7-8流至循環(huán)水泵，并經(jīng)水泵加壓送入鍋爐重新加熱，被加熱的水再次進入管路系統(tǒng)，如此不斷地循環(huán)流動，流動所需的動力由循環(huán)水泵提供。以下著重討論這種循環(huán)管路系統(tǒng)中，各點的壓力分布狀況，既定性地繪制該系統(tǒng)的水壓圖（測壓管水頭線）以及循環(huán)泵所應提供的揚程為多少。應用串、并聯(lián)管路的流動規(guī)律，分析一個工程第四章管路水力計算課件

此式表明，循環(huán)管路（即閉合管路）系統(tǒng)中，水泵應提供的總水頭（揚程）只是用來克服管路因流動阻力造成的全部水頭損失。它與系統(tǒng)中各設(shè)備（如水箱、散熱器、管道）的安裝高度無關(guān)。這里要提醒注意的是，系統(tǒng)在進行充水時，給水泵的揚程就與安裝高度無關(guān)，而這屬于運行前的充水工況，與循環(huán)流動工況截然不同。

【例4-19】按[例4-17]計算結(jié)果，在圖4-25中的熱水采暖系統(tǒng)中，若管段長度，，；管徑均為25mm；局部阻力系數(shù)，，沿程阻力系數(shù)。試確定該系統(tǒng)中循環(huán)水泵應提供的總水頭（取水的密度為）?！纠?-19】按[例4-17]計算結(jié)果，在圖4-25中的熱水【解】因為管段1-2-3和管段6-7-8種的流量相等，則可將它們的阻抗迭加，即【解】因為管段1-2-3和管段6-7-8種的流量相等，則可將

由[例4-17]知，，循環(huán)水泵應提供的總壓頭總水頭為：由[例4-17]知，三、管網(wǎng)計算基礎(chǔ)

管網(wǎng)：管網(wǎng)是由不同的簡單管路以并聯(lián)和串聯(lián)管路組合而成。分類

枝狀管網(wǎng)

環(huán)狀管網(wǎng)

三、管網(wǎng)計算基礎(chǔ)管網(wǎng)：管網(wǎng)是由不同的簡單管路以并聯(lián)和串聯(lián)管1.枝狀管網(wǎng)特點管線于某點分開后不再匯合到一起，呈樹枝形狀，一般情況下，枝狀管網(wǎng)的總長度較短，建造費用較低，工程上大都采用此種管網(wǎng)，但當某處發(fā)生事故切斷管路時，就要影響到一些用戶，所以枝狀管網(wǎng)的安全性能較低，但是運行控制較簡單。1.枝狀管網(wǎng)特點

管網(wǎng)水力計算問題對已建成的管網(wǎng)進行流量和能量損失的計算，以校核動力設(shè)備（泵或風機）的容量；設(shè)計新管網(wǎng)，根據(jù)實際所需要的流量，布置管網(wǎng)系統(tǒng)，確定管徑，進行阻力平衡和能量損失計算，選擇合適的動力設(shè)備。管網(wǎng)水力計算問題對已建成的管網(wǎng)進行流量和能量損失的計算，以水力計算水力計算

枝狀管網(wǎng)是由干管將流量分配至每個支管，且不再匯合的管路系統(tǒng)枝狀管網(wǎng)是由干管將流量分配至每個支管，且不【例4-20】如圖示的管路系統(tǒng)中，已知流量，，；主管線各管段長度，，，，沿程阻力系數(shù)；各管段局部阻力系數(shù)，，，。試確定主管線各管段的管徑及壓強損失；計算通風機應具有的總壓頭。【例4-20】如圖示的管路系統(tǒng)中，已知流量第四章管路水力計算課件【解】從末端起，逐段向前進行計算。管段1-4：，取限定流速，初選管徑根據(jù)管材規(guī)格，選用，則管內(nèi)實際風速為【解】從末端起，逐段向前進行計算。管段1-4：

管徑選擇合適。應當注意，此管段在選用標準管徑時，應使。因流量一點光，流速將提高，這樣保證不低于下限流速。管段的阻抗為管徑選擇合適。應當注意，此管段在選用標準管段的壓強損失為管段4-5：，取限定流速，初選管徑此計算結(jié)果，恰與標準管徑吻合。故采用。其余計算結(jié)果見表4-10。管段5-6和7-8屬于同一單管路，流量為管段的壓強損失為若取限定流速，則初選管徑因為實際風速，故在選用標準管徑時，應使，以保證不高于上限流速。所以采用若取限定流速，則初選管徑

最后，將主管線各管段的壓強損失按串聯(lián)管路規(guī)律迭加，即可得通風機所需的總壓頭

管段編號設(shè)計流量Q（m3/s）限定風速（)初選管徑（）實際管徑（）實際風速（）阻抗（）壓強損失（）1-40.6963843806.1590.9943.954-551.38470470818.0834.855-892.7105966009.837.4357.45管段編號設(shè)計流量Q（m3/s）限定風速初選管徑實際管徑實2．環(huán)狀管網(wǎng)特點

管線在一公共節(jié)點匯合形成一封閉管路。工作的可靠性高，不會因某段管路發(fā)生故障切斷時而中斷其余管線的供給，即運行的安全性強。因此，一般比較重要的場合，如城市集中供熱管網(wǎng)、城市給水管網(wǎng)等常采用環(huán)狀。但這種管網(wǎng)規(guī)模大，需管材多，故造價較高，運行控制較復雜。2．環(huán)狀管網(wǎng)特點水力計算1）任一節(jié)點（如G點）流入和流出的流量相等。即2）任一閉合環(huán)路（ABGFA）中，如果規(guī)定順時針方向流動的阻力損失為正，反之為負，則各管段阻力損失的代數(shù)和必等于零。即水力計算第四章管路水力計算課件計算程序?qū)⒐芫W(wǎng)分成若干環(huán)路，如下圖上分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三個閉合環(huán)路。按節(jié)點流量平衡的原則確定流量Q，選取限定流速v，定出管徑D。按照上面規(guī)定的流量與損失在環(huán)路中的正負值，求出每一環(huán)路的總損失。計算程序?qū)⒐芫W(wǎng)分成若干環(huán)路，如下圖上分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三個閉合環(huán)第四章管路水力計算課件根據(jù)上面給定的流量Q，若計算出來的不為零，則每段管路應加校正流量ΔQ，而與此相適應的阻力損失修正值為Δhwi。所以，略去二階微量因為根據(jù)上面給定的流量Q，若計算出來的不為零，則每段管路應加校正所以對于整個環(huán)路應滿足，則所以有所以

當計算出環(huán)路的ΔQ之后，加到每一管段原來的流量Q上，便得到第一次校正后的流量Q1。用同樣的程序，計算出第二次校正后的流量Q2，第三次校正后的流量Q3……，直至滿足工程精度要求為止。當計算出環(huán)路的ΔQ之后，加到每一管段原來的流量【例4-21】如圖示由兩個閉合環(huán)路構(gòu)成的管網(wǎng)。管段的長度L、直徑D及流量Q已標在圖上。忽略局部阻力，試求第一次校正后的流量?！纠?-21】如圖示由兩個閉合環(huán)路構(gòu)成的管網(wǎng)。管段的長度L第四章管路水力計算課件【解】（1）按節(jié)點分配各管段的流量，列在表中假定流量欄內(nèi)。（2）計算各管段阻力損失hwi

先算出Si填入表中Si欄中，再計算出hwi填入相應欄內(nèi)。列出各管段之比值，并計算、?！窘狻浚?）按節(jié)點分配各管段的流量，列在表第四章管路水力計算課件（3）按校正流量ΔQ公式，計算出環(huán)路中的校正流量ΔQV（4）將求得的ΔQ加到原假定流量上，便得出第一次校正后流量。（5）注意：在兩環(huán)路的共同管段上，相鄰環(huán)路的ΔQ符號應反號再加上去。參看表中CD、DC管段的校正流量。（3）按校正流量ΔQ公式，計算出環(huán)路中的校正流量ΔQV第五節(jié)管內(nèi)流動的阻力特性曲線第五節(jié)管內(nèi)流動的阻力特性曲線概念：管路流動的阻力特性曲線是流體在管路系統(tǒng)中通過的流量與所需要的水頭（或能頭）之間的關(guān)系曲線。計算：如圖所示，液體輸送系統(tǒng)，由貯液槽、受液槽、泵和管路組成。假設(shè)貯液槽和受液槽的壓力分別為和，兩個液面之間的高度差為，則可通過列斷面1-1和2-2之間的能量方程，得到其管路特性曲線概念：管路流動的阻力特性曲線是流體在管路系統(tǒng)中通過的流量與所第四章管路水力計算課件其中為管路阻抗。上式為管路的阻力特性曲線，表示特定管路系統(tǒng)中、恒定流動條件下，動力設(shè)備所提供的能量和管路系統(tǒng)流量之間的關(guān)系，可以看出，提供的能量隨系統(tǒng)流量的平方而變化，將此關(guān)系繪制在流量和壓頭為坐標的直角坐標系中，如下圖所示。它是一條在縱軸上截距為的拋物線。其中為管路阻抗。第四章管路水力計算課件

同一管路系統(tǒng)中，恒定操作條件下，管路阻抗為一常數(shù)。若操作條件改變，則管路阻力會發(fā)生變化，隨之變化，-也會相應變化。例如將離心式泵的出口管路上的節(jié)流閥關(guān)小時，管路的阻力將增大，管路阻力特性曲線將變陡，如圖中的Ⅱ線。當閥門開大時，管路阻力將減小，管路阻力特性曲線將平緩，如圖中的Ⅲ線。同一管路系統(tǒng)中，恒定操作條件下，管路阻抗為相應的氣體管路的特性曲線方程為：當時，上式可簡化為：相應的氣體管路的特性曲線方程為：【例4-23】某管路系統(tǒng)風量為時，系統(tǒng)阻力為，試繪出管路阻力特性曲線。假定管路阻力特性曲線中?！纠?-23】某管路系統(tǒng)風量為【解】由于，風機的全壓就等于管路系統(tǒng)的阻力，即。管路阻力特性曲線為：（1）計算氣體管路的阻抗：則該管路系統(tǒng)的阻力特性曲線為：【解】由于，風機的全壓就等于管路系統(tǒng)的阻力，即描點法可得其管路阻力特性曲線如圖所示。管路阻力特性曲線描點法可得其管路阻力特性曲線如圖所示。（2）繪制管路阻力特性曲線流量（）50100200250750全壓（）3124875675流量（）50100200250750全壓（）第六節(jié)有壓管中的水擊第六節(jié)有壓管中的水擊

前面討論的都是不可壓縮性流體的穩(wěn)定流動,沒有考慮流體的壓縮性。但液體在有壓管道中發(fā)生的水擊現(xiàn)象，則必須考慮液體的壓縮性，同時還要考慮管壁材料的彈性。前面討論的都是不可壓縮性流體的穩(wěn)定流動,沒一、水擊現(xiàn)象概念當液體在壓力管道中流動時，由于某種外界原因（如閥門的突然開啟或關(guān)閉，或者水泵的突然停車或啟動，以及其它一些特殊情況）液體流動速度突然改變，引起管道中壓力產(chǎn)生反復的、急劇的變化，這種現(xiàn)象稱為水擊（或水錘）。一、水擊現(xiàn)象概念特點水擊現(xiàn)象發(fā)生后，引起壓力升高的數(shù)值，可能達到正常壓力的幾十倍甚至幾百倍，而且增壓和減壓交替頻率很高，其危害性很大，會使管壁材料及管道上的設(shè)備承受很大的應力，產(chǎn)生變形，嚴重時會造成管道或附件的破裂。特點特點壓力的反復變化會使管壁及設(shè)備受到反復的沖擊，發(fā)出強烈的振動和噪音，尤如管道受到錘擊一樣，故又稱為水錘。這種反復的沖擊還會使金屬表面損壞，打出許多麻點，輕者增大了流動阻力，重者損壞管道及設(shè)備。特點危害

水擊對各種工業(yè)管道和生活中的供水管道、水泵及其連接的有關(guān)設(shè)備的安全運行都是有害的，特別是在大流量、高流速的長管中以及輸送水溫高、流量大的水泵中更為嚴重。危害應用

水錘泵（又稱水錘揚水機）就是利用水擊壓力變化反復工作的，且不需要任何其它動力設(shè)備。應用二、水擊的傳播過程1．壓縮過程如圖所示，長度為L的管道上當閥門突然關(guān)閉后，首先在N-N斷面上液體停止了流動，同時壓力升高ph。然后相鄰的另一層液體也停止了流動，壓力也相應升高ph。這種壓力升高以水擊波的傳播速度a由閥門處一直向管道進口傳播，如圖（a）所示。經(jīng)時間傳到管道進口，這時整個管道中壓力都升高到p+ph。液體受到壓縮，密度增高，管壁膨脹，這是一個減速增壓的壓縮過程。二、水擊的傳播過程1．壓縮過程2．壓縮恢復過程壓縮過程結(jié)束后，管道中各處壓力都比M-M斷面的左側(cè)容器中壓力高了ph。在壓力差ph的作用下，M-M斷面右側(cè)相鄰的一層液體將以速度v由管道流回容器內(nèi)，如圖（b）所示。與此同時，這層液體的壓力由p+ph恢復到正常的壓力p，管壁的膨脹也得到恢復，這種恢復以水擊波的傳播速度a向管道末端N-N傳播。從閥門關(guān)閉時間算起，經(jīng)過時間后，由M-M傳播到N-N斷面，使整個管道都恢復到正常數(shù)值。該過程是一個增速減壓的壓縮恢復過程。2．壓縮恢復過程3．膨脹過程

壓縮恢復過程結(jié)束后，液體并不能停止流動，在慣性的作用下，液體還將以速度v繼續(xù)向容器內(nèi)流動，閥門N-N處液體首先減少，使其壓力由p降低到p-ph。因而液體密度減小，體積膨脹，管壁相應收縮，同時液體的流動速度也降為零。這一膨脹仍以水擊波速度a向M-M斷面?zhèn)鞑ト鐖D（c）所示。從閥門關(guān)閉時間算起，經(jīng)過時間后，使管道中的液體都處于膨脹狀態(tài)，壓力比正常情況下的壓力降低了ph。此過程為減速減壓的膨脹過程。3．膨脹過程 4．膨脹恢復過程結(jié)束后，由于容器內(nèi)的壓力高于管道內(nèi)的壓力，在壓差的作用下，液體以速度v流向管內(nèi)如圖（D）所示。最先使管道進口M-M處的壓力恢復到正常情況下的壓力，管壁也恢復到正常情況。然后壓力的恢復由M-M斷面以水擊波的傳播速度a向N-N斷面?zhèn)鞑?。從關(guān)閉閥門時算起，經(jīng)過時間，完成了增速增壓的膨脹的過程，使整個管道中液體的壓力、密度都恢復到了正常值，從而結(jié)束了一個周期的水擊變化過程。4．膨脹恢復過程結(jié)束后，由于容器內(nèi)的壓力高于管道內(nèi)的壓力，在水擊的傳播過程

水擊的傳播過程

斷面N處水擊壓力隨時間的變化情況斷面N處水擊壓力隨時間的變化情況

若不考慮水擊傳播過程中的能量損耗，在t4時間后，管道中的壓力又要重復上述變化過程將一直周期地進行下去，如圖（a）所示。實際由于流動的阻力及管壁變形的能量耗損，水擊壓力將迅速衰減，直至消失，如圖（b）所示。若不考慮水擊傳播過程中的能量損耗，在t4

綜觀上述分析不難得出：引起管路中速度突然變化的因素（如閥門突然關(guān)閉），這只是水擊現(xiàn)象產(chǎn)生的外界條件，而液體本身具有可壓縮性和慣性是發(fā)生水擊的內(nèi)在原因。

綜觀上述分析不難得出：引起管路中速度突然變化三、水擊的類型正水擊：閥門迅速關(guān)小，流量急劇減少，表現(xiàn)為管道中壓力驟然升高的水擊。負水擊：閥門迅速開大，流量急劇增大，表現(xiàn)為管道中壓力驟然下降的水擊。三、水擊的類型正水擊：閥門迅速關(guān)小，流量急劇減少，表現(xiàn)為管道四、消除水擊的措施盡可能的延長閥門的啟閉時間，縮短管道長度，避免直接水擊發(fā)生；減小流速，從而降低水擊壓力。可采用增大管道直徑或限制流速的辦法，（一般液壓系統(tǒng)中最大流速限制在5～7m/s左右）。四、消除水擊的措施盡可能的延長閥門的啟閉時間，縮短管道長度，采用過載保護，在可能產(chǎn)生水擊的管道中裝設(shè)安全閥、調(diào)壓塔、溢流閥和蓄能器等以緩沖水擊壓力。增加管道彈性，例如液壓系統(tǒng)中，銅管和鋁管就比鋼管有更好的防水擊性能，或采用彈性較大的軟管，如橡膠或尼龍管吸收沖擊能量，則可更明顯地減輕水擊。采用過載保護，在可能產(chǎn)生水擊的管道中裝設(shè)安全閥、調(diào)壓塔、溢流小結(jié)小結(jié)

本章應用流體力學基本方程導出的質(zhì)量守恒、機械能守恒基本關(guān)系式，結(jié)合流體在管道中流動的特點，從工程應用的角度，介紹了管路水力計算的方法。并簡單介紹了管道內(nèi)的水擊現(xiàn)象。本章應用流體力學基本方程導出的質(zhì)量守恒、機第四章流體的管內(nèi)流動與水力計算第四章流體的管內(nèi)流動與水力計算主要內(nèi)容第一節(jié)概述第二節(jié)圓管內(nèi)的層流與湍流第三節(jié)管道流動阻力系數(shù)的研究第四節(jié)管路的水力計算第五節(jié)管內(nèi)流動的阻力特性曲線第六節(jié)有壓管中的水擊主要內(nèi)容第一節(jié)概述一、圓管與折合管以等直徑圓管作為基本管道來研究流體的運動規(guī)律非圓管道按當量直徑所折合成的圓管稱為折合管當量直徑：將非圓管道按流體實際通過時的過流斷面積與流體在該斷面上的接觸線長度（稱為濕周）比對圓管直徑所得到的相當幾何量。一、圓管與折合管以等直徑圓管作為基本管道來研究流體的運動規(guī)律定義

式中A有效截面積，為流體和固體壁面所接觸的周長。或定義式中A有效截面積，為流體和固體壁面所接觸的非圓形管道的當量直徑計算如下

充滿流體的正方形管道充滿流體的矩形管道

非圓形管道的當量直徑計算如下充滿流體的正方形管道充滿流體的圓環(huán)行管道充滿流體的圓環(huán)行管道充滿流體的管束充滿流體的管束

充滿流體的圓環(huán)行管道充滿流體的圓環(huán)行管道判別非圓管流態(tài)的臨界雷諾數(shù)一般采用當量直徑作為特征尺度計算

判別非圓管流態(tài)的臨界雷諾數(shù)一般采用當量直徑作為特征尺度計算工程中，也有使用管道的水力半徑計算工程中，也有使用管道的水力半徑計算注意：在應用當量直徑進行計算時，矩形截面的長邊最大不應超過短邊的8倍，圓環(huán)形截面的大直徑至少要大于小直徑3倍。三角形截面、橢圓形截面均可應用當量直徑進行計算。但是不規(guī)則形狀的截面則不能應用。注意：在應用當量直徑進行計算時，矩形截面的長邊最大不應超過短【例4-1】斷面積均為m2的正方形管道，寬高比為4的矩形管道和圓形管道。求：它們各自的濕周和水力半徑正方形和矩形管道的當量直徑【例4-1】斷面積均為m2的正方形管道，寬高比為4的矩形管道正方形

邊長

濕周

水力半徑

正方形邊長矩形

短邊長濕周水力半徑

矩形短邊長圓形

直徑濕周水力半徑

圓形直徑以上計算表明，斷面面積相等的情況下，只要是斷面形狀不一樣，濕周長短就不相等。濕周越短，水力半徑越大，而沿程損失隨水力半徑的增大而減小。因此當其它條件相同時，方形管比矩形管水頭損失少，而圓形管又比方形管水頭損失少。所以，從減少損失的觀點考慮，圓形管斷面是最好的。以上計算表明，斷面面積相等的情況下，只要是斷面形狀不一樣，濕當量直徑正方形

長方形當量直徑正方形二、進口段流動與充分發(fā)展流動

當粘性流體流經(jīng)固體壁面時，在固體壁面與流體主流之間存在一個流速劇烈變化的區(qū)域；在高速流動中，這個流速劇烈變化的區(qū)域是一個薄層，稱為流動邊界層。二、進口段流動與充分發(fā)展流動

當粘性流體流經(jīng)固體壁面時，在固

流體從一個大容器中經(jīng)圓弧形進口流入圓管，可以近似認為，進口處的流體流速分布均勻。由于管道內(nèi)的流體流量一定，沿管道截面流動方向，邊界層厚度增加，管道中心部分的流速加快；管道截面上的速度分布發(fā)生變化，直到邊界層在管道軸心處相交，邊界層充滿整個流動截面，圓管截面上的速度分布沿流動方向不再發(fā)生變化。流體從一個大容器中經(jīng)圓弧形進口流入圓管，可以近似認為，

將管道截面上的速度分布沿流動方向不再發(fā)生變化的流動稱為充分發(fā)展流動；而將從管道進口到充分發(fā)展流動的這一段管道內(nèi)的流動稱為進口段流動。將管道截面上的速度分布沿流動方向不再發(fā)生變化的流動稱為充第四章管路水力計算課件

進口段流動既可以是層流流動，也可以是湍流流動。判斷以臨界雷諾數(shù)為標準進口段流動既可以是層流流動，也可以是湍流流動。判三、管道內(nèi)流動分析及管路計算的一些基本假定及依據(jù)定常流

基本管道

充分發(fā)展流充分發(fā)展流

經(jīng)濟流速系列化管道三、管道內(nèi)流動分析及管路計算的一些基本假定及依據(jù)定常流管道內(nèi)流體的流動應滿足質(zhì)量守恒和動量守恒等基本物理定律管道內(nèi)流體的流動應滿足質(zhì)量守恒和動量守恒等基本物理定律四、管路結(jié)構(gòu)與機械能損耗的表述沿程損失：發(fā)生在直管段的損耗。在直管段中，流體的層流或湍流都呈現(xiàn)出平行直線流或緩變流的特點，相鄰流體質(zhì)乎點幾平行地沿流道向前做規(guī)則運動局部損失：發(fā)生在連接元件附近的損耗。流體不僅沿流道向前運動，還有大量的碰撞、渦旋、回流等發(fā)生四、管路結(jié)構(gòu)與機械能損耗的表述沿程損失：發(fā)生在直管段的損耗。公式表達總損失沿程損失局部損失

公式表達總損失第二節(jié)圓管內(nèi)的層流與湍流第二節(jié)圓管內(nèi)的層流與湍流一、圓管內(nèi)的層流流動設(shè)有一無限長水平直圓管，其半徑為R，對稱軸為x軸，徑向為r軸，流體沿x軸向作充分發(fā)展的定常層流流動。一、圓管內(nèi)的層流流動設(shè)有一無限長水平直圓管，其半徑為R，對稱沿x軸取一長為dx、半徑為r的同軸圓柱形控制體，控制面為CS。根據(jù)定常流動的動量方程有沿x軸取一長為dx、半徑為r的同軸圓柱形控制體，控制面為CS

在充分發(fā)展的定常流動條件下，流出控制體的動量的凈通量為零，因此作用在控制體上的合外力為零。作用在控制體上的外力主要有控制體兩個端面上的壓強力、控制體側(cè)面上的粘性切應力以及控制體的重力。忽略控制體的流體重力，并認為兩個端面上的壓強分布均勻，可以寫出控制體的力平衡式在充分發(fā)作用在控制體上的外力主要有控制體兩個端面上的壓強力、控制體側(cè)面上的粘性切應力以及控制體的重力。在充分發(fā)展的定常流動條件下，流出控制體的動量控制體的力平衡式為即控制體的力平衡式為即因流體內(nèi)的切應力可以表示為因上式表明，在圓管定常流動中，流體中的粘性切應力沿半徑r方向為線性分布。在圓管軸線上，切應力為零；在圓管壁面上，切應力最大，稱為壁面切應力上式表明，在圓管定常流動中，流體中的粘性切應力沿半徑r方向為根據(jù)柱坐標系下的牛頓粘性定律，流體中的粘性切應力可表示為可得根據(jù)柱坐標系下的牛頓粘性定律，流體中的粘性切應力可表示為可得

由于是粘性流體流動，因此壁面處的流體速度滿足無滑移條件，即r=R時，u=0。根據(jù)壁面處的邊界條件，積分常數(shù)為由于是粘性流體流動，因此壁面處的流體速度滿將積分常數(shù)代入，由此可得圓管內(nèi)定常層流流動時的速度分布

（4-10）上式表明，在圓管充分發(fā)展的定常層流中，圓管截面上的速度分布為旋轉(zhuǎn)拋物面。圓管充分發(fā)展定常層流時管道截面上的切應力分布和速度分布如下圖所示。將積分常數(shù)代入，由此可得圓管內(nèi)定常層流流動時的速度分布第四章管路水力計算課件在圓管軸線上，流體的速度最大，最大速度為將速度分布式(4-10)沿圓管截面積分，可得圓管內(nèi)的流體體積流量在圓管軸線上，流體的速度最大，最大速度為上式表明，在圓管充分發(fā)展的定常層流中，流體的體積流量與管道半徑的四次方及單位長度壓降成正比，與流體的動力粘度成反比。圓管截面上的平均速度為即圓管截面上的平均速度為最大速度的一半。上式表明，在圓管充分發(fā)展的定常層流中，流體的體積流量與管道半在圓管充分發(fā)展的定常層流中，單位重量流體在L管長上的沿程損失，即單位重量流體的壓降用管道平均速度可以表示為圓管充分發(fā)展定常層流中的沿程損失系數(shù)可以表示為在圓管充分發(fā)展的定常層流中，單位重量流體在L管長上的沿程損失可得到計算流體動力粘度的表達式上式表明，在一定的管徑和流體流量條件下，流體的動力粘度可通過測量流體的壓降來進行確定?？傻玫接嬎懔黧w動力粘度的表達式【例4-2】

設(shè)有一長度L=1000m，直徑D=150mm的水平管道，已知管道出口壓強為大氣壓，管道入口表壓強為0.965×106Pa；管道內(nèi)的石油密度ρ=920kg/m3，運動粘度ν=4×10-4m2/s；求管道內(nèi)石油的體積流量?！纠?-2】設(shè)有一長度L=1000m，直徑D=1【解】

流體的動力粘度假設(shè)管道內(nèi)的石油流動為層流流動，則平均流速為石油的體積流量為驗證層流流動假設(shè)：管道內(nèi)流動的雷諾