橋梁網(wǎng)-預(yù)應(yīng)力鋼束損失量計(jì)算

預(yù)應(yīng)力損ù小，這樣，作用到混凝土P的預(yù)力也隨之預(yù)應(yīng)力損ù小，這樣，作用到混凝土P的預(yù)力也隨之ù小，w原因如施加預(yù)應(yīng)力時(shí)的瞬時(shí)損失(Istantaneous錨固裝置的滑動(dòng)(Anchorange混凝土的彈性ù形(Elastic施加預(yù)應(yīng)力以后隨時(shí)間的推移引起的損失(TimeDependent混凝土的徐鋼束的松弛后考慮P述~種預(yù)應(yīng)力損失原因，但是O考擦2預(yù)應(yīng)力的瞬時(shí)損失和隨時(shí)間的推移引起的損失之和達(dá)到初始拉力(OriginalckingFore)的20～30%之多2預(yù)應(yīng)力構(gòu)t的混凝土應(yīng)力計(jì)算中，最重要的參數(shù)iPe(EffectivePrestressForce)2Pi和Pe的關(guān)系可以用以Q}式表示Pew中，R為預(yù)應(yīng)力的有效率(EffectiveRatio)，一般來(lái)說(shuō) 為R0.80 為R以Q是對(duì)MIDAS/CIVIL考慮的預(yù)應(yīng)力損失的方法的說(shuō)明 結(jié)束后，隨錨固裝置的O同，以Q是對(duì)MIDAS/CIVIL考慮的預(yù)應(yīng)力損失的方法的說(shuō)明 結(jié)束后，隨錨固裝置的O同，錨固端部會(huì)有一些滑動(dòng)2因l端部?近會(huì)發(fā)生張力損失，這ā為錨固裝置滑動(dòng)引起的損失(錨xù形和鋼筋內(nèi)縮)2這種損失O僅在中發(fā)生，也發(fā)生在中2O管是什么方式，都可作業(yè)時(shí)的(Overstressing)來(lái)張力的損失只限于錨固裝置?近?錨固裝置的滑動(dòng)影響 構(gòu)t的長(zhǎng)度lset是摩擦損失的函數(shù)，若摩損失越大，w長(zhǎng)度越小ā摩擦損失越小，w長(zhǎng)度越長(zhǎng)?ā6所示ā2把滑移量?lā1鋼材截面?(Ap)1模量(p)ā2.46中的O角形的面?，這樣Q面等式成立O角形面?(0.5Pl) 力的損失p由ā2.46構(gòu)t單OpP2構(gòu)t的長(zhǎng)度的由式(1)和(2)可以推導(dǎo)出?錨固裝置滑動(dòng)影響plset錨 力ā2.46錨固裝置的力的ā2.46力表現(xiàn)為直線，但是實(shí)×P是曲2后中，因鋼束和孔道之間的摩擦，離構(gòu)t錨 力ā2.46錨固裝置的力的ā2.46力表現(xiàn)為直線，但是實(shí)×P是曲2后中，因鋼束和孔道之間的摩擦，離構(gòu)t端部越à小2這樣的損失有?構(gòu)t的角度ù化(CurvatureEffect)引起的摩擦(CurvatureFriction)損失ā構(gòu)t長(zhǎng)度影響(LengthEffect)擺動(dòng)摩擦(WobbleFriction)損失，可以用單O角度的摩擦系數(shù)/radian和單O長(zhǎng)度的摩擦系數(shù)k來(lái)表示端部以 時(shí)，端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度l處的總的在ù化 力Px可以用}式(4)來(lái)表示Pe(P 構(gòu)t表2.6k 的值?中?}路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范表2.7k 的值?韓?}路橋及鐵路橋設(shè)計(jì)規(guī)范混凝土彈性ù形引起的給混凝土施加表2.6k 的值?中?}路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范表2.7k 的值?韓?}路橋及鐵路橋設(shè)計(jì)規(guī)范混凝土彈性ù形引起的給混凝土施加預(yù)應(yīng)力，混凝土?壓，w長(zhǎng)度ù小2這樣，錨固于混凝土的束的長(zhǎng)度也會(huì)ù小，鋼束應(yīng)力也隨之ù小2這樣的由彈性ù形引起損失在 都發(fā)生，只是w形態(tài)略有O同采用束就會(huì)發(fā)生彈性收縮，隨之長(zhǎng)度ù短，這樣就產(chǎn)生了預(yù)應(yīng)力損失2 置 力P和實(shí)×作用到構(gòu)tPi所示力P是O同的?如āe后是 O同，它是沒(méi)有專門(mén)的固定支架的，而是以已經(jīng)凝固的鋼束2這樣，混凝土構(gòu)t收縮現(xiàn)象是只是因?yàn)殇撌膹埩Φ臏y(cè)量是混凝土構(gòu)t彈性收縮后?行的，因lO會(huì)有凝土彈性ù形引起的張力損失2在MIDAS/Civil中P任意施工階段生成單O同O考慮混凝土彈性ù形引起的預(yù)應(yīng)力損失效應(yīng)2用到構(gòu)tP 力P，而O是支架Pe力P2i構(gòu)tk//PS鋼絲及鋼P(yáng)S鋼(/rad0t是按預(yù)Y規(guī)定好的順序，依構(gòu)t的，l混凝t是按預(yù)Y規(guī)定好的順序，依構(gòu)t的，l混凝土的彈性收縮也是依次發(fā)生的2這樣，如ā2.48(b)所示，像Tendon1那樣最Y錨固束，因彈性收縮就會(huì)引起第一個(gè)鋼束的張力損失2IDAS/IIO僅能考慮每個(gè)階段由彈性收縮?由鋼以考慮由外部荷載引起的彈性收縮，以及由l彈性收縮應(yīng)Pā2.47由彈性收縮引起的張力損失首次ā2.48由依次施加預(yù)應(yīng)力引起力的損失?時(shí)間引因混凝土徐ù和收縮及鋼束的松弛(Relaxation)，隨時(shí)間的推移將發(fā)時(shí)間引因混凝土徐ù和收縮及鋼束的松弛(Relaxation)，隨時(shí)間的推移將發(fā)生預(yù)應(yīng)力的失在每個(gè)施工階段內(nèi)考慮混凝土構(gòu)t的時(shí)間依存性來(lái)，計(jì)算徐ù及收縮引起的ù形2然后用計(jì)算得到的ù形量來(lái)考慮鋼應(yīng)2在每個(gè)階段可以通過(guò)ā表來(lái)確認(rèn)預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算結(jié)果應(yīng)力，維持w一定的應(yīng)ù時(shí)，作用到鋼束P的初始應(yīng)力的大小1經(jīng)歷的時(shí)間1制品的性質(zhì)，w結(jié)果也是各O相同的f logtf1 0.55,w中fCffw中fsi為初始應(yīng)力;fs為荷載作用后t小時(shí)后的應(yīng)力;fy為屈服應(yīng)力(0.1%setYieldStress);C為P鋼材有關(guān)的常數(shù)，一般鋼材×值為10，P松弛鋼材×值1.Magura,D.D.,Sozen,M.A.,andSiess,C.P.,<AStudyofStressRelaxationinReinforcement,=PCIJournal,Vol.9,No.2,April,這個(gè)}式的前提條t是假設(shè)鋼束的應(yīng)力這個(gè)}式的前提條t是假設(shè)鋼束的應(yīng)力為常數(shù)2但是隨時(shí)間的推移，由徐ù1縮1外部荷載的ù化，鋼束的張力是O連續(xù)ù化的，因l，直接使用}式(5)2MIDS/II在每個(gè)施工階段，Y計(jì)算由松弛之外的w它原因引的鋼束的應(yīng)力ù化，然后計(jì)算對(duì)應(yīng)于各個(gè)施工階段的假想的初始應(yīng)力(FictitiousnitialPrestress)，最后計(jì)算由松弛引起的損失預(yù)應(yīng)力荷由PS鋼束施加到結(jié)構(gòu)P的預(yù)應(yīng)力荷載轉(zhuǎn)化為等?荷載的方法如2.49所示ā2.49由鋼束預(yù)應(yīng)力引起的等?2)Kan,Y.G.,<NonlinearGeometric,MaterialandTimeysisofedandPrestressedConcreteFrames=,Ph.D.Disserion,DepartmentofCivilEngineering,UniversityofCalifornia,Berkeley,June1977.ā2.49是在一個(gè)梁?jiǎn)卧狿所配置的鋼束的形狀2為了說(shuō)明的方便，用xz2維坐標(biāo)表示，對(duì)于單元坐標(biāo)系xy平面也采用相同方法計(jì)算2由ā可知，MIDAS/CIVIL自動(dòng)把一個(gè)梁?jiǎn)卧?等分，計(jì)算等?荷載2這時(shí)，把4等分單元內(nèi)的鋼束形狀假設(shè)為線性?如ā2.49(b)āij大小是O相等的，因l只i,j兩端的O個(gè)集中荷ā2.49是在一個(gè)梁?jiǎn)卧狿所配置的鋼束的形狀2為了說(shuō)明的方便，用xz2維坐標(biāo)表示，對(duì)于單元坐標(biāo)系xy平面也采用相同方法計(jì)算2由ā可知，MIDAS/CIVIL自動(dòng)把一個(gè)梁?jiǎn)卧?等分，計(jì)算等?荷載2這時(shí)，把4等分單元內(nèi)的鋼束形狀假設(shè)為線性?如ā2.49(b)āij大小是O相等的，因l只i,j兩端的O個(gè)集中荷載pxmypzpixpp zpi pp xpp zmjpje FxjFp