巖土工程（工程勘察）專業(yè)中級職稱理論考試題庫

巖土工程（工程勘察）專業(yè)中級職稱理論考試題庫一、判斷題（正確的請在括號內(nèi)填“A”，錯誤的請在括號內(nèi)填“B”，共100題）。（）1.強震時，地震液化時砂土地基地面可能產(chǎn)生噴水冒砂現(xiàn)象。（）2.對于存在液化土層承受豎向荷載為主的低承臺樁基，不宜計入承臺周圍土的抗力。（）3.在橋梁抗震設(shè)計中，為使大部分變形集中于減隔震裝置，應(yīng)使減隔震裝置水平剛度適當(dāng)高于橋墩剛度。（）4.投標(biāo)報價要求屬于巖土工程施工投標(biāo)文件的內(nèi)容。（）5.根據(jù)《中華人民共和國合同法》的規(guī)定，因發(fā)包人變更計劃、提供的資料不準(zhǔn)確，或者未按照期限提供必需的勘查工作條件而造成勘察返工、停工的，發(fā)包人應(yīng)當(dāng)承擔(dān)雙倍支付勘察人因此消耗的工作量責(zé)任。（）6.泥漿護壁灌注樁施工方法中在地下水位以下的地層中均可自行造漿護壁。（）7.承受振動荷載的地基穩(wěn)定性差不應(yīng)選用砂墊層。（）8.根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定，用該規(guī)范的地基承載力公示確定地基承載力特征值時需要滿足基礎(chǔ)底面最小邊緣壓力等于零。（）9.確定橋涵地基的容許承載力時，可根據(jù)勘測、原位測試、調(diào)查對比、建筑經(jīng)驗、理論計算等綜合確定。（）10.按土的物理性質(zhì)指標(biāo)確定地基的容許承載力時，多年凍土的容許承載力可按凍土的凍脹性類別判定。（）11.確定橋涵基礎(chǔ)的埋置深度時，當(dāng)上部為超靜定結(jié)構(gòu)的橋涵基礎(chǔ)設(shè)置在凍脹土層中時，基礎(chǔ)埋深可不受凍深的限制。（）12.對于一般的摩擦型群樁,由于承臺剛度和地基土性質(zhì)的共同影響，各樁頂荷載分布可按均勻受力考慮。（）13.某樁基工程采用錘擊沉入砼預(yù)制樁。按設(shè)計樁端持力層為密實砂土，打樁時停止應(yīng)以控制樁的貫入度為輔，以控制樁端設(shè)計標(biāo)高為主作為控制。（）14.采用預(yù)應(yīng)力錨索時，預(yù)應(yīng)力錨索只能適用于巖質(zhì)地層的邊坡及地基加固。（）15.對于工程上而言，關(guān)于地面沉降主要是指由抽取液體(以地下水為主，也包括油、氣)所引起的區(qū)域性地面沉降。（）16.建筑物地下室的外包底面積為800m2，埋置深度d=2m，上部結(jié)構(gòu)的豎向力為160MN，已知未經(jīng)修正的持力層的地基承載力特征值fak=200KPa,天然地基上的基礎(chǔ)選型筏型基礎(chǔ)是合適的。（）17.對于鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)有效高度的規(guī)定，是指基礎(chǔ)頂部受力鋼筋中心到基礎(chǔ)底面的距離。（）18.對于埋深2m的獨立基礎(chǔ)，關(guān)于建筑地基凈反力常用于基礎(chǔ)采用荷載基本組合下的承載能力極限狀態(tài)計算。（）19.均勻土質(zhì)條件下，建筑物采用等樁徑、等樁長、等樁距的樁筏基礎(chǔ)，在均布荷載作用下，關(guān)于沉降和基底樁頂反力分布是沉降內(nèi)大外小，反力內(nèi)小外大。（）20.關(guān)于樁周土沉降引起的樁側(cè)負(fù)摩阻力和中性點，中性點深度隨樁的沉降增大而減小。（）21.樁身裂縫寬度驗算屬于樁基承載能力極限狀態(tài)的計算內(nèi)容。（）22.樁徑d、樁長l和承臺下樁間土均相同，承臺下樁周土樁端為粉土層，樁距為6d的承載力發(fā)揮最大。（）23.關(guān)于CFG樁復(fù)合地基中的樁和樁基礎(chǔ)中的樁承載特性，兩種情況下樁身抗彎能力相當(dāng)。（）24.下列哪項因素樁周土性對基樁的成樁工藝系數(shù)（工作條件系數(shù)）ψc無影響。（）25.關(guān)于成樁擠土效應(yīng)，對于打入式預(yù)制樁，會導(dǎo)致樁體上浮，降低承載力，增大沉降。（）26.關(guān)于樁基設(shè)計中基樁布置原則，基樁最小中心距的確定主要取決于有效發(fā)揮樁的承載力和成樁工藝兩方面因素。（）27.某預(yù)應(yīng)力錨固工程，設(shè)計要求的抗拔安全系數(shù)為2.0，錨固體與孔壁的抗剪強度為0.2MPa，每孔錨索錨固為400KN,孔徑為130mm，錨固長度最接近9.8m。（）28.塊石土可用于加筋土擋土墻的填料。（）29.在水工土石壩設(shè)計中，混凝土面板堆石壩中的面板主要是用于上游護坡。（）30.地震烈度6度區(qū)內(nèi)，在進行基巖邊坡楔形體穩(wěn)定分析調(diào)查中，各結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀，結(jié)構(gòu)面的組合交線的傾向、傾角，地下水位，各結(jié)構(gòu)面的摩擦系數(shù)和粘聚力是必須調(diào)查的。（）31.關(guān)于滑坡穩(wěn)定性驗算中，泥石流扇堆積物有層次，而洪積扇堆積物無層次。（）32.評價目前正處于滑動階段的滑坡，其滑帶土的黏性土，當(dāng)取土樣進行直剪試驗時，宜采用多次剪切。（）33.在邊坡工程中，采用柔性防護網(wǎng)的主要目的是增加邊坡的整體穩(wěn)定性。（）34.在黃土地基評價時，濕陷起始壓力Psh可用對非自重濕陷性黃土場地考慮地基處理深度。（）35.鹽漬土的鹽脹性主要是由于Na2CO3易溶鹽結(jié)晶后體積膨脹造成的。（）36.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）巖溶場地施工勘察階段，對于大直徑嵌巖樁勘探點應(yīng)逐樁布置，樁端以下勘探深度至少應(yīng)達到3倍樁徑并不小于5m。（）37.采用黃土薄壁取土器取樣的鉆孔，鉆探時采用鉆頭直徑為146mm的鉆頭最合適。（）38.某泥石流流體密度c=1.8×103kg/m3,堆積物呈舌狀，按《鐵路工程不良地質(zhì)勘察規(guī)程》（TB10027-2012）的分類標(biāo)準(zhǔn)，該泥石流可判為稀性泥石流。（）39.某巖土工程勘察項目地處海拔2500m地區(qū)，進行成圖比例為1:2000的帶狀工程地質(zhì)測繪，測繪面積1.2km2,作業(yè)時氣溫-15℃，則該工程地質(zhì)測繪實物工作收費接近9800元的標(biāo)準(zhǔn)（收費基價為5100元/km2）。（）40.勘察單位未按照工程建設(shè)強制性標(biāo)準(zhǔn)進行勘察的，責(zé)令改正，并接受處10萬元以上30萬元以下的罰款。（）41.基礎(chǔ)方案選擇時，無筋擴展基礎(chǔ)用作柱下條形基礎(chǔ)是可行的。（）42.關(guān)于墻下條形擴展基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算，基礎(chǔ)厚度的設(shè)計主要考慮受沖切驗算需要是符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）規(guī)定的。（）43.已知矩形基礎(chǔ)地面的壓力為線性分布，寬度方向最大邊緣壓力為基底平均壓力的1.2倍，基礎(chǔ)的寬度為B，長度為L，基礎(chǔ)底面積為A，抵抗矩為W，傳至基礎(chǔ)底面的豎向力為N，力矩為M，寬度方向最小邊緣壓力為基底平均壓力的0.8倍。（）44.根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008），樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值與樁入土深度有關(guān)。（）45.軟土中的摩擦型樁基的沉降組成包括樁側(cè)土層的沉降量。（）46.關(guān)于《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）中變剛度調(diào)平設(shè)計概念的說法中，變剛度調(diào)平設(shè)計可不考慮上部結(jié)構(gòu)荷載分布。（）47.關(guān)于邊坡穩(wěn)定分析中的極限平衡法，對于均勻土坡，瑞典條分法計算的安全系數(shù)偏大。（）48.在飽和軟黏土地基中的工程，關(guān)于抗剪強度選取，大面積預(yù)壓滲流固結(jié)處理以后的地基上的快速填筑填方路基穩(wěn)定分析可用固結(jié)排水抗剪強度。（）49.飽和黏性土的不固結(jié)不排水強度u=0°，地下水位與地面齊平。用朗肯主動土壓力理論進行水土合算及水土分算來計算墻后水土壓力，兩種算法的主動壓力吸收Ka是相等的。（）50.對于黏土厚心墻堆石壩，在不同工況下進行穩(wěn)定分析時應(yīng)采用不同的強度指標(biāo)，在水庫水位降落期，對于黏性土應(yīng)采用不固結(jié)不排水（UU）強度指標(biāo)用總應(yīng)力法進行穩(wěn)定分析。（）51.關(guān)于采空區(qū)地表移動盆地的特征，地表移動盆地的形狀總是對稱于采空區(qū)。（）52.巖土工程勘察中，鉆進較破碎巖層時，巖芯鉆探的巖芯采取率最低不應(yīng)低于65%。（）53.工程勘察中要求測定巖石質(zhì)量指標(biāo)RQD時，應(yīng)采用金剛石鉆頭。（）54.方解石遇冷稀鹽酸會劇烈起泡。（）55.在某建筑碎石土地基上，采用0.5m2的承壓板進行浸水荷載試驗。測得在200KPa壓力下的附加濕陷量為25mm。該層碎石土的濕陷程度為中等。（）56.核電廠初步設(shè)計勘察應(yīng)分核島地段、常規(guī)島地段、附屬建筑地段、水工建筑地段四個地段進行。（）57.關(guān)于受地層滲透性影響，水中重碳酸根離子HCO3-含量越高，腐蝕性越強。（）58.在黏性土層中取土?xí)r，取土器取土質(zhì)量由高到低排列是水壓固定活塞式→自由活塞式→束節(jié)式→厚壁敞口式的排序。（）59.在巖土工程勘察中，旁壓試驗孔與已完成的鉆探取土孔的最小距離為2.0m。（）60.某一土層描述為：粉砂與黏土呈韻律沉積，前者層厚30～40cm，后者層厚20～30cm，按現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定，定名最確切的是黏土與粉砂互層。（）61.穩(wěn)定分布的巖層的突然缺失，一定由斷層作用引起。（）62.根據(jù)《港口巖土工程勘察規(guī)范》（JTS1331-2010）,當(dāng)砂土的不均勻系數(shù)Cu和曲率系數(shù)Cc，滿足Cu5,Cc=1～3條件時可判定為極配良好的砂土。（）63.在鐵路工程地質(zhì)勘察工作中，當(dāng)?shù)乇硭椒较虼嬖诟唠娮杪势帘螌訒r，最適合采用電測深法。（）64.按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的要求，進行樁身裂縫控制驗算時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合。（）65.計算建筑地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面的荷載效應(yīng)，應(yīng)采用正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合。（）66.編制樁的靜荷載試驗方案時，由最大試驗荷載產(chǎn)生的樁身內(nèi)力應(yīng)小于樁身混凝土的抗壓強度，驗算時樁身混凝土的強度應(yīng)取用混凝土抗壓強度的標(biāo)準(zhǔn)值。（）67.采用堿液法中的雙液法加固地基時，“雙液”是指Na2O，MgCl2。（）68.某多層工業(yè)廠房采用預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)，由于地面堆載作用致使廠房基礎(chǔ)產(chǎn)生不均勻沉降。擬采用錨桿靜壓樁加固措施最為合適。（）69.采用強夯置換法處理軟土地基時，強夯置換墩的深度不宜超過10m。（）70.正確確定巖土和結(jié)構(gòu)面的強度指標(biāo)，是邊坡穩(wěn)定分析和邊坡設(shè)計成敗的關(guān)鍵。（）71.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）采用堿液法加固地基，竣工驗收工作應(yīng)在加固施工完畢14d天后進行。（）72.使用土工合成材料作為換填法中加筋層的筋材時，加速地基固結(jié)排水屬于土工合成材料的主要作用。（）73.新奧法是指圍巖與支護結(jié)構(gòu)共同承受荷載。（）74.在具有高承壓水頭的細(xì)砂層中用凍結(jié)法支護開挖隧道的旁通道，由于工作失誤，致使凍土融化，承壓水?dāng)y帶大量砂粒涌入已經(jīng)襯砌完成的隧道，周圍地面急劇下沉，此時最快捷最有效的搶險措施是從隧道由內(nèi)向外抽水。（）75.在深厚砂石層地基上修建砂石壩，需設(shè)置地下垂直混凝土防滲墻和壩體堆石棱體排水，合理的方法是防滲墻和排水體都設(shè)置在壩體下游。（）76.在卵石層上的新填砂土層中灌水穩(wěn)定下滲，地下水位較深，有可能產(chǎn)生增加砂土的重力。（）77.對于單支點的基坑支護結(jié)構(gòu)，在采用等值梁法計算需要假定等值梁上有一個鉸接點，該鉸接點一般可近似取在等值梁上主動土壓力合力等于被動土壓力合力的位置。（）78.邊坡采用預(yù)應(yīng)力錨索加固時，預(yù)應(yīng)力錨索只能適用于巖質(zhì)地層的邊坡加固。（）79.《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）中有關(guān)抗震設(shè)防的基本思路和原則對已編制抗震設(shè)防區(qū)劃的城市，可按批準(zhǔn)的抗震設(shè)防烈度或涉及地震動參數(shù)進行抗震設(shè)防。（）80.根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）,計算等效剪切波速時，等效剪切波速與計算深度范圍內(nèi)各土層的厚度及該土層所處的深度有關(guān)。（）81.按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）選擇建筑物場地時，對抗震不利地段，當(dāng)無法避開時應(yīng)采用有效措施。（）82.某建筑物坐落在性質(zhì)截然不同的地基上，按照《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）的規(guī)定進行地基基礎(chǔ)設(shè)計時，同一結(jié)構(gòu)單元不宜部分采用天然地基，部分采用樁基。（）83.鉆芯法可以用于直接檢測樁身完整性。（）84.采用鉆芯法檢測建筑物樁基質(zhì)量，當(dāng)芯樣試件尺寸偏差為芯樣試件平均直徑小于2倍表觀混凝土粗骨料最大粒徑時，試件可用作抗壓強度試驗。（）85.關(guān)于孔壁應(yīng)變法測試巖體應(yīng)力，應(yīng)變計安裝妥當(dāng)后，測試系統(tǒng)的絕緣值不應(yīng)大于100M。（）86.三軸固結(jié)不排水剪試驗可用于對土試樣的擾動程度的鑒定。（）87.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012），關(guān)于采用灰土擠密樁法處理軟黏土地基，灰土擠密樁加固地基竣工驗收檢測宜在施工完畢15d后進行。（）88.關(guān)于堆載預(yù)壓法處理軟弱黏土地基，采用超載預(yù)壓法處理后地基將不會發(fā)生固結(jié)變形。（）89.在巖質(zhì)公路隧道勘察設(shè)計中，從實測的圍巖縱波波速和橫波波速不能求得動壓縮模量。（）90.基坑支護的水泥土墻基底為中密細(xì)砂，根據(jù)抗傾覆穩(wěn)定條件確定其嵌固深度和墻體厚度時，不需要考慮墻體水泥土強度。（）91.根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2001），《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》的比例尺為1:300萬，必要時可以放大使用。（）92.關(guān)于特殊土中的樁基設(shè)計與施工，膨脹土地基中樁基，宜采用擠土樁消除土的膨脹性。（）93.根據(jù)《建筑基樁技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008），對于設(shè)計等級為乙級建筑的樁基，當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件復(fù)雜時，確定基樁抗拔極限承載力方法是現(xiàn)場試樁法。（）94.樁身露出地面或樁側(cè)為液化土的樁基，當(dāng)樁徑、樁長、樁側(cè)土層條件相同時，樁頂自由、樁端埋于土層中最易壓屈失穩(wěn)。（）95.承臺和地下室側(cè)墻周圍回填料應(yīng)松散，地震時可消能的措施對提高樁基抗震性能無效。（）96.關(guān)于靜壓沉樁的施工要求中最大壓樁力不宜小于設(shè)計的單樁豎向極限承載力的標(biāo)準(zhǔn)值。（）97.柱下多樁承臺，為保證對承臺不發(fā)生沖切和剪切破壞，增加承臺厚度是最有效的措施。（）98.在同樣的設(shè)計條件下，作用在懸臂式板樁上的側(cè)向土壓力最大。（）99.對老采空區(qū)和現(xiàn)采空區(qū)當(dāng)工程地質(zhì)調(diào)查不能查明采空區(qū)的特征時應(yīng)進行物探和鉆探。（）100.地下水位的量測，當(dāng)采用泥漿鉆進時為了避免孔內(nèi)泥漿的影響需將測水管打入含水層20cm方能較準(zhǔn)確地測得地下水位。二、單選題（每題的備選項中，只有一個最符合題意，請在括號內(nèi)填入正確選項，共400題）。1.進行開口鋼環(huán)式十字板剪切試驗時，（）測試讀數(shù)順序是對的。A、重塑，軸桿，原狀B、軸桿，重塑，原狀C、原狀，重塑，軸桿D、軸桿，原狀，重塑2.現(xiàn)有甲、乙兩土樣的物性指標(biāo)如下，以下說法中正確的是（）。土樣 WL WP W GS Sr甲 39 22 30 2.74 100乙 23 15 18 2.7 100A、甲的孔隙比小于乙B、甲比乙具有更大的天然重度C、甲干重度大于乙D、甲比乙含有更多的黏土3.在民用建筑詳勘階段，勘探點間距的決定因素是（）。A、巖土工程勘察等級B、工程重要性等級C、場地復(fù)雜程度等級D、地基復(fù)雜程度等級4.在巖層中進行跨孔法波速測試，孔距符合《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）(2009年版)要求是（）。A、4mB、12mC、20mD、30m5.用液塑限聯(lián)合測定儀測定粘性土的界限含水量時，在含水量與圓錐下沉深度關(guān)系圖中，下列（）深度對應(yīng)的含水量是塑限。A、2mmB、10mmC、17mmD、20mm6.下列地基沉降計算參數(shù)的適用條件中，（）是不正確的。A、變形模量不適用于沉降計算的分層總和法B、壓縮指數(shù)對超固結(jié)土、欠固結(jié)土和正常固結(jié)土都適用C、壓縮指數(shù)不適用于《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的沉降計算方法D、回彈再壓縮指數(shù)只適用于欠固結(jié)土7.為提高樁基的水平承載力，以下（）措施是有效的。A、增加承臺混凝土的強度等級B、在允許范圍內(nèi)適當(dāng)增加樁距C、加大混凝土保護層厚度D、提高樁身配筋率8.對于高承臺樁基，在其他條件（包括樁長、樁間土）相同時，下列（）情況的基樁最容易產(chǎn)生壓屈失穩(wěn)。A、樁頂鉸接；樁端置于巖石層頂面B、樁頂鉸接；樁端嵌固于巖石層中C、樁頂固接；樁端置于巖石層頂面D、樁頂固接；樁端嵌固于巖石層中9.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012），對滿足下臥層承載力要求，滿足墊層底寬要求，也滿足壓實標(biāo)準(zhǔn)的，對沉降無嚴(yán)格限制的建筑物用換填墊層處理地基，下列（）的變形計算是正確的。A、僅考慮下臥層的變形B、墊層自身的變形加上下臥層的變形，下臥層的附加應(yīng)力按Boussinesq的彈性力學(xué)解計算C、墊層自身的變形加上下臥層的變形，下臥層的附加應(yīng)力按墊層的擴散角計算D、墊層自身的變形加上下臥層的變形，墊層的模量按荷載試驗決定10.用高應(yīng)變法檢驗樁直徑為700mm,樁長為28m的鋼筋混凝土灌注樁的承載力，預(yù)估該樁的極限承載力為5000KN,在進行高應(yīng)變法檢測時，宜選用的錘重是（）。A、25KNB、40KNC、75KND、100KN11.采用堿液法加固地基，若不考慮由于固體燒堿投入后引起的液體體積的變化，則1.0立方米水中加入含雜質(zhì)20%的商品固體燒堿165kg配制所得的堿液濃度（g/L）最接近（）。A、70B、130C、165D、21012.下列關(guān)于預(yù)制樁錘擊沉樁施打順序的說法中，（）合理。A、對于密集樁群，自四面或四周向中間對稱施打B、當(dāng)一側(cè)毗鄰建筑物時，由毗鄰建筑物向另一側(cè)施打C、根據(jù)基礎(chǔ)底面設(shè)計標(biāo)高，宜先淺后深D、根據(jù)樁的規(guī)格，宜先小后大，先短后長13.根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）,下列關(guān)于灰土擠密樁復(fù)合地基設(shè)計、施工的敘述正確的是（）。A、初步設(shè)計按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗確定時，灰土擠密樁復(fù)合地基承載力特征值不宜大于200KPaB、樁孔內(nèi)分層回填，分層夯實，樁體內(nèi)的平均壓實系數(shù)，不宜小于0.94C、成孔時，當(dāng)含水量高于12%時，宜對擬處理范圍內(nèi)土層進行適當(dāng)增濕D、復(fù)合地基變形計算時，可采用荷載試驗確定的變形模量作為復(fù)合土層的壓縮模量14.采用土或灰土擠密樁局部處理地基，處理寬度應(yīng)大于基底一定范圍，其主要作用不能用（）來解釋。A、改善應(yīng)力擴散B、防滲隔水C、增強地基穩(wěn)定性D、防止地基土產(chǎn)生側(cè)向擠出15.條形基礎(chǔ)寬度3m，基礎(chǔ)底面的荷載偏心距為0.5m,基底邊緣最大壓力值和基底平均壓力值的比值符合（）。A、1.2B、1.5C、1.8D、2.016.對于不排水強度內(nèi)摩擦角為零的土，其深度修正系數(shù)和寬度修正系數(shù)的正確結(jié)合為（）。A、深度修正系數(shù)為0；寬度修正系數(shù)為0B、深度修正系數(shù)為1；寬度修正系數(shù)為0C、深度修正系數(shù)為0；寬度修正系數(shù)為1D、深度修正系數(shù)為1；寬度修正系數(shù)為117.設(shè)計時對地下連續(xù)墻墻身結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測，宜優(yōu)先采用（）方法。A、高應(yīng)變動測法B、聲波透射法C、低應(yīng)變動測法D、鉆芯法18.據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版），當(dāng)填土底面的天然坡度大于哪個數(shù)值時，應(yīng)驗算其穩(wěn)定性（）。A、15%B、20%C、25%D、30%19.某紅黏土的含水量試驗如下：天然含水量51%，液限80%，塑限48%，該紅黏土的狀態(tài)應(yīng)為（）。A、堅硬B、硬塑C、可塑D、軟塑20.在破碎的巖質(zhì)邊坡坡體內(nèi)有地下水滲流活動，但不易確定滲流方向時，在邊坡穩(wěn)定計算中，做了簡化假定，采用不同的破體深度計入地下水滲透力的影響，下列最安全的是（）。A、計算下滑力和抗滑力都采用飽和重度B、計算下滑力和抗滑力都采用浮重度C、計算下滑力用飽和重度，抗滑力用浮重度D、計算下滑力用浮重度，抗滑力用飽和重度21.當(dāng)填料為下列（）類土?xí)r，填方路堤穩(wěn)定性分析可采用公式K=tgψ/tgα計算（K為穩(wěn)定系數(shù)；ψ為內(nèi)摩擦角；α為坡面與平面夾角）。A、一般黏性土B、混碎石黏性土C、純凈的中細(xì)砂D、粉土22.有一微含礫的砂土形成的土坡，在哪種情況下穩(wěn)定性最好（）。A、天然風(fēng)干狀態(tài)B、飽和狀態(tài)并有地下水向外流出C、天然稍濕狀態(tài)D、發(fā)生地震23.某擬建電力工程場地，屬于較重要建筑項目，地質(zhì)災(zāi)害發(fā)育中等，地形地貌復(fù)雜，巖土體工程地質(zhì)性質(zhì)較差，破壞地質(zhì)環(huán)境的人類活動較強烈，則本場地地質(zhì)災(zāi)害危險性評估分級應(yīng)為（）級。A、一級B、二級C、三級D、二或三級24.只有滿足下列（C）所列的條件，按剪切波速傳播時間計算的等效剪切波速υse的值與按厚度加權(quán)平均值計算的平均剪切波速υsm值才是相等的。A、覆蓋層正好是20mB、覆蓋層厚度范圍內(nèi)，土層剪切波速隨深度呈線性增加C、計算深度范圍內(nèi)，各土層剪切波速相同D、計算深度范圍內(nèi)，各土層厚度相同25.某建筑工程勘察1號孔深度為10m,地層為：0～2m為含硬雜質(zhì)≤10%的填土；2～8m為細(xì)砂；8～10m為卵石（粒徑≤50mm的顆粒大于50%）。0～10m跟管鉆進，孔口高程50m,鉆探時氣溫30℃，按2002年收費標(biāo)準(zhǔn)計算了鉆孔的實物工作收費額，其結(jié)果是（）。A、1208元B、1812元C、1932.8元D、2053.6元26.下列不屬于超前地質(zhì)預(yù)報主要內(nèi)容（）。A、斷裂、破碎帶和風(fēng)化囊的預(yù)報B、不穩(wěn)定塊體的預(yù)報C、地下水活動情況的預(yù)報D、地壓力狀況的預(yù)報27.下列有關(guān)可靠性與設(shè)計方法的敘述中，（）是正確的。A、可靠性是結(jié)構(gòu)在規(guī)定時間和規(guī)定條件下，完成預(yù)定功能的能力B、可靠性指標(biāo)不能定量反映工程的可靠性C、安全系數(shù)能定量反映工程的可靠性D、不同工程設(shè)計中，相同的安全系數(shù)表示工程的可靠度相同28.下列（）不屬于定值設(shè)計法。A、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）中容許承載力設(shè)計B、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）中基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的抗彎設(shè)計C、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）中地基穩(wěn)定性驗算D、《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）邊坡穩(wěn)定性計算29.下列關(guān)于基礎(chǔ)埋深的敘述中，（）是正確的。A、在滿足地基穩(wěn)定性和變形要求前提下，基礎(chǔ)宜深埋B、對位于巖石地基上的高層建筑筏形基礎(chǔ)，箱型基礎(chǔ)埋深應(yīng)滿足抗滑要求C、在季節(jié)性凍土地區(qū)，基礎(chǔ)的埋深應(yīng)大于設(shè)計凍深D、新建建筑物與既有建筑物相鄰時，新建筑物基礎(chǔ)埋深不宜小于既有建筑物基礎(chǔ)埋深30.關(guān)于文克勒地基模型，下列（）是正確的。A、文克勒地基模型研究的是均質(zhì)彈性半無限體B、假定地基由獨立彈簧組成C、基系數(shù)是地基土的三維變形指標(biāo)D、文克勒地基模型不可用于計算地基反力31.關(guān)于飽和砂土的液化機理，下列（）是正確的。A、如果振動作用的強度不足以破壞砂土的結(jié)構(gòu)，液化不發(fā)生B、如果振動作用的強度足以破壞砂土結(jié)構(gòu)，液化一定發(fā)生C、砂土液化時，砂土的有效內(nèi)摩擦角將降低到零D、砂土液化以后，砂土將變得更松散32.驗算天然地基地震作用下的豎向承載力時，下列（）選項是正確的。A、基礎(chǔ)底面壓力按地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并采用擬靜力法計算B、抗震承載力特征值較靜力荷載下承載力特征C、地震作用下結(jié)構(gòu)可靠度容許不變D、對于多層砌體房屋，在地震作用下基礎(chǔ)底面不宜出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)33.下列（）不屬于《建設(shè)工程勘察合同文本》中規(guī)定的發(fā)包人的責(zé)任。A、提供勘察范圍內(nèi)地下埋藏物的有關(guān)資料B、以書面形式明確勘察任務(wù)及技術(shù)要求C、提出增減勘察量的意見D、青苗相對賠償34.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）(2009年版)對工程地質(zhì)測繪地質(zhì)點的精度要求，如測繪比例尺選用1:5000，則地質(zhì)測繪點的實測精度應(yīng)不低于下列（）選項。A、5mB、10mC、15mD、20m35.基準(zhǔn)基床系數(shù)KV有下列哪項試驗直接測得（）。A、承載板直徑為30cm的平板荷載試驗B、螺旋板直徑為30cm的螺旋板荷載試驗C、探頭長度為24cm的扁鏟側(cè)脹試驗D、旁壓器直徑為9cm的旁壓試驗36.下列各地質(zhì)年代排列順序中，（）是正確的。A、三疊紀(jì)、泥盆紀(jì)、白堊紀(jì)、奧陶紀(jì)B、泥盆紀(jì)、奧陶紀(jì)、白堊紀(jì)、三疊紀(jì)C、白堊紀(jì)、三疊紀(jì)、泥盆紀(jì)、奧陶紀(jì)D、奧陶紀(jì)、白堊紀(jì)、三疊紀(jì)、泥盆紀(jì)37.某場地，地表水體水深3.0m,其下粉質(zhì)黏土厚7.0m,粉質(zhì)黏土層下為砂卵石層，承壓水頭12.0m,則粉質(zhì)黏土層單位滲透力大小最接近（）。A、2.86kN/m3B、4.29kN/m3C、7.14kN/m3D、10.00kN/m338.利用已有遙感資料進行工程地質(zhì)測繪時，（）的操作流程是正確的。A、踏勘→初步解釋→驗證和成圖B、初步解釋→詳細(xì)解釋→驗證和成圖C、初步解釋→探勘和驗證→成圖D、踏勘→初步解釋→詳細(xì)解釋和成圖39.下列選項中哪種取土器最適用于在軟塑黏性土中采?、窦壨猎嚇樱ǎ?。A、固定活塞薄壁取土器B、自由活塞薄壁取土器C、單動三重管回轉(zhuǎn)取土器D、雙動三重管回轉(zhuǎn)取土器40.反映巖土滲透壓大小的呂榮值可由（）的試驗方法測得。A、壓水試驗B、抽水試驗C、注水試驗D、室內(nèi)變水頭滲透試驗41.下列關(guān)于工程結(jié)構(gòu)或其部分進入某一狀態(tài)的描述中，（）屬于正常使用極限狀態(tài)。A、基坑邊坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)達到1.3B、建筑地基沉降量達到規(guī)范規(guī)定的地基變形允許值C、建筑地基沉降達到地基受壓破壞時的極限沉降值D、地基承受荷載達到地基極限承載力42.計算地基變形時，以下關(guān)于荷載組合的取法，（）符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）的規(guī)定。A、承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，分項系數(shù)為1.2B、承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項系數(shù)均為1.0C、正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，不計入風(fēng)荷載和地震作用D、正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合，不計入風(fēng)荷載和地震作用43.某堆場，淺表“硬殼層”黏土厚度1.0～2.0m，其下分布厚約15.0m淤泥，淤泥層下為可塑～硬塑粉質(zhì)黏土和中密～密實粉細(xì)砂層。采用大面積堆載預(yù)壓法處理，設(shè)置塑料排水帶，間距0.8m左右，其上直接堆填黏性土夾塊石、碎石，堆填高度約4.50m,堆載近兩年。卸載后進行檢驗，發(fā)現(xiàn)預(yù)壓效果不明顯。造成其預(yù)壓效果不好的最主要原因是（）。A、預(yù)壓荷載小，預(yù)壓時間短B、塑料排水帶間距偏大C、直接堆填，未鋪設(shè)砂墊層，導(dǎo)致排水不暢D、該場地不適用堆載預(yù)壓法44.預(yù)壓法加固地基設(shè)計時，在其他條件不變的情況下，（）參數(shù)對地基固結(jié)速度影響最小。A、砂井直徑的大小B、排水板的間距C、排水砂墊層的厚度D、擬加固土體的滲透系數(shù)45.某地鐵車站基坑位于深厚的飽和淤泥土層中，該土層屬于欠固結(jié)土，采取坑內(nèi)排水措施。進行坑底抗隆起穩(wěn)定驗算時，抗剪強度最合適是（）。A、固結(jié)不排水強度B、固結(jié)快剪強度C、排水抗剪強度D、用原位十字板剪切試驗確定坑底以下土的不排水強度46.某基坑深16.0m,采用排樁支護，三排預(yù)應(yīng)力錨索，樁間采用旋噴樁止水?；影丛O(shè)計要求開挖到底，施工過程未發(fā)現(xiàn)異常并且樁水平位移也沒有超過設(shè)計要求，但發(fā)現(xiàn)坑邊局部地面下沉，初步判斷其主要原因是（）。A、錨索錨固力不足B、排樁配筋不足C、止水帷幕滲透D、土方開挖過快47.在地下洞室選址區(qū)內(nèi)，巖體中的水平應(yīng)力值較大，測得最大主應(yīng)力方向為南北方向。地下廠房長軸方向為（）時，最不利于廠房側(cè)巖的巖體穩(wěn)定。A、地下廠房長軸方向為東西方向B、地下廠房長軸方向為北東方向C、地下廠房長軸方向為南北方向D、地下廠房長軸方向為北西方向48.在地鐵線路施工中，與盾構(gòu)法相比，表述淺埋暗挖法（礦山法）特點的是（）。A、淺埋暗挖法施工更安全B、淺埋暗挖法更適用于隧道斷面變化和線路轉(zhuǎn)折的情況C、淺埋暗挖法應(yīng)全斷面開挖施工D、淺埋暗挖法更適用于周邊環(huán)境對施工有嚴(yán)格要求的情況49.計算地震作用和進行結(jié)構(gòu)抗震驗算時，（）是不符合《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）規(guī)定的。A、結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和總豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值都是將結(jié)構(gòu)等效總重力荷載分別乘以相應(yīng)的地震影響系數(shù)最大值B、豎向地震影響系數(shù)最大值小于水平地震影響系數(shù)最大值C、建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)進行多遇地震作用下的內(nèi)力和變形分析，此時，可以假定結(jié)構(gòu)與構(gòu)件處于彈性工作狀態(tài)D、對于有可能導(dǎo)致地震時產(chǎn)生嚴(yán)重破壞的建筑結(jié)構(gòu)等部位，應(yīng)進行罕遇地震作用下的彈塑性變形分析50.按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）規(guī)定，抗震設(shè)計使用的地震影響系數(shù)曲線下降段起點對應(yīng)的周期值為（）。A、地震活動周期B、結(jié)構(gòu)自振周期C、設(shè)計特征周期D、地基固有周期51.關(guān)于建筑抗震設(shè)計，（）是正確的。A、用多遇地震作用計算結(jié)構(gòu)的彈性位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力進行截面承載力驗算B、用設(shè)計地震作用計算結(jié)構(gòu)的彈性位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力，進行截面承載力驗算C、用罕遇地震作用計算結(jié)構(gòu)的彈性位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力，進行截面承載力驗算D、抗震設(shè)計指抗震計算，不包括抗震措施52.下列關(guān)于建筑基樁檢測要求，（）是正確的。A、采用壓重平臺提供單樁豎向抗壓靜荷載試驗的反力時，壓重施加于地基土上的壓應(yīng)力應(yīng)大于地基承載力特征值的2.0倍B、單孔鉆芯檢測發(fā)現(xiàn)樁身混凝土質(zhì)量問題時，宜在同一基樁增加鉆孔驗證C、受檢樁的混凝土強度達到設(shè)計強度的70%時即可進行鉆芯法檢測D、單樁豎向抗壓靜荷載試驗的加載量不應(yīng)小于設(shè)計要求的單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的2.0倍53.均質(zhì)地基，以下措施中既可提高地基承載力又可以有效減小地基沉降的是（）。A、設(shè)置基礎(chǔ)梁以增大基礎(chǔ)剛度B、提高基礎(chǔ)混凝土強度等級C、采用“寬基淺埋”減小基礎(chǔ)埋深D、設(shè)置地下室增大基礎(chǔ)埋深54.在粉細(xì)砂含水層進行抽水試驗，最合適的抽水孔過濾器是（）。A、骨架過濾器B、纏絲過濾器C、包網(wǎng)過濾器D、用沉淀管代替55.巖體體積結(jié)構(gòu)面數(shù)含義是指（）。A、單位體積內(nèi)結(jié)構(gòu)面條數(shù)B、單位體積內(nèi)結(jié)構(gòu)面組數(shù)C、單位體積內(nèi)優(yōu)勢結(jié)構(gòu)面條數(shù)D、單位體積內(nèi)優(yōu)勢結(jié)構(gòu)面組數(shù)56.在帶多個觀測孔的抽水試驗中，要求抽水孔與最近的觀測孔距離不宜小于含水層厚度，其主要原因是（）。A、減少水力坡度對計算參數(shù)的影響B(tài)、避免三維流所造成的水頭損失C、保證觀測孔中有足夠的水位降深D、提高水量和時間關(guān)系曲線的精度57.在以下的作用（荷載）中，通常不用于建筑地基變形計算的作用效應(yīng)是（）。A、風(fēng)荷載B、車輛荷載C、積灰、積雪荷載D、安裝及檢修荷載58.軟土場地中，下列哪個選項對碎石樁豎向抗壓承載力影響最大（）。A、樁周土的水平側(cè)阻力B、樁周土的豎向側(cè)阻力C、碎石的粒徑D、碎石的密實度59.比較堆載預(yù)壓法和真空預(yù)壓法處理淤泥地基，（）是正確的。A、地基中孔隙水壓力變化規(guī)律相同B、預(yù)壓區(qū)邊緣土體側(cè)向位移方向一致C、均需控制加載速率，以防止加載過快導(dǎo)致淤泥地基失穩(wěn)破壞D、堆載預(yù)壓法土體總應(yīng)力增加，真空預(yù)壓法總應(yīng)力不變60.鐵路隧道復(fù)合式襯砌的初期支護，宜采用錨噴支護，其基層平整度應(yīng)符合（）（D為初期支護基層相鄰?fù)姑姘歼M去的深度；L為基層兩凸面的距離）。A、D/L≤1/2B、D/L≤1/6C、D/L≥1/6D、D/L≥1/261.一般情況下，在滑坡形成過程中最早出現(xiàn)的變形裂縫是（）。A、前緣的鼓脹裂縫B、后緣的拉張裂縫C、兩側(cè)的剪切裂縫D、中前部的扇形裂縫62.若地基土含水率降低，特殊性土（）將對建筑物產(chǎn)生明顯危害。A、濕陷性黃土B、花崗巖類殘積土C、鹽漬土D、膨脹土63.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50027-2001）（2009年版），當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗錘擊數(shù)為45擊時，花崗巖的風(fēng)化程度應(yīng)判定為（）。A、中風(fēng)化B、強風(fēng)化C、全風(fēng)化D、殘積土64.在膨脹土地區(qū)建設(shè)城市軌道交通，采取土試樣測得土的自由膨脹率為60%，蒙脫石的含量為10%，陰陽離子交換量為200mmol/kg，該土層的膨脹潛力分類為（）。A、弱B、中C、強D、不能確定65.不宜設(shè)置垃圾填埋場的場地為（）。A、巖溶發(fā)育場地B、夏季主導(dǎo)風(fēng)向下風(fēng)向場地C、庫容僅能保證填埋場使用年限在12年左右的場地D、人口密度及征地費用較低的場地66.膨脹土遇水膨脹的主要原因為（）。A、膨脹土的孔隙比小B、膨脹土的黏粒含量高C、水分子可進入膨脹土礦物晶格構(gòu)造內(nèi)部D、膨脹土土粒間的間距大67.生產(chǎn)經(jīng)營單位的主要負(fù)責(zé)人未履行安全生產(chǎn)管理職責(zé)導(dǎo)致發(fā)生生產(chǎn)安全事故受刑事處罰的，自刑罰執(zhí)行完畢之日起，至少（）不得擔(dān)任任何生產(chǎn)單位主要負(fù)責(zé)人。A、3年B、4年C、5年D、8年68.長輸油氣管道主要或優(yōu)先采用地下埋設(shè)方式，管道上覆土厚為（）。A、0.8～1.0mB、1.0～1.2mC、1.1～1.2mD、1.0～1.3m69.按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008），下列關(guān)于混凝土預(yù)制樁靜力壓樁施工的質(zhì)量控制措施中（）是正確的。A、第一節(jié)樁下壓時垂直偏差不應(yīng)小于0.5%B、最后一節(jié)有效樁長宜短不宜長C、抱壓力可取樁身允許側(cè)向壓力的1.2倍D、對于大面積群樁，應(yīng)控制日壓樁量70.下列（）不屬于建筑安裝工程費用組成中的間接費。A、施工機械使用費B、養(yǎng)老保險費C、職工教育經(jīng)費D、工程排污費71.下列關(guān)于滑坡體受力分析的敘述中，正確的是（）。A、滑坡滑動的原因一定是滑坡體上任何部位的滑動力都大于抗滑力B、地震力僅作為滑動力考慮C、對翻翹的抗滑段，若地下水上升至滑面以上，滑面處的靜水壓力會全部轉(zhuǎn)化為滑動力D、在主滑段進行削方減載，目的是在抗滑力不變的情況下，增大滑動力72.在平面地質(zhì)圖中，（）情況表示巖層可能向河床下游傾斜，且?guī)r層傾角小于河床坡度。A、巖層界限與地形等高線一致，V字形尖端指向河的上游B、巖層界限不與地形等高線一致，V字形尖端指向河的上游C、巖層界限不與地形等高線一致，V字形尖端指向河的下游D、巖層界限不受地形影響，接近直線73.繪制土的三軸剪切試驗成果莫爾—庫侖強度包線時，莫爾圓的畫法是（）。A、在σ軸上以σ3為圓心，以（σ1～σ3）/2為半徑B、在σ軸上以σ1為圓心，以（σ1～σ3）/2為半徑C、在σ軸上以（σ1+σ3）/2為圓心，以（σ1～σ3）/2為半徑D、在σ軸上以（σ1～σ3）/2為圓心，以（σ1+σ3）/2為半徑74.深層平板荷載試驗的承壓板直徑為0.8m，由試驗測得的地基承載力特征值為fak，在考慮基礎(chǔ)深度修正時應(yīng)采用（）方法。A、按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》的深寬修正系數(shù)表中所列的不同土類取深度修正系數(shù)B、不進行深度修正，即深度修正系數(shù)取0C、不分土類深度修正系數(shù)一律取1D、在修正公式中深度一項改為（d～0.8）75.矩形基礎(chǔ)底面尺寸為l=3m,b=2m,受偏心荷載作用，當(dāng)偏心距e=0.3m時，其基底壓力分布圖形為（）。A、一個三角形B、矩形C、梯形D、兩個三角形76.鉆機立軸升至最高時其上口1.5m，取樣用鉆桿總長21.0m，取土器全長1.0m，下至孔底后機上殘尺1.10m，鉆孔用套管護壁，套管總長18.5m。另有管靴與孔口護箍各高0.150m，套管口露出地面0.4m，取樣位置至套管口的距離應(yīng)等于（）。A、0.6mB、1.0mC、1.3mD、2.5m77.壓水試驗段位于地下水位以下，地下水位埋藏深度為50m，壓水試驗結(jié)果如表所示，則計算上述試驗段的透水率(Lu)與（）的數(shù)值最接近。壓力P（Mpa） 0.3 0.6 1.0水量Q（L/min） 30 65 100

A、10LuB、20LuC、30LuD、40Lu78.地下水繞過隔水帷幕向集水構(gòu)筑物滲流，為計算流量和不同部位的水力梯度進行了流網(wǎng)分析，取某剖面劃分流槽數(shù)N1＝12個，等勢線間隔數(shù)ND＝15個，各流槽的流量和等勢線間的水頭差均相等，兩個網(wǎng)格的流線平均距離bi與等勢線平均距離li的比值均為1，總水頭差△H＝5.0m，某段自第3條等勢線至第6條等勢線的流線長10m，交于4條等勢線，請計算該段流線上的平均水力梯度將最接近（）。A、1.0B、0.13C、0.1D、0.0179.條形基礎(chǔ)的寬度為3.0m，已知偏心距為0.7m，最大邊緣壓力等于140KPa，試指出作用于基礎(chǔ)底面的合力最接近（）。A、360KN/mB、240KN/mC、190KN/mD、168KN/m80.某場地作為地基的巖體結(jié)構(gòu)面組數(shù)為2組，控制性結(jié)構(gòu)面平均間距為1.5m，室內(nèi)9個飽和單軸抗壓強度的平均值為26.5MPa，變異系數(shù)為0.2，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)，上述數(shù)據(jù)確定的巖石地基承載力特征值最接近（）。A、13.6MPaB、12.6MPaC、11.6MPaD、10.6MPa81.某受壓灌注樁樁徑為1.2m，樁端入土深度20m，樁身配筋率0.6%，樁頂鉸接，樁頂豎向壓力設(shè)計值N＝5000KN，樁的水平變形系數(shù)α＝0.301m～1。樁身換算截面積An＝1.2m2，換算截面受拉邊緣的截面模量W0＝0.2m2，樁身混凝土抗拉強度設(shè)計值ft＝1.5N/mm2，試按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JCJ94—94)計算單樁水平承載力設(shè)計值，其值最接近（）。A、550KNB、600KNC、650KND、700KN82.某工程場地為飽和軟土地基，并采用堆載預(yù)壓法處理，以砂井作為豎向排水體，砂井直徑dw＝0.3m，砂井長h＝15m，井距s＝3.0m，按等邊三角形布置，該地基土水平向固結(jié)系數(shù)Ch＝2.6×10～2m2/d，在瞬時加荷下，徑向固結(jié)度達到85%所需的時間最接近（）。(由題意給出的條件得到有效排水直徑為de＝3.15m，n＝10.5，F(xiàn)n＝1.6248)A、125dB、136dC、147dD、158d83.某建筑場地為松砂，天然地基承載力特征值為100kPa，孔隙比為0.78，要求采用振沖法處理后孔隙比為0.68，初步設(shè)計考慮采用樁徑為0.5m，樁體承載力特征值為500kPa的砂石樁處理，按正方形布樁，不考慮振動下沉密實作用，據(jù)此估計初步設(shè)計的樁距和此方案處理后的復(fù)合地基承載力特征值最接近（）。A、1.6m；140KPaB、1.9m；140KPaC、1.9m；120KPaD、2.2m；1lOKPa84.基坑錨桿承載能力拉拔試驗時，已知錨桿上水平拉力T＝400KN，錨桿傾角α＝15°，錨固體直徑D＝150mm，錨桿總長度為18m，自由段長度為6m，在其他因素都已考慮的情況下，錨桿錨固體與土層的平均摩阻力最接近（）。A、49KPaB、73KPaC、82KPaD、90KPa85.某建筑場地抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.30g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑物結(jié)構(gòu)自震周期T＝1.65s，結(jié)構(gòu)阻尼比ζ取0.05，當(dāng)進行多遇地震作用下的截面抗震驗算時，相應(yīng)于結(jié)構(gòu)自震周期的水平地震影響系數(shù)值最接近（）。A、0.09B、0.08C、0.07D、0.0686.某鉆孔進行壓水試驗，試驗段位于水位以下，采用安設(shè)在與試驗段連通的側(cè)壓管上的壓力表測得水壓為0.75MPa，壓力表中心至壓力計算零線的水柱壓力為0.25MPa，試驗段長度5.0m，試驗時滲漏量為50L/min，計算透水率為（）。A、5Lu

B、10Lu

C、15Lu

D、20Lu87.某建筑物基礎(chǔ)寬凸＝3.0m，基礎(chǔ)埋深d＝1.5m，建于φ＝0的軟土層上，土層無側(cè)限抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值qu＝6.6KPa，基礎(chǔ)底面上下的軟土重度均為18KN/m3，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)中計算承載力特征值的公式計算，承載力特征值為（）。A、10.4KPa

B、20.7KPaC、37.4KPa

D、47.7KPa88.6層普通住宅砌體結(jié)構(gòu)無地下室，平面尺寸為9m×24m，季節(jié)凍土設(shè)計凍深0.5m，地下水埋深7.0m，布孔均勻，孔距10.0m，相鄰鉆孔間基巖面起伏可達7.0m，基巖線的代表性鉆孔資料是：0～3.0m中密中砂，3.0～5.5m為硬塑黏土，以下為薄層泥質(zhì)灰?guī)r；基巖深的代表性鉆孔資料為0～3.0m為中密中砂，3.0～5.5m為硬塑黏土，5.5～14m為可塑黏土，以下為薄層泥質(zhì)灰?guī)r，根據(jù)以上資料，下列（）是正確的和合理的，并說明理由。A、先做物探，查明地基內(nèi)的溶洞分布情況B、優(yōu)先考慮地基處理，加固線部土層C、優(yōu)先考慮淺埋天然地基，驗算沉降及下臥層承載力D、優(yōu)先考慮樁基，以基巖為持力層89.某建筑物地基需要壓實填土8000m3，控制壓實后的含水量w1＝14%，飽和度Sr＝90%、填料重度γ＝15.5kN/m3、天然含水量w0＝10%，相對密度為ds＝2.72，此時需要填料的方量最接近于（）。A、10650m3

B、10850m3

C、11050m3

D、11250m390.一高度為30m的塔桅結(jié)構(gòu)，剛性連接設(shè)置在寬度6＝10m，長度l＝11m，埋深d＝2.0m的基礎(chǔ)板上，包括基礎(chǔ)自重的總量W＝7.5MN，地基土為內(nèi)摩擦角φ＝35°的砂土，如已知產(chǎn)生失穩(wěn)極限狀態(tài)的偏心距為e＝4.8m，基礎(chǔ)側(cè)面抗力不計，則作用于塔頂?shù)乃搅咏冢ǎr，結(jié)構(gòu)將出現(xiàn)失穩(wěn)而傾倒的臨界狀態(tài)。A、1.5MN

B、1.3MN

C、1.1MN

D、1.0MN91.建筑物基礎(chǔ)底面積為4m×8m，荷載標(biāo)準(zhǔn)永久組合時上部結(jié)構(gòu)傳下來的基礎(chǔ)底面處的豎向力F＝1920KN，基礎(chǔ)埋深d＝1.0m，土層天然重度γ＝18KN/m3，地下水位埋深為1.0m，基礎(chǔ)底面以下平均附加壓力系數(shù)如表，沉降計算經(jīng)驗系數(shù)φs＝1.1，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范))(GB50007—2002)計算，最終沉降量最接近（）。A、3.0cm

B、3.6cm

C、4.2cm

D、4.8cm92.某煉油廠建筑場地，地基土為山前洪坡積砂土，地基土天然承載力特征值為100KPa，設(shè)計要求地基承載力特征值為180KPa，采用振沖碎石樁處理，樁徑為0.9m，按正三角形布樁，樁土應(yīng)力比為3.5，則樁間距宜為（）。A、1.2m

B、1.5m

C、1.8m

D、2.1m93.某普通多層建筑其結(jié)構(gòu)自震周期T＝0.5s，阻尼比ξ＝0.05，天然地基場地覆蓋土層厚度30m，等效剪切波速vsc＝200m/s，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，按多遇地震考慮，水平地震影響系數(shù)。最接近（）。A、α＝0.116

B、α＝0.131

C、α＝0.174

D、α＝0.19694.對正常固結(jié)的均質(zhì)飽和軟黏土層，以十字板剪切實驗結(jié)果繪制的不排水坑剪強度與深度的關(guān)系曲線，應(yīng)符合下列（）變化規(guī)律。A、隨深度增加而減小B、隨深度增加而增加C、不同深度上下一致D、隨深度無變化規(guī)律95.由固結(jié)實驗得到的固結(jié)系數(shù)的計量單位應(yīng)為（）。A、cm2/sB、MPaC、MPa-1D、無量綱96.港口工程勘察中，在深度15m處有一層厚約4m并處于地下水位以下的粉砂層，實測標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)為15、16、15、19、16、19。問用于該粉砂層密實度評價的標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)應(yīng)為（）。A、15擊B、16擊C、17擊D、18擊97.某場地地層主要由粉土構(gòu)成，在進行現(xiàn)場鉆探時需測量地下水的初見水位和穩(wěn)定水位，量測穩(wěn)定水位的間隔時間最少不得少于（）。A、3hB、6hC、8hD、12h98.某巖石天然狀態(tài)下的抗壓強度為80MPa，飽水狀態(tài)下的抗壓強度為70MPa，干燥狀態(tài)下的抗壓強度為100MPa，該巖石的軟化系數(shù)為（）。A、0.50B、0.70C、0.80D、0.8899.在地下3.0m處的硬塑粘土中進行旁壓試驗，最大壓力至422KPa，但未達到極限壓力。測得初始壓力p0=44KPa，臨塑壓力pf=290KPa。根據(jù)此旁壓試驗可得到地基承載力特征值fak最大為（）。A、211KPaB、246KPaC、290KPaD、334KPa100.用于測定基準(zhǔn)基床系數(shù)的載荷試驗承壓板邊長（直徑）應(yīng)接近（）。A、1.00mB、0.56mC、0.30mD、0.80m101.對位于巖石地基上的高層建筑，基礎(chǔ)的埋置深度應(yīng)滿足（）要求。A、抗剪要求B、抗滑要求C、抗壓要求D、抗沖切要求102.有關(guān)圓環(huán)形基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計與下列（）的計算原則是一致的。A、獨立基礎(chǔ)B、墻下條形基礎(chǔ)C、筏形基礎(chǔ)D、柱下條形基礎(chǔ)103.下列（）是樁基承臺發(fā)生沖切破壞的主要原因。A、承臺平面尺寸過大B、承臺配筋量不足C、承臺的有效高度不足D、樁間距過大104.擬在某粘性土場地進行灌注樁豎向抗壓靜載實驗。成樁12天后樁身強度已達到設(shè)計要求。問靜載實驗最早可在成樁后（）天開始。A、12天B、15天C、21天D、28天105.根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94～94），下列（）應(yīng)驗算沉降。A、樁端持力層為砂層的一級建筑樁基B、樁端持力層為軟弱土的二級建筑樁基C、樁端持力層為粘性土的二級建筑樁基D、樁端持力層為粉土的二級建筑樁基106.對承受豎向荷載的鋼筋混凝土預(yù)制柱，下列（）最有可能對主筋設(shè)置起控制作用。A、樁頂豎向荷載B、裝側(cè)阻力C、沉樁時土的動阻D、起吊或運輸時形成的彎矩107.一港灣淤泥質(zhì)黏土層厚3m左右，經(jīng)開山填土造地，填土厚8m左右，填土層內(nèi)塊石大小不一，個別邊長超過2m。現(xiàn)擬在填土層上建4～5層住宅，在下述地基處理方法中，請指出采用（）比較合理。A、灌漿法B、預(yù)壓法C、強夯法D、振沖法108.在正常工作條件下，剛性較大的基礎(chǔ)下剛性樁復(fù)合地基的樁土應(yīng)力比隨著荷載增大的變化是（）。A、減小B、增大C、沒有規(guī)律D、不變109.灰土換填層在灰土夯壓密實后，應(yīng)保證（）天內(nèi)不得受水浸泡。A、1天B、3天C、7天D、28天110.下列選項中，（）一定是復(fù)合地基中的樁。A、不配筋的混凝土樁B、樁身抗壓強度小于樁身總的側(cè)阻力的樁C、樁頂與承臺間設(shè)置褥墊層的樁D、設(shè)計中考慮了樁間土承載力的樁111.在下列（）情況下，樁基設(shè)計不用考慮樁側(cè)負(fù)摩阻力。A、樁穿越較厚欠固結(jié)土層，進入相對較硬土層B、樁周存在軟弱土層，鄰近地面將有大面積長期堆載C、基坑施工臨時降水，樁周為飽和軟黏土D、樁穿越自重濕陷性黃土進入較硬土層112.強夯法加固塊石填土地基時，以下（）采用的方法對提高加固效果最有效。A、降低地下水水位B、延長兩遍點夯的間隔時間C、采用錘重相同、直徑較小的夯錘，并增加夯點擊數(shù)D、加大夯點間距，增加夯擊遍數(shù)113.某二層工業(yè)廠房采用預(yù)制樁基礎(chǔ)，由于淤泥層（厚約7.0m）在上覆填土（厚約3.5m）壓力作用下固結(jié)沉降，樁承受較大負(fù)摩阻力而使廠房出現(xiàn)不均勻沉降和開裂現(xiàn)象，選用（）方法進行加固最合適。A、人工挖孔樁托換B、旋噴樁托換C、靜壓預(yù)制樁托換D、灌漿托換114.開挖深埋的隧道或洞室時，有時會遇到巖爆，除了地應(yīng)力較高外，還有（）因素容易引起巖爆。A、抗壓強度低的巖石B、富含水的巖石C、質(zhì)地堅硬、性脆的巖石D、開挖斷面規(guī)則的部位115.測定地基土的靜止側(cè)壓力系數(shù)Ko時，可選用下列（）原位測試方法。A、平板載荷試驗B、孔壓靜力觸探試驗C、預(yù)鉆式旁壓試驗D、扁鏟側(cè)脹試驗116.根據(jù)室內(nèi)無側(cè)限抗壓強度試驗和高壓固結(jié)試驗的結(jié)果分析，下列（）現(xiàn)象說明試樣已受到擾動。A、應(yīng)力應(yīng)變曲線圓滑無峰值，破壞應(yīng)變相對較大B、不排水模量E50相對較低C、壓縮指數(shù)相對較高D、e～lgP曲線拐點不明顯，先期固結(jié)壓力相對較低117.現(xiàn)行規(guī)范的地基變形計算方法中，土中附加應(yīng)力的計算依據(jù)下列（）的假定。A、假定應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是彈性非線性的B、假定應(yīng)力是不可以疊加的C、假定基底壓力是直線分布D、假定附加應(yīng)力按擴散角擴散118.對采用天然地基的橋臺基礎(chǔ)進行設(shè)計時不用考慮橋臺后路堤填土對橋臺產(chǎn)生（）的影響。A、由于超載的作用將會提高橋臺下地基持力層的承載能力B、填土使橋臺產(chǎn)生附加的不均勻沉降C、填土對橋臺基礎(chǔ)產(chǎn)生偏心力矩D、填土不利于梁式橋臺基礎(chǔ)的穩(wěn)定性119.在飽和軟粘性土中采用多節(jié)預(yù)制方樁，群樁沉樁過程中可能出現(xiàn)（）的問題。A、沉樁困難B、接頭易脫節(jié)C、接頭損壞D、樁身斷裂120.（）有利于發(fā)揮符合樁基承臺下土的承載力作用。A、適當(dāng)減小樁間距B、選擇密實的砂土作為樁端持力層C、加大承臺埋深D、適當(dāng)增加樁頂變形121.在建筑樁基設(shè)計中，（）情況下要考慮樁基承臺效應(yīng)作用。A、承臺地面以下存在新填土B、承臺底面以下存在濕陷性黃土C、樁端以下有軟弱下臥層的端承摩擦樁D、樁端持力層為中風(fēng)化巖的嵌巖樁122.長江堤防地基的地質(zhì)情況一般是：上部為不厚的粘性土，其下為較厚的均勻粉細(xì)砂，按《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50287～99），問洪水期最可能發(fā)生的滲透變形主要是（）。A、流土B、管涌C、液化D、流砂123.坡角為45°的巖石邊坡，（）的結(jié)構(gòu)面最不利于巖石邊坡的抗滑穩(wěn)定。A、結(jié)構(gòu)面垂直B、結(jié)構(gòu)面傾角為33°，與邊坡坡向一致C、結(jié)構(gòu)面水平D、結(jié)構(gòu)面傾角為33°，與邊坡坡向相反124.通過泥漿泵輸送泥漿在圍堤形成的池中填基筑壩，在對其進行施工期穩(wěn)定分析時應(yīng)當(dāng)采用土的（）參數(shù)。A、固結(jié)排水強度（CD）B、固結(jié)不排水強度（CU）C、不固結(jié)不排水強度（UU）D、固結(jié)快剪強度125.擬建的地鐵車站將建于正在運行的另一條地鐵之下，二者間垂直凈距2.8m，為粉土地層，無地下水影響。（）是最適合。A、大管幕（管棚）法B、凍結(jié)法C、明挖法D、逆作法126.在深厚砂石覆蓋層的地基上修建斜墻砂礫石壩，需設(shè)置地下垂直混凝土防滲墻和壩體堆石棱體排水，下列（）的布置方案是合理的。A、防滲墻位于壩體上游，排水體位于壩體上游B、防滲墻位于壩體下游，排水體位于壩體上游C、防滲墻位于壩體上游，排水體位于壩體下游D、防滲墻位于壩體下游，排水體位于壩體下游127.建設(shè)中的某地鐵線路穿行在城市繁華地帶，地面道路狹窄，建筑物老舊、密集，地下水豐富。為保護地面環(huán)境不受破壞，應(yīng)采用地鐵隧道施工方法中的（）。A、土壓平衡盾構(gòu)施工B、人工（手掘）盾構(gòu)C、明挖施工D、礦山法施工128.在同樣的土層，同樣的深度情況下，作用在（）支護結(jié)構(gòu)上的土壓力最大。A、土釘墻B、懸臂式板樁C、水泥土墻D、剛性地下室外墻129.海港工程持久狀況的防波堤穩(wěn)定性計（驗）算中，應(yīng)采取（）進行計（驗）算。A、最高潮位B、最低潮位C、平均高潮位D、平均低潮位130.根據(jù)《建筑邊坡工程支護技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2002）規(guī)定，計算邊坡與支擋結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性時，荷載效應(yīng)應(yīng)?。ǎ?。A、正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合B、正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合C、承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，并取相應(yīng)的分項系數(shù)D、承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，其荷載分項系數(shù)均取1.0131.對于一級工程，膨脹土地基承載力應(yīng)采用（）方法確定。A、飽和狀態(tài)下固結(jié)排水三軸剪切試驗計算B、飽和狀態(tài)下不固結(jié)不排水三軸剪切試驗計算C、浸水載荷試驗D、不浸水載荷試驗132.無筋擴展所用的材料抗拉、抗彎等性能較差，為了保證基礎(chǔ)有足夠的剛度，（）的措施最為有效。A、調(diào)整基礎(chǔ)底面的平均壓力B、控制基礎(chǔ)臺階寬高比的允許值C、提高低級土的承載力D、增加材料的抗壓強度133.海港碼頭的地基最終沉量按正常使用極限狀態(tài)的長期荷載組合情況計算，在作用組合中應(yīng)包括永久作用和可變作用，而在可變作用中僅需考慮（）荷載。A、水流和波浪B、堆貨C、地震D、冰和風(fēng)134.驗算軟弱下臥層強度時，軟弱下臥層頂面的壓力與承載力的關(guān)系應(yīng)符合（）表達。A、軟弱下臥層頂面的自重壓力和附加壓力之和下小于不經(jīng)過深度修正的軟弱下臥層的承載力B、軟弱下臥層頂面的附加壓力小于經(jīng)過深度修正的軟弱下臥層的承載力C、軟弱下臥層頂面的自重壓力和附加壓力之和小于經(jīng)過深度修正軟弱下臥層的承載力D、軟弱下臥層頂面的附加壓力小于不經(jīng)過深度修正的軟弱下臥層的承載力135.計算框架結(jié)構(gòu)的某一內(nèi)樁基礎(chǔ)的沉降量，在計算這個內(nèi)樁的基礎(chǔ)底面附加壓力時，（）判斷是正確的。（柱基礎(chǔ)底面均處于同一標(biāo)高）A、需要考慮最接近這個內(nèi)樁的其他四個柱的荷載B、只需要考慮這個內(nèi)樁所在的橫向一行的所有柱荷載C、只需要考慮這個內(nèi)樁所在的縱向一行的所有柱荷載D、除了這個內(nèi)樁本身的荷載外，不需要考慮其他任何柱的荷載136.在均質(zhì)厚層的地基土中，兩個方形基礎(chǔ)的面積和基底壓力都相同，但甲基礎(chǔ)的埋置深度比乙基礎(chǔ)深，則比較兩個基礎(chǔ)的沉降時（不考慮相鄰基礎(chǔ)影響），（）判斷是正確的。A、甲、乙兩基礎(chǔ)的沉降相等B、甲基礎(chǔ)的沉降大于乙基礎(chǔ)C、甲基礎(chǔ)的沉降小于乙基礎(chǔ)D、尚缺乏判斷的充分條件137.在混凝土灌注樁的下列檢測方法中，（）方法對檢測樁身混凝土強度，有效樁長和孔底沉渣厚度最有效。A、鉆芯法B、低應(yīng)變C、高應(yīng)變D、聲波透射法138.按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）中對樁基等效沉降系數(shù)ψe的敘述中，（）是正確的。A、按Mindlin解計算沉降量與實測沉降量之比B、按Boussinesq解計算沉降量與實測沉降量之比C、按Mindlin解計算沉降量與按Boussinesq解計算沉降量之比D、非軟土地區(qū)樁基等效沉降系數(shù)取1139.下列關(guān)于泥漿護壁灌注樁施工方法的敘述中，（）是錯誤的。A、灌注混凝土前，應(yīng)測量孔底沉渣厚度B、在地下水以下的地層中，均可自行造漿護壁C、水下灌注混凝土?xí)r，開始灌注混凝土前導(dǎo)管應(yīng)設(shè)隔水栓D、在混凝土灌注過程中，嚴(yán)禁導(dǎo)管提出混凝土面，并應(yīng)連續(xù)施工140.由于樁周土沉降引起樁側(cè)負(fù)摩阻力時，（）的說法是正確的。A、引起基樁的下拉荷載B、減小了基樁的豎向承載C、中性點以下樁身軸力延深度遞增D、對摩擦型基樁影響比對端承型基樁的影響大141.（）是樁基承載臺發(fā)生沖切破壞的主要原因。A、底板主鋼筋配筋不足B、承臺平面尺寸過大C、承臺的有效高度不足D、鋼筋保護層不足142.在群樁設(shè)計中，樁的布置宜使群樁形心與（）的重心盡可能重合。A、作用效應(yīng)的基本組合B、長期效應(yīng)組合C、長期效應(yīng)組合且計入地震作用D、短期效應(yīng)組合143.在飽和軟粘性土地基中，由于鄰近工程大面積降水的影響而產(chǎn)生負(fù)摩阻力，（），樁的中性點深度及下列荷載為最大。A、降水后數(shù)月成樁B、樁基加載過程中降水C、樁基已滿載但沉降尚未穩(wěn)定情況下降水D、樁基沉降穩(wěn)定后降水144.混凝土樁進行樁身承載力驗算時，（）是不正確的。A、計算軸心受壓荷載下的樁身承載力時，混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值應(yīng)考慮基樁施工工藝的影響B(tài)、計算偏心受壓荷載下的樁身荷載承受力時，應(yīng)直接采用混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值C、計算樁身軸心抗壓強度時，一般不考慮壓曲的影響D、計算樁身穿越液化土，且受偏心受壓荷載的樁身承載力時，應(yīng)考慮撓曲對軸向力偏心距的影響145.按照《建筑基礎(chǔ)處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012），下列關(guān)于單樁或多樁符合地基載荷試驗承壓板面積的說法中（）是正確的。A、承壓板面積必須大于單樁或?qū)嶋H樁數(shù)所承擔(dān)的處理面積B、承壓板面積必須等于單樁或?qū)嶋H樁數(shù)所承擔(dān)的處理面積C、承壓板面積必須小于單樁或?qū)嶋H樁數(shù)所承擔(dān)的處理面積D、以上均不正確146.采用單液硅化法加固濕陷性黃土地基時，其壓力灌注的施工工藝不適宜于下面（）場地地基。A、非自重濕陷性黃土場地擬建的設(shè)備基礎(chǔ)和構(gòu)筑物基礎(chǔ)B、非自重濕陷性黃土場地既有建筑物和設(shè)備基礎(chǔ)的基礎(chǔ)C、自重濕陷性黃土場地既有建筑物地基和設(shè)備基礎(chǔ)的地基D、自重濕陷性黃土場地擬建的設(shè)備基礎(chǔ)和構(gòu)筑物基礎(chǔ)147.穿越和跨越河流的位置宜避開（）的河段。A、河段順直B、河床與岸坡穩(wěn)定，水流平緩C、河床斷面大致對稱D、斷層河谷或發(fā)震斷裂148.采用堆載預(yù)壓法加固軟土地基時，排水豎井宜穿透受壓軟土層。對軟土層深厚、豎井很深的情況應(yīng)考慮井阻影響。問井阻影響程度與（）有關(guān)。A、豎井的縱向通水量B、豎井深度C、豎井頂面排水砂墊層厚度D、受壓軟土層水平向滲透系數(shù)149.某場地軟弱土層厚20m，采用水泥土樁進行地基加固。初步方案為：置換率m取0.2，樁徑采用0.5m，樁長10m，水泥摻合量取18%。經(jīng)計算工后沉降約20cm，為了將工后沉降控制在15cm以內(nèi)，需初步方案進行修改。（）措施最為有效。A、提高符合地基置換率B、提高水泥摻合量C、增加樁徑D、增加樁長150.采用強夯加固濕陷性黃土地基，要求有效加固深度為8.3m。當(dāng)夯錘直徑為2m,時，根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ?79—2002)應(yīng)選擇下列（）組設(shè)計參數(shù)最為合適[其中h為落距(m)，M為夯錘的質(zhì)量(t)]。A、h＝15；M＝20??B、h＝15；M＝25?C、h＝20；M＝20?D、h＝20；M＝25151.采用水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁）加固路堤地基時，設(shè)置土工格柵碎石墊層的主要作用是（）。A、調(diào)整樁土荷載分擔(dān)比，使樁承擔(dān)更多的荷載B、調(diào)整樁土荷載分擔(dān)比，使土承擔(dān)更多的荷載C、提高CFG樁承載力D、提高墊層以下地基承載力152.下列是膨脹土地區(qū)建筑中可用來防止建筑物地基事故的幾項措施，試問其中（）更具有原理上的概括性。A.科學(xué)綠化B.防水保溫C.地基處理D.基礎(chǔ)埋深153.下列能不同程度反映膨脹土性質(zhì)的指標(biāo)組合中，（）被《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》（GB50112-2013）列為膨脹土的特性指標(biāo)。A、自由膨脹率，塑性指數(shù)，膨脹率，收縮率B、自由膨脹率，膨脹率，膨脹力，收縮率C、自由膨脹率，膨脹率，膨脹力，收縮率D、自由膨脹率，塑性指數(shù)，膨脹力，收縮系數(shù)154.某建筑物基底壓力為350KPa，建于濕陷性黃土地基上，為測定基底下12m處黃土的濕陷系數(shù)，其浸水壓力宜采用（）。A、200KPaB、300KPaC、上覆土的飽和自重壓力D、上覆土的飽和自重壓力+附加壓力155.進行滑坡推力計算時，滑坡推力作用點位置宜取（）。A、滑動面上B、滑體地表面C、滑體厚度的中點D、滑動面以上1m處156.關(guān)于覆蓋型巖溶底面塌陷形成主要因素的下列幾種說法中，（）的說法是不妥的。A、水位能在土、巖界面上下波動比不能波動的對形成巖溶塌陷影響大B、砂類土比黏性土對形成巖溶塌陷的可能性更大C、多元結(jié)構(gòu)的土層比單層結(jié)構(gòu)的土層更容易形成巖溶塌陷D、厚度大的土層比厚度薄的土層更容易形成巖溶塌陷157.按《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（TB10025-2006），采用抗滑性整治滑坡，下列有關(guān)抗滑樁設(shè)計（）說法是錯誤的。A、滑動面以上的樁身內(nèi)力，應(yīng)根據(jù)滑坡推力和樁前滑坡體抗力計算B、作用于樁上的滑坡推力，可由設(shè)置抗滑坡處的滑坡推力曲線確定C、滑動面以下的樁身變位和內(nèi)力，應(yīng)根據(jù)滑動面處抗滑樁所受彎矩和剪力按地基的彈性抗力進行計算D、抗滑樁的錨固深度，應(yīng)根據(jù)樁側(cè)摩阻力及樁底地基容許承載力計算158.下列有關(guān)多年凍土地基季節(jié)性融化層的說法中，（）是不正確的。A、根據(jù)融化下沉系數(shù)δ0的大小可把多年凍土劃分為五個融沉性等級B、多年凍土地基的工程分類在一定程度上反映了凍土的構(gòu)造和力學(xué)特征C、多年凍土總含水量是指土層中的未凍水D、黏性土融沉等級的劃分與土的塑限含水量有關(guān)159.擬用擠密樁法消除濕陷性黃土地基的濕陷性。當(dāng)樁的直徑為0.40m，按三角形布樁時，樁孔中心距采用1.00m。若樁徑改用0.45m，要求達到同樣的置換率，此時樁孔中心距應(yīng)最接近于（）。A、1.08mB、1.13mC、1.20mD、1.27m160.按《鐵路隧道設(shè)計規(guī)范》（TB10003-2005），下列對巖質(zhì)隧道圍巖分級的正確方法中（）是不正確的。A、巖石堅硬程度及巖體完整程度是隧道圍巖分級的基本因素B、當(dāng)洞室涌水量較大時，圍巖基本分級Ⅰ～Ⅴ級者應(yīng)對應(yīng)修正為Ⅱ～Ⅵ級C、隧道洞身埋藏較淺，當(dāng)圍巖為風(fēng)化層時應(yīng)按風(fēng)化層的圍巖基本分級考慮D、存在高地應(yīng)力時，所有圍巖分級都要修正為更差的級別161.某均質(zhì)深厚軟黏土地基，經(jīng)方案比較決定采用長短樁復(fù)合地基加固。（）一個長樁和短樁的組合是不合理的。A、長樁和短樁都采用低強度混凝土樁B、長樁和短樁都采用水泥土樁 C、長樁采用水泥土樁，短樁采用低強度混凝土樁D、長樁采用低強度混凝土樁，短樁采用水泥土樁162.某重要建筑物的基礎(chǔ)埋深為2m，相應(yīng)于荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的基底壓力為220KPa。場地類型為自重濕陷性黃土場地?；紫聺裣菪酝恋暮穸葹?m，地基濕陷等級為Ⅲ級，其下為性質(zhì)較好的不具濕陷性的粉質(zhì)黏土。試問下列地基處理方案中（）是可行的。A、用灰土樁擠密復(fù)合地基，基底以下處理深度7mB、用攪拌樁復(fù)合地基，基底以下處理深度8mC、用CFG樁復(fù)合地基，樁長9mD、用擠密碎石樁，樁長7m163.在膨脹土地區(qū)建擋土墻，按《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》（GB50112-2013），下列措施中（）是不正確的。A、基坑坑底用混凝土封閉，墻頂面做成平臺并鋪設(shè)混凝土防水層B、擋土墻設(shè)變形縫和泄水孔，變形縫間距7mC、用非膨脹性土與透水性強的填料作為墻背回填土料D、擋土墻高6m164.在采空區(qū)，（）不易產(chǎn)生不連續(xù)地表變形。A、小煤窯巷開采B、開采深度和開采厚度比值較大（一般大于30）C、急傾斜煤層開采D、開采深度和開采厚度比值較?。ㄒ话阈∮?0）165.在膨脹土地區(qū)的公路挖方邊坡設(shè)計不應(yīng)遵守（）的原則。A、盡量避免高邊坡，一般應(yīng)在10m以內(nèi)B、邊坡坡率應(yīng)緩于1:1.5C、高邊坡不設(shè)平臺，一般采用一坡到頂D、坡腳要加固，可采用換填壓實法等166.抗滑樁應(yīng)有足夠的錨固深度，主要是為了滿足（）的要求。A、抗剪斷B、抗彎曲C、抗傾覆D、阻止滑體從樁頂滑出167.在鐵路滑坡整治中當(dāng)滑坡體為粘性土?xí)r，計算作用在支檔結(jié)構(gòu)的滑坡下滑力的分布形式應(yīng)采用（）。A、矩形B、梯形C、三角形D、拋物線形168.在其他條件相同時，下列巖石中（）的溶蝕速度最快。A、石灰?guī)rB、白云巖C、石膏D、泥