本高大支撐架的計算依據(jù)

本高大支模架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）等規(guī)范編制。因本工程梁支架大于4米,根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議,如果僅按照規(guī)范計算,架體安全性仍不能得到完全保證,為此計算書還參考《施工技術(shù)》2002（3）,《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。計算說明:1、主樓地下室頂板厚160nlm,地下車庫板厚200mm;主樓地下室層高相同為5.40m,地下車庫層高為4.50m；2、對梁、板支架進(jìn)行計算時。搭設(shè)支架時采用中48*3.5鋼管,但由于市場的部分鋼管中48*3.5的壁厚滿足不到規(guī)范要求,故計算時鋼管壁厚采用3.0進(jìn)行核算。上端采用可調(diào)試頂托支撐小橫桿（托梁）。3、由于地下室層梁截面較多,經(jīng)計算,共分七類進(jìn)行描述,其中主樓只對300*2000斷面梁和地下室400mm*1200mm斷面梁的側(cè)模板荷載、梁側(cè)模板支撐、穿梁螺桿、梁底模板、梁底支撐和立桿穩(wěn)定性進(jìn)行計算,其他斷面的梁只對梁底支撐和立桿穩(wěn)定性進(jìn)行計算。其計算規(guī)格如下:!、主樓、地下室:300mm*2000mm；400mm*800；400mm*1200mm；400*1000；300mm*600mm；400mm*600mm；550mm*1000mm第一節(jié)梁模板（扣件鋼管架）（A型）計算書

単位:mm1500單位:mm単位:mm1500單位:mmー、參數(shù)信息.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面髙度D(m)：2.000；混凝土板厚度(mm)：160.0〇;立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.35；梁兩側(cè)立桿間距(m)：2.10；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數(shù):4；采用的鋼管類型為中48x3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座;.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/n?)：24.00:模板自重(kN/n?)：0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓カ標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?)：43.2；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/n?)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；.材料參數(shù)木材品種:馬尾松;木材彈性模量ElN/mn?)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0:木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì);膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mn『)：13.0；.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)；50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù);7；.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250!主楞豎向根數(shù):5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12:穿梁螺栓水平間距(mm)：300；主楞到梁底距離依次是:50mm,400mm,800mm,1200mm,1600mm；主楞材料：圓鋼管;直徑(mm)：48.00!壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料:木方;寬度(mm)：50.005高度(mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓カ,按下列公式計算,并取其中的較小值:F=0.22ytPip2V,/2F=yH其中y-混凝土的重力密度,取24.OOOkN/m、；t~新澆混凝土的初凝時間,取5.000h；T~混凝土的入模溫度,取25.000C；V~混凝土的澆筑速度,取1.500m/h；H-混凝土側(cè)壓カ計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.800m；Pi-外加劑影響修正系數(shù),取1.200；p2-混凝土坍落度影響修正系數(shù),取L150。分別計算得44.620kN/m2,43.200kN/m2.取較小值43.200kN/nf作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓カ和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓カ。面板計算簡圖(單位：mm).強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如ド:M/W<f其中,W-面板的凈截面抵抗矩,W=162x1,8x1.8/6=87.48cm3；M-面板的最大彎矩(N-mm)；0-面板的彎曲應(yīng)カ計算值(N/mm?)；[f]-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm?)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中,q-作用在模板上的側(cè)壓カ,包括:新澆混凝土側(cè)壓カ設(shè)計值:qi=1.2x1.62x43.2x0.9=75.583kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4x1.62x4x0,9=8.165kN/m；計算跨度:1=300mm；面板的最大彎矩M=0,1x75.583x2502+0.117x8.165x2502=7.66xl05N-mm；面板的最大支座反力為:N=l.lq,l+1.2q2l=1.1x75.583x0.25+1.2x8.165x0.25=27.882kN；經(jīng)計算得到,面板的受彎應(yīng)カ計算值:。=7.66x6/8.75xl04=8.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：⑴=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)カ計算值o=8.8N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!.撓度驗算v=0.677ql4/(100EI)^l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓カ線荷載設(shè)計值：q=75.583N/mm；1ー計算跨度:1=250mm；E一面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；1一面板的截面慣性矩:1=162x1.8x1.8x1.8/12=78.73cm4；面板的最大撓度計算值:v=0.677x75.583x2504/(100x6000x7.87x105)=0.877mm；面板的最大容許撓度值:[v]=1/250=250/250=l.mm；面板的最大撓度計算值v=0.877mm小于面板的最大容許撓度值[v]=L0mm,滿足要求!四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的多連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座カ除以面板計算寬度得到:q=27.882/(1.800-0.180)=17.211kN/m本工程中,次楞采用木方,寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1x5x10x10/6=83.33cm3；1=1x5x10x10x10/12=416.67cm4；E=10000.00N/mm2；17.211kN.17.211kN/m17.211kN/m17.211kN/m17.211kW17.211kN/m發(fā)⑵原⑶ * (4)鑾⑸ 鳶7計算簡圖?3.88-3.66

?3.88-3.66剪カ圖(kN)彎矩圖(kN-m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.292kNm?最大支庫反カR=7.824kN,最大變形v=0.068mm(1)次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:0=M/W<[f]經(jīng)計算得到,次楞的最大受彎應(yīng)カ計算值o=2.92x105/8.33x104=3.5N/mm2；

次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:⑴=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)カ計算值。=3.5N/mn?小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[v]=400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值v=0.068mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=lmm?滿足要求!2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座カ7.824kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm,壁厚3.5mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2x4.493=8.99cn?；1=2x10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；7.824kN 7.824kN 7.824kN氐Hj飛（2） （3）次300300300300300300主楞計算簡圖5.086 5.0862.7383.912 2.738 -2.738 2738-3.912 -3.912主楞計算剪カ圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN?m)主楞計算彎矩圖(kN?m)-0.055主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.411kN-m,最大支座反カR=8.998kN,最大變形v=0.055mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗算0=M/W<[f]經(jīng)計算得到,主楞的受彎應(yīng)カ計算值:0=4.11x105/8.99x103=45.7N/mn?；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:⑴=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)カ計算值o=45.7N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值rf]=205N/mm2?滿足要求!(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.055mm主楞的最大容許撓度值:[v]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值v=0.055mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求!五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=fxA其中N-穿梁螺栓所受的拉カ;A-穿梁螺栓有效面積(mn?)；f-穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值,取"ON/mn?；穿梁螺栓型號:M12；查表得:穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉カ：N=8.998kNo穿梁螺栓最大容許拉カ值：[N]=170x76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉カN=8.998kN小于穿梁螺栓最大容許拉カ值[N]=12.92kN.滿足要求!六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450x18x18/6=2.43x104mm3；1=450x18x18x18/12=2.19x105mm4；! 10 0 O U 〇 Q卜 2501 250} 2501 250% 2503 250しL抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算:0=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：qi=1.2x[(24.00+l.50)x1.80+0.30Jx0.45x0.90=22.453kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4x(2.00+2.00)x0.45x0.90=2.268kN/m；q=22.453+2.268=24.721kN/m；最大彎矩及支座反カ計算公式如下:M,rax=0.1qil2+0.117q2l2=0.1x22.453x2502+0.117x2.268x2502=l,57xlO5Nmm；RA=RD=0.4qil+0.45q2l=0.4x22.453x0.25+0.45x2.268x0.25=2.5kNRb=Rc=1.1qil+l,2q2l=l.1x22.453x0.25+l,2x2.268x0.25=6.855kNo=Mmax/W=1.57x105/2.43x104=6.5N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力o=6.5N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/250其中,q-作用在模板上的壓カ線荷載:q=qノ1.2=18.711kN/m；ー計算跨度(梁底支撐間距):1=250.00mm；E-一面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:v=0.677x22.453x250%100x6000x2.19x105)=0.453mm；面板的最大撓度計算值:v=0.453mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=lmm,滿足要求!七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載'鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座カ除以面板計算寬度得到:q=6.855/0.45=l5.233kN/m.方木的支撐カ驗算1f1ヽ， 4- 1,1方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5x10x10/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下：最大彎矩M=0.1ql2=0.1xl5.233x0.452=0.308kN-m；最大應(yīng)カct=M/W=0.308x106/83333.3=3.7N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)カ計算值3.7N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值!3N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:t=3V/(2bho)其中最大剪カ:V=0.6x15.233x0.45=4.113kN；方木受剪應(yīng)カ計算值T=3x4.113x1000/(2x50x100)=1.234N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[t]=1.5N/mn?；方木的受剪應(yīng)カ計算值1.234N/mn?小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.5N/mn?,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/400方木最大撓度計算值v=0.677x15.233x4504/(100x10000x416.667x104)=0.101mm；方木的最大允許撓度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大撓度計算值v=0.101mm小于方木的最大允許撓度[v]=l.125mm,滿足要求!.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:Pi=RA=2.500kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=RB=6.855kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P3=(2.100-1,500)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(1.800-0.180)x0.300=1.064kN

3.564kN6.855kN6.855kN6.855kN6.855kN6.855kN3.564kN小⑴2⑵盤⑶/網(wǎng)漆(5)蕊⑹ 7⑺幾レ300レ300レ300レ300レ300レ3O〇1300レ簡圖(kN,m)1.461.46■2.1043.4083.413.4273.427343.4471.461.46■2.1043.4083.413.4273.427343.447?；.1O48.8.959-1.46-8-8.9590.537?3.4-3.447-3.42E-3.4-3.408-3.408剪カ圖(kN)-8-8.9590.537?3.4-3.447-3.42E-3.4-3.408-3.408剪カ圖(kN)0.53708810.088-0.145-0.1450.199 0.199?0,438-0.315I8?0.43808810.088-0.145-0.1450.199 0.199?0,438-0.315I8?0.438彎矩圖(kN-m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座カ:№=№=1.46kN；N2=N5=12.367kN；№=№=6.875kN；最大彎矩M^O.537kN-m；最大撓度計算值Vn1ax=0.524mm；最大應(yīng)カ0=0.537x106/4490=l19.5N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)カ計算值119.5N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mn?,滿足要求!ハ、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式a=N/((pA)W[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反カ:N1=1.46kN；腳手架鋼管的自重:N2=1.2x0.154x5.35=0.988kN；N=1.46+0.988=2.448kN；(p-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比IJi查表得到;i-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A—立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；0-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mm?)；[f]-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:田=205N/mm2；!〇—計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=kph和l°=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:1。=Max[1.163x1,7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為:1.163；H-計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2966/15.9=199；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值；0=2447.999/(0.205x424)=31.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算31.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!2.梁底受カ最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向鋼管的最大支座反カ：N=12.367kN；腳手架鋼管的自重:N2=1,2x0.154x(5.35-1.8)=0.988kN；N=№+N2=12.367+0.656=13.022kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比IMi查表得到;-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A—立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；

W—立桿凈截面抵抗矩(cm')：W=4.49；〇-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mm?)；山ーー鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；lo-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=kゆ和l°=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:lo=Max[1.163x1,7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為:1.163；計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2966/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果査表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值；0=13022.253/(0.205x424)=149.8N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=149.8N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值If]=205N/mm2,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算10=k,k2(h+2a)=1.163x1.005x(1.5+0.1x2)=2.104m；kiー計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.163;k2-計算長度附加系數(shù),h+2a=1.8按照表2取值1.005；lo/i=2103.867/15.9=132；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)屮=0.386；鋼管立桿的最大應(yīng)カ計算值；＜y=13022.253/(0.386x424)=79.6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=79.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值田=205N/mm2,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪カ墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計菖長度附加系數(shù)ki步距hGn)

klh<0.91.2430.9<h<1,21.1851.24步距hGn)

klh<0.91.2430.9<h<1,21.1851.24Wl.51.1671.5<h<2.11.163表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2HGn)4h+2減ulh(68101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》第二節(jié)梁模板(扣件鋼管架)(B型)計算書ー、參數(shù)信息.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：1.00I梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.0〇;立桿沿梁跨度方向間距La(m)；0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.35；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數(shù):3；采用的鋼管類型為①48x3.5；立桿承重連接方式:可調(diào)托座;.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/n?)：24.00；模板自重(kN/n?)：0.35;鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?)：2.0i新澆混凝土側(cè)壓カ標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?)：44.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/n?)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；.材料參數(shù)木材品種:馬尾松;木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fmlN/mn?)；13.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fvlN/mn?)；1.5；面板材質(zhì):膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)；6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fn^N/mm?)：13.0；.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)；50.0;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù):6；.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250:主楞豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；主楞到梁底距離依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1700mm；主楞材料:圓鋼管;直徑(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù):2；次楞材料:木方;寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數(shù):2；二、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座カ除以面板計算寬度得到:q=6.699/0.45=14.887kN/m.方木的支撐カ驗算ヽr，' 1￡_S■■rキ方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5x10x10/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M=0.1ql2=0.1xl4.887x0.452=0.301kN-m；最大應(yīng)カ 0=M/W=0.301x106/83333.3=3.6N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值由=13N/mm2；方木的最大應(yīng)カ計算值3.6N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值!3N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:t=3V/(2bh())其中最大剪カ：V=0.6x14.887x0.45=4.02kN；方木受剪應(yīng)カ計算值t=3x4.02x1000/(2x50x100)=1.206N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪應(yīng)カ計算值1.206N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.5N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)^[v]=l/400方木最大撓度計算值v=0.677xl4.887x4504/(100x10000x416.667x104)=0.099mm；方木的最大允許撓度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大撓度計算值v=0.099mm小于方木的最大允許撓度[v]=1.125mm.滿足要求!.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:Pi=RA=2.443kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:

P2=RB=6.699kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P3=(1.600-1.000)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(2.000-0.180)x0.300=1.129kN3.572kN6.699kN6.699kN6.699kN6.699kN3.572kN簡圖(kN?m)9.(9.0171.2544.6234.6232.07E2.0761.254b-22.318 2.318318207207?2.3186-1.254召54簡圖(kN?m)9.(9.0171.2544.6234.6232.07E2.0761.254b-22.318 2.318318207207?2.3186-1.254召54-4.623-4.6239.-9.017剪カ圖(kN)0.5380.5380.5380.538彎矩圖(kN-m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座カ:№=№=1.254kN；N2=N4=13.641kN；№=4.151kN；最大彎矩M^^O.538kN-m；最大撓度計算值VmaxH.331mm；最大應(yīng)カo=0.538xl06/4490=l19.9N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)カ計算值119.9N/mmユ小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mn?,滿足要求!三、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算四、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式0=N/((pA)W[f].梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反カ:NI=1.254kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.138x5.35=0.885kN；N=1.254+0.885=2.139kN；(p-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比1J查表得到;i-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A—立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；a-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mm?)；[f]ー鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:田=205N/mn?；1〇ーー計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=kゆ和l°=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:lo=Max[1.163x1,7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為：1.163；計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2966/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值;0=2138.523/(0.205x424)=27.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=27.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f|=205N/mm2?滿足要求!.梁底受カ最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向鋼管的最大支座反カ:N=13.641kN；腳手架鋼管的自重：N2=1,2x0.138x(5.35-2)=0.885kN；N=N+N2=13.641+0.554=14.195kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比1/査表得到；i-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A—立桿凈截面面積(cmう:A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；a-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mm?)；[f]-ー鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；1.1-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=kph和l0=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:lo=Max[1.163x1.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為：1.163；計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果：立桿的計算長度Mi=2966/15.9=187；由長細(xì)比】o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（p=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值;0=14194.508/（0.205x424）=163.3N/mm2；鋼節(jié):桿穩(wěn)定性計算〇=163.3N/mn?小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mmエ滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算l0=k|k2（h+2a）=1.163x1.005x（1.5+0.1x2）=2.104m；k,-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.163;k2-計算長度附加系數(shù),h+2a=1.8按照表2取值1.005；lo/i=2103.867/15.9=132；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（p=0.386；鋼管立桿的最大應(yīng)カ計算值;<1=14194.508/（0.386x424）=86.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=86.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)ki步距hG?) h<0,9 0.9<h<1,2 1.2<h<1,5 1.5<h<2,1kl 1.243 1.185 1.167 1.163表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2KGn)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 303540h+2減ulhW1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.15；51.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.12(J1.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.08'1.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.02010271.0321.0371.0421.0531.0661.07(31.091以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》第三節(jié)梁模板（扣件鋼管架）（C型）計算書單位:mmー、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.80:梁截面高度D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距し(m)：0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)；1.50;板底承重立桿橫向間距或排距し(m)；0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.35；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.40；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為①48X3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座;2,荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m%24.00?模板自重(kN/nd：0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓カ標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：43.2；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m%2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m>4.0；.材料參數(shù)木材品種:馬尾松;木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mnr')：1.5；面板材質(zhì):膠合面板;面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量ElN/mm?)：600〇.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mn?)：13.0；.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：5〇.〇;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù):4；.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數(shù):5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；主楞到梁底距離依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1600mm；主楞材料:圓鋼管;直徑(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù):2；次楞材料:木方;寬度(mm)：50.00;高度(mm)：100.00；二、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座カ除以面板計算寬度得到:q=7.312/0.45=16.249kN/m.方木的支撐カ驗算q1HIH」b450 450 450方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5X10X10/6=83.33cm3；1=5X10X10X10/12=416.67cm1；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩M=0.lql2=0.1X16.249X0.452=0.329kN?m；最大應(yīng)カ o=M/W=0.329X10783333.3=3.9N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)カ計算值3.9N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2?滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3V/(2bh0)其中最大剪カ:V=0.6X16.249X0.45=4.387kN；方木受剪應(yīng)カ計算值t=3X4.387X1000/(2X50X100)=1.316N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪應(yīng)カ計算值1.316N/mmツ小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值5N/mm1滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:v=0.677ql4/(100ED<[v]=l/400方木最大撓度計算值v=0.677X16.249X4501/(100X10000X416.667X10')=0.108mm；方木的最大允許撓度[v]:0.450X1000/400=1.125mm；方木的最大撓度計算值v=0.108mm小于方木的最大允許撓度[v]=l.125mm?滿足要求!3.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:Pi=R=2.667kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=Rb=7.312kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.400-0.800)/4X0.450X(1.2X0.180X24.000+1.4X000)+1.2X2X0.450X(1.800-0.180)X0.300=1.064kN3.731kN 7.312kN 7.312kN3.731kN白⑴ 2⑵庶⑶法(4) 5⑼茂L300L267レ266レ267レ300I簡圖(kN?m)2.3912.391衣剪カ圖(kN)變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座カ:N尸№=1.34kN；№=№=9.703kN；最大彎矩M皿=0.402kN?m；最大撓度計算值V陪=0.372mm；最大應(yīng)カor=0.402X1074490=89.5N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)カ計算值89.5N/mmユ小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mn?,滿足要求!三、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算四、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式0=N/（（pA）W[f].梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反カ:瓦=1.34kN；腳手架鋼管的自重:N2=1.2X0.131X5.35=0.843kN；N=1.34+0.843=2.183kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比L/i查表得到;—計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A—立桿凈截面面積(cnf)：A=4.24；W―立桿凈截面抵抗矩(cm')：W=4.49；0-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mm2)；[f]-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；し-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=k此和!?—h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:l0=Max[l.163X1.7X1,5,1.5+2X0.1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為：1.163；卩ー計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度l0/i=2966/15.9=187；由長細(xì)比!o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)ザ0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值；0=2182.686/(0.205X424)=28.3N/mm'；鋼管立桿穩(wěn)定性計算0-28.3N/mnf小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值H=205N/mm?,滿足要求!2.梁底受カ最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向鋼管的最大支座反カ:N.=9.704kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.131X(5.35-1.8)=0.843kN；N=№+N2=9.704+0.559=10.263kN；(p-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比1ノi查表得到;i—計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A—立桿凈截面面積(cm?):a=4.24；W—立桿凈截面抵抗矩(cm')：W=4.49；〇—鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mm2)；[f]-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；し-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度L有兩個計算公式L=kg和l0=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:10=Max[l.163X1.7X1,5,1.5+2X0.1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為:1.163；卩ー計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度:a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度l0/i=2966/15.9=187；由長細(xì)比!o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)產(chǎn)0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值；c=10262.993/(0.205X424)=133N/mmゝ鋼管立桿穩(wěn)定性計算0=133N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mmコ,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算lo=kik2(h+2a)=1.163X1.005X(1.5+0.1X2)=2.104m；k,-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.163;k2—計算長度附加系數(shù),h+2a=1.8按照表2取值1.005；l0/i=2103.867/15.9=132；由長細(xì)比!o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)ザ0.386；鋼管立桿的最大應(yīng)カ計算值；10262.993/(0.386X424)=鋼管立桿穩(wěn)定性計算0=62.7N/mn?小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪カ墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)kl步距hGn) h<0,9 0.9<h<1.2kl 1.243 1.1851.2<h<1,51.1671.54W2.11.163表2稹板支架計算長度附加系數(shù)k2HGn)h+2通4Julh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》第四節(jié)梁模板（扣件鋼管架）（口型）計算書單位?mmー、參數(shù)信息.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.70:梁截面髙度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)；1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)；0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.35；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.30；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為①48x3.5；立桿承重連接方式:可調(diào)托座;.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/n?)：24.00;模板自重(kN/n?)：0.35；鋼筋自重(kN/m3):L50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/n?)：2.0;新澆混凝土側(cè)壓カ標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：44.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m%2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m?)：4.0；.材料參數(shù)木材品種:馬尾松;木材彈性模量ElN/mn?)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)；13.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì):膠合面板;面板厚度(mm)：18.0〇;面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)；50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù):4；.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250;主楞豎向根數(shù):5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12;穿梁螺栓水平間距(mm)：300；主楞到梁底距離依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1700mm；主楞材料:圓鋼管;直徑(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù):2；次楞材料：木方;寬度(mm)：50.00;高度(mm)：100.00；二、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座カ除以面板計算寬度得到:q=7.034/0.45=15.632kN/m.方木的支撐カ驗算q ,,,,,ムリIIHII[I.1」1HI」I!b450 450 450方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為:W=5xlOxlO/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M=0.1ql2=0.1xl5.632x0.452=0.317kNm；最大應(yīng)カ 0=M/W=0.317x1偽83333.3=3.8N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值用=13N/mm2；方木的最大應(yīng)カ計算值3.8N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm:滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ：V=0.6x15.632x0.45=4.221kN；方木受剪應(yīng)カ計算值!=3x4.221x1000/(2x50x100)=1.266N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪應(yīng)カ計算值1.266N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.5N/mm2滿足要求!方木撓度驗算:

計算公式如下:v=0.677ql4/(1OOEI)[v]=l/400方木最大撓度計算值v=0.677x15.632x45()4/(100xl0000x416.667x104)=0.104mm；方木的最大允許撓度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大撓度計算值v=0.104mm小于方木的最大允許撓度[v]=1.125mm?滿足要求!.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P尸RA=2.565kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:p2=RB=7.034kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P3=(1.300-0.700)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(2.000-0.180)x0.300=1.129kN3.694kN 7.034kN 7.034kN 3.694kN△ ⑴ 2(2)底⑶/W5⑶規(guī)300233234233300變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座カ:N尸N4=1.187kN；№=№=9.541kN；最大彎矩Mmax=0.356kN-m；最大撓度計算值Vmax=0.292mm；最大應(yīng)カo=0.356x106/4490=79.3N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)カ計算值79.3N/mmユ小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!三、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算四、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式0=N/（（pA）く[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反カ:№=1.187kN；腳手架鋼管的自重:N2=1.2x0.128x5.35=0.822kN；N=1.187+0.822=2.008kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到;i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W—立桿凈截面抵抗矩(cm、;W=4.49；0-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mn?)；由ー鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:m=205N/mn?；Io-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=kph和lo=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:1。=Max[1.163xl.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.99m；k-計算長度附加系數(shù),取值為:1.163；計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2966/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)屮=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值;0=2008.327/(0.205x424)=26N/mm；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=26N/mn?小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值m=205N/mn?,滿足要求!2.梁底受カ最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向鋼管的最大支座反カ:N=9.542kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.128x(5.35-2)=0.822kN；N=N1+N2=9.542+0.515=10.056kN；屮ー軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l°/i查表得到;-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩(cm)：W=4.49；。ー鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mn?)；出ー鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:m=205N/mn?；lo-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l0=k|ih和lo=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即:lo=Max[1.163x1.7x1.5,1.5+2x0,1]=2.966m；k-計算長度附加系數(shù),取值為:1.163；M-計算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿的計算長度Mi=2966/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)屮=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)カ計算值;0=10056.439/(0.205x424)=130.3N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算〇=130.3N/mn?小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算10=kik2(h+2a)=1.163xl.005x(1.5-K).lx2)=2.104m；k,-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.163;k2-計算長度附加系數(shù),h+2a=1.8按照表2取值1.005；lo/i=2103.867/15.9=132；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)屮=0.386；鋼管立桿的最大應(yīng)カ計算值；0=10056.439/(0.386x424)=61.4N/mm；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o=61.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪カ墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)kl步距h(m)klh<0.9 0.9<h<1.21.243 1.1851.2<h<1,51.1671.54W2.11.163表2稹極支架計算長度附加系數(shù)k2HGn)h+2通4Julh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》第五節(jié)梁模板（扣件鋼管架）（E型）計算書單位?mmー、參數(shù)信息.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.60:梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.35；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2；采用的鋼管類型為①48x3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座:2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/n?)：24.00;模板自重(kN/n?)：0.35；鋼筋自重(kN/m3):L5O；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m?)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓カ標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：44.6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/n?)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/n?)：4.0；.材料參數(shù)木材品種:馬尾松;木材彈性模量ElN/mn?)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fnXN/mn?)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì):膠合面板:面板厚度(mm)：18.0〇;面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù):4；.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250;主楞豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M12:穿梁螺栓水平間距(mm)：300；主楞到梁底距離依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1700mm；主楞材料:圓鋼管;直徑(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù):2；次楞材料:木方;寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。L荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座カ除以面板計算寬度得到:q=6.029/0.45=l3.398kN/m.方木的支撐カ驗算q1HIH」b450 450 450方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,方木的截面慣性矩:［和截面抵抗矩w分別為:W=5xlOxlO/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗算:計算公式如下:最大彎矩M=0.lql2=0.1xl3.398x0.452=0.271kNm；最大應(yīng)カ 0=M/W=0.271x106/83333.3=3.3N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)カ計算值3.3N/mmユ小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mmン滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ：V=0.6x13.398x0.45=3.618kN；方木受剪應(yīng)カ計算值t=3x3.618x1000/(2x50x100)=1.085N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪應(yīng)カ計算值1.085N/mmユ小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.5N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:v=0.677qf7(100EI)く[v]=l/400方木最大撓度計算值VU0.677X13.398X4504/(lOOxl0000x416.667x104)=0.089mm；方木的最大允許撓度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大撓度計算值v=0.089mm小于方木的最大允許撓度[v]=1.8mm?滿足要求!.支撐托梁的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P)=RA=2.199kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:p2=RB=6.029kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P3=(1.200-0.600)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(2.000-0.180)x0.300=1.129kN3.327kN 6.029kN 6.029kN 3.327kN白⑴ 2⑵6⑶及W5 ⑼茂1 300 }200}2003200} 300I簡圖(kN?m)0.9320.932?0,0012.395 2.395?0.932?0.932?2.395 -2.395剪カ圖(kN)變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到:支座カ:N尸№=0.932kN；№=№=8.424kN；最大彎矩Mmax=0.279kN-m；最大撓度計算值Vmax=0.202mm；最大應(yīng)カo=0.279x106/4490=62.2N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)カ計算值62.2N/mmユ小于支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!三、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計算四、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式0=N/（（pA）く[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N-立桿的軸心壓カ設(shè)計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反カ:№=0.932kN；腳手架鋼管的自重:N2=1.2x0.125x5.35=0.801kN；N=0.932+0.801=1.733kN；(P-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到;i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W—立桿凈截面抵抗矩(cm、;W=4.49；0-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)カ計算值(N/mn?)；由ー鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:m=205N/mn?；Io-計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度1。有兩個計算公式l°=kph和lo=h+2a,為安全計,取二者間的大值