橋梁設(shè)計(jì)之橋下河床沖刷過程預(yù)計(jì)算

橋梁設(shè)計(jì)計(jì)之橋下下河床沖沖刷過程程預(yù)計(jì)算算（BridgePierScourCalculation）為了保證證橋梁的的安全和和順利宣宣泄洪水水，橋梁梁不但要要有足夠夠的橋孔孔長度和和橋梁高高度，而而且，墩墩臺(tái)基礎(chǔ)礎(chǔ)還要有有足夠的的埋置深深度，以以免遭受受洪水沖沖刷破壞壞。因此此，設(shè)計(jì)計(jì)橋梁時(shí)時(shí)，還必必須合理理的預(yù)計(jì)計(jì)橋梁使使用期內(nèi)內(nèi)河床的的演變和和墩臺(tái)的的沖刷，，為確定定墩臺(tái)基基礎(chǔ)的埋埋置深度度提供依依據(jù)。天然河床床由泥、、土、沙沙、石等等組成，，統(tǒng)稱為為河流泥沙沙（riversediment）。河道中的的水流和和泥沙總總是在不不停的運(yùn)運(yùn)動(dòng)著，，床面上上的泥沙沙被水流流沖起帶帶走，使使床面下下切，形形成河床床的沖刷刷；水流流所挾帶帶的泥沙沙沉積下下來，使使床面淤淤高，形形成河床床淤積。。在水流流和泥沙沙的相互互作用下下，河床床總是在在不停地地沖淤變變化，構(gòu)構(gòu)成了河河床的自然演變變。建橋后，，除了河河床的自自然演變變外，還還有橋梁梁墩臺(tái)對(duì)對(duì)水流和和泥沙運(yùn)運(yùn)動(dòng)的干干擾而引引起河床床的沖刷刷，它們們交織在在一起，，同時(shí)進(jìn)進(jìn)行，所所以橋下下沖刷過過程十分分復(fù)雜。。橋梁墩臺(tái)臺(tái)周圍河河床的最最大沖刷刷深度，，是設(shè)計(jì)計(jì)橋梁墩臺(tái)臺(tái)基礎(chǔ)埋埋置深度度的依據(jù)據(jù)。最大沖刷刷深度是各種因因素綜合合作用的的結(jié)果，，十分復(fù)復(fù)雜。為為了便于于研究和和計(jì)算，，橋涵水水文中把把這一復(fù)復(fù)雜的沖沖刷過程程簡(jiǎn)化為為獨(dú)立的的三部分分——自然沖刷刷、一般般沖刷、、局部沖沖刷，并假定它它們相繼繼發(fā)生，，可以分分別計(jì)算算，然后后疊加，，作為墩墩臺(tái)的最最大沖刷刷深度，并據(jù)以以確定墩墩臺(tái)基礎(chǔ)礎(chǔ)的埋置置深度。。自然沖刷刷、一般般沖刷、、局部沖沖刷形成成的原因因各不相相同。自然沖刷刷地確定定方法：：由于影響響河床演演變的因因素非常常多，而而且錯(cuò)綜綜復(fù)雜，，難以得得到可靠靠的計(jì)算算結(jié)果。。目前在在實(shí)際工工作中，，主要通通過實(shí)地地調(diào)查或或參考類類似河流流的觀測(cè)測(cè)資料，，結(jié)合河河段的特特點(diǎn)和整整治規(guī)劃劃，估計(jì)計(jì)建橋以以后可能能發(fā)生的的河床演演變，作作為設(shè)計(jì)橋梁墩臺(tái)臺(tái)的自然然沖刷深深度。在實(shí)際工工作中，，一般可根據(jù)橋橋位河段段的類型型，通過過選擇“計(jì)算斷面面”的方法來來確定自自然沖刷刷深度。。計(jì)算斷面面選擇：：平原順直直型河段段：橋位上游游附近最最大水深深斷面:.·:.·:.·:.·:.·:.·:.·:.·:.·:.·:.·:.·最大水深斷面平原彎曲曲型河段段：橋位上游游附近河河灣半徑徑最小的的河灣頂點(diǎn)斷斷面游蕩型和和變遷型型河段：：在橋位斷斷面上、、下游橋橋位河段內(nèi)取若若干河床床斷面重重疊后的的外包線線。橋位在河床演演變不甚甚激烈的的橋位河河段，一一般可用用橋位斷斷面作為為計(jì)算斷斷面，同同時(shí)，考考慮橋位位上游最最大水深深可能下下移，實(shí)實(shí)際工作作中常采采用橋位上游游附近實(shí)測(cè)或調(diào)調(diào)查的最最大水深深作為計(jì)計(jì)算斷面面的最大大水深。。山區(qū)河段段：橋位斷面面橋梁墩臺(tái)臺(tái)沖刷計(jì)計(jì)算中如如何簡(jiǎn)化化復(fù)雜的的沖刷過過程？§6.1橋下一般般沖刷計(jì)計(jì)算（generalscourofbridgepier）建橋以后后，橋孔孔壓縮水水流，橋橋下流速速增大，，引起整整個(gè)橋下下斷面河河床的沖沖刷，稱稱為一般沖刷刷。建橋以后后，橋孔孔壓縮水水流，橋橋下流速速增大，，水流挾挾沙能力力隨之增增大，引引起整個(gè)個(gè)橋下斷斷面河床床的沖刷刷，稱為一般沖刷刷。隨著一般般沖刷的的發(fā)展，，河床不不斷刷深深，橋下下斷面逐逐漸擴(kuò)大大，過水水?dāng)嗝婷婷娣e不斷斷增大。。隨著橋下下斷面的的擴(kuò)大，，流速相相應(yīng)降低低，水流流挾沙能能力也隨隨之降低低。當(dāng)流流速降低低到不能能繼續(xù)沖沖刷河床床時(shí)，沖沖刷即趨趨于停止止了。此此時(shí)，橋橋下過水水?dāng)嗝孀钭畲?，一一般沖刷刷的深度度也達(dá)到到最大。。ZS垂線hP通常用一般沖沖刷停止時(shí)橋橋下的垂線水水深表示該垂垂線處的一般般沖刷深度，，以hP表示。橋下一一般沖刷停止止時(shí)的垂線平平均流速，稱為沖止流速，以Vs表示，m/s。Vs表示方法：ZS6.1.1非粘性土河床床一般沖刷計(jì)計(jì)算（non-cohesivesoilriverbedgeneralscourcalculation）1、64-1修正式（按沖沖止流速建立立的公式）垂線hP建立的概念：：任一垂線，在在一般沖刷的的過程中，當(dāng)當(dāng)斷面擴(kuò)大使使垂線的平均均流速降到該該垂線的沖止止流速時(shí)，沖沖刷就停止了了，一般沖刷刷深度達(dá)到最大，并并且橋下所有有垂線的沖刷刷都停止時(shí)，，整個(gè)橋下斷斷面的一般沖沖刷就停止了了。Vs取橋下斷面為為計(jì)算斷面：：按水力學(xué)的連連續(xù)方程，單單寬流量：對(duì)任一條垂線：取最大水深垂垂線：當(dāng)V=Vs時(shí)，h=hP，q=qs。qs為一般沖刷停停止時(shí)橋下最最大單寬流量量。求剛建橋，沖沖刷前的最大單寬流量量qmax。先求平均單寬流量量：式中，Lj為橋孔凈長；；μ為側(cè)收縮系數(shù)數(shù)（壓縮系數(shù)數(shù)）。由謝才-曼寧公式：將代入qmax，得：（1）河槽部分沖刷停止后最大單寬流量與沖刷前最大單寬流量的關(guān)系：A稱為單寬流量集中系數(shù)。穩(wěn)定河段：A=1.0~1.2；次穩(wěn)定河段：：A=1.3~1.4；不穩(wěn)定河段：：A=1.5~1.7，最大不超過過1.8。沖止流速：式中，為河槽泥沙平均粒徑，mm；

E為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，與歷年汛期最大月平均含沙量的平均值Spj有關(guān)。當(dāng)Spj

<1.0kg/m3，E=0.46；當(dāng)Spj=1.0~10.0kg/m3，E=0.66；當(dāng)Spj>10.0kg/m3，E=0.86。將式（6-3）（6-5）代入（6-1）：QP為設(shè)計(jì)流量；；Lj為橋孔凈長。。適用條件：橋下全部為河河槽（單式斷斷面）或橋下下河槽部分（（復(fù)式斷面））。QcP為橋下河槽部分分通過的設(shè)計(jì)流流量；Lcj為橋下河槽部分分的橋孔凈長。。橋下河槽部分分，故可改為為：應(yīng)用說明：①當(dāng)橋下斷斷面全為河槽槽，Lcj=Lj=L-nd，QcP=QP。②當(dāng)橋孔壓縮部部分河灘，橋橋下河槽不會(huì)會(huì)擴(kuò)寬至全橋，則：LLcQcZSZmin為沖刷前橋下河槽部分的過過水面積、謝謝才系數(shù)、平平均水深。為沖刷前橋下各部分（包括括河槽、河灘灘部分）的過過水面積、謝謝才系數(shù)、平平均水深。式中，Lcj為橋下河槽部分橋孔凈長；

QcP為橋下河槽通過的設(shè)計(jì)流量；

Qc、

分別為天然狀態(tài)下橋下河槽、河灘通過的流量。③當(dāng)橋孔壓縮部分河灘，橋下河槽會(huì)擴(kuò)寬至全橋，則認(rèn)為橋下全部為河槽，Lcj=Lj=L-nd，QcP=QP，不變。④值的確定：通常按橋位上游附近枯水位或中低水位實(shí)測(cè)過水?dāng)嗝鎴D求得；也可利用設(shè)計(jì)水位時(shí)的實(shí)測(cè)橋位斷面圖求得。⑤當(dāng)橋下河床由多層成分不同的土質(zhì)組成，分層土河床的沖刷可采用逐層漸進(jìn)試算方法進(jìn)行。（1），先按計(jì)算，若計(jì)算hP位于層，即為所求；若計(jì)算hP位于層，改用計(jì)算，若結(jié)果位于層，即為所求，若位于層，取兩層交界面為沖刷線標(biāo)高，或取按第一層粒徑的計(jì)算結(jié)果。hPZS河底hPZS河底（2），先按計(jì)算，若結(jié)果位于層，即為所求；若位于層，改按計(jì)算。多層粒徑不同同的河床，處處理方法相同同，逐層漸進(jìn)進(jìn)試算。（2）河灘部分式中，VH1為河灘水深為為1m時(shí)非粘性土容容許不沖刷流流速，與河灘灘泥沙組成有有關(guān)，可查表表6-1。式中，Ltj為橋下河灘部分分橋孔凈長；QtP為橋下河灘部分通過的設(shè)計(jì)流流量；河灘泥沙分層層處理方法與與河槽相同。。Qc、分別為天然狀態(tài)下橋下河槽、河灘通過的流量。為沖刷前橋下河灘部分的過水面積、謝才系數(shù)、平均水深。為沖刷前橋下各部分（包括河槽、河灘部分）的過水面積、謝才系數(shù)、平均水深。2、64-2簡(jiǎn)化式（按輸輸沙平衡建立立的公式）Q1h1B1Qb1B2Qb2Q2h2=hP建立的概念：：記計(jì)算斷面來沙Qb1，橋下排沙為為Qb2。建橋后，由于于橋孔壓縮水水流，橋下流流速增大，水水流挾沙能力力加大，Qb1<Qb2，橋下發(fā)生沖沖刷。隨著沖沖刷的發(fā)展，，橋下斷面不不斷擴(kuò)大，橋橋下流速隨之之降低，水流流挾沙能力也也隨著降低。。當(dāng)斷面擴(kuò)大大到使流速降降到Qb2≈Qb1，輸沙平衡，橋下一般沖沖刷就停止了了，此時(shí)，橋橋下過水?dāng)嗝婷孀畲?，水深深也達(dá)到最大大。計(jì)算斷面橋位斷面來沙：?jiǎn)螌捿斏陈剩簲嗝孑斏陈剩号派常簡(jiǎn)螌捿斏陈剩簲嗝孑斏陈剩寒?dāng)輸沙平衡，，令Qb1=Qb2，整理得：①輸沙率公式不不同，系數(shù)指指數(shù)不同；②斷面平均均流速代替垂垂線平均流速速需修正；③Q1=Qc，B1=Bc；④h1hmax，h2hP；⑤需要考慮慮單寬流量集集中系數(shù)A。適用條件：沙質(zhì)（非粘性性土）河槽。。橋下全部為為河槽或橋下河河槽部分。應(yīng)用說明：①當(dāng)橋下斷面全為河槽，Q2=QP，B2=Bc。②當(dāng)橋孔壓縮部分河灘，橋下河槽不會(huì)擴(kuò)寬至全橋，則：式中，Lc建橋后橋下河河槽寬度。LLcQcZSZmin③當(dāng)橋孔壓縮部部分河灘，橋橋下河槽會(huì)擴(kuò)擴(kuò)寬至全橋，，則認(rèn)為橋下下全部為河槽槽：6.1.1粘性土河床一一般沖刷計(jì)算算（cohesivesoilriverbedgeneralscourcalculation）平均粒徑小于于0.05mm的泥沙稱為粘粘性土。粘性土顆粒粒很細(xì)，在其其表面形成很很薄且結(jié)合緊緊密的薄膜水水，使顆粒之之間具有一定定的粘性力。。土力學(xué)中，，用液性指數(shù)IL表示粘性土粘粘結(jié)力大小的的指標(biāo)。液性指數(shù)：式中，IL為粘性土的液液性指數(shù)；W0為粘性土的天天然含水量Wp為粘性土的塑塑限含水量WL為粘性土的流流限含水量。。Ip=WL-Wp為粘性土的塑塑性指數(shù)。液性指數(shù)越小小，粘性土的的粘結(jié)力越大大，抗沖能力力越大，沖止止流速也越大大。1、河槽部分式中，A為單寬流量集集中系數(shù)，A=1.0~1.2；IL為粘性土液性性指數(shù)，本公式適用范范圍:IL=0.16~1.19。QcP為橋下河槽部分通過的設(shè)計(jì)流量；Lcj

為橋下河槽部分的橋孔凈長。Qc、分別為天然狀態(tài)下橋下河槽、河灘通過的流量。2、河灘部分式中，Ltj為橋下河灘部部分橋孔凈長長；QtP為橋下河灘通通過的設(shè)計(jì)流流量；Qc、分別為天然狀狀態(tài)下橋下河河槽、河灘通通過的流量。。6.1.3橋臺(tái)偏斜水流流的一般沖刷刷當(dāng)河灘被壓縮縮較多，且橋橋前無導(dǎo)流堤堤時(shí)，河灘水水流在橋臺(tái)附附近集中，形形成偏斜沖刷刷。ZShhPhmax沖刷前沖刷后橋臺(tái)橋臺(tái)(bridgeabutment)可用以下公式式估算：式中，為為沖刷后后橋臺(tái)處的水水深；h為沖刷前橋臺(tái)臺(tái)處的水深；；hmax為沖刷前橋下下河槽的最大大水深；P為沖刷系數(shù)。。【例6-1】已知橋位斷面面圖。QP=6000m3/s,設(shè)計(jì)水位ZS=93.18m，相應(yīng)過水面面積2797m2。平灘水位90.88m，天然情況下下河槽流速Vc=2.92m/s，汛期含沙量量Spj=5kg/m3。橋梁與河道道正交，采用用24孔單跨32m的鋼筋預(yù)應(yīng)力力混凝土梁橋橋，墩寬1.875m。其它有關(guān)地地質(zhì)資料及斷斷面計(jì)算數(shù)據(jù)據(jù)見表6-2和表6-3。假定建橋后后橋下河灘不不會(huì)變?yōu)楹硬鄄郏嚧_定一一般沖刷深度度。圖6-1橋址斷面圖河灘左灘：右灘：河槽+左灘+右灘=4905+714+383=6002m3/s或：根據(jù)謝才公式式：得水面比降：：天然狀態(tài)下河河灘流速：天然狀態(tài)下橋橋下河灘通過過的流量：橋下河槽、河河灘通過的設(shè)設(shè)計(jì)流量：1、64-1公式假定沖刷深度度至第二層，，按第二層粒粒徑計(jì)算：沖刷線標(biāo)高=93.18-13.20=79.98m，沖刷已深入入第三層，改改按第三層粒粒徑計(jì)算：沖刷線標(biāo)高=93.18-9.75=83.43m，沖刷線位于于第二層，說說明沖刷線位位于第二、三三層交界面。。故認(rèn)為沖刷刷至第二層底底，一般沖刷刷深度為：2、64-2公式河槽不可能擴(kuò)擴(kuò)寬，只計(jì)算算河槽一般沖沖刷深度：Qc=ωcVc=1260××2.92=3680m3/s，Bc=363mQ2=QcP=4905m3/s，B2=Lc=Bc=363m沖刷線標(biāo)高=93.18-10.93=82.25m，沖刷線位于于第三層，但但在第二、三三層交界面下下方附近。綜合分析上述述兩種結(jié)果，，河槽一般沖沖刷深度取10.18m。（三）河灘一一般沖刷深度度計(jì)算左灘：先按粘性土計(jì)計(jì)算沖刷線標(biāo)高=93.18-6.35=86.83m，位于第二層層，故重新按按非粘性土計(jì)計(jì)算。由第二二層泥沙粒徑徑，查得對(duì)應(yīng)應(yīng)容許不沖刷刷流速VH1=0.34m/s。沖刷線標(biāo)高=93.18-9.69=83.49m，位于第二層層。右灘：先按粘性土計(jì)計(jì)算沖刷線標(biāo)高=93.18-3.29=89.89m，位于第一層層粘性土層內(nèi)內(nèi)。（四）橋臺(tái)偏偏斜沖刷計(jì)算算取沖刷系數(shù)P=1.2，沖刷前左橋橋臺(tái)水深1.7m，右橋臺(tái)水深深1.5m。兩橋臺(tái)偏斜斜沖刷深度分分別為：左橋臺(tái)：偏斜沖刷線標(biāo)標(biāo)高=93.18-3.44=89.74m，位于第一層層粘性土層內(nèi)內(nèi)，比左灘沖沖刷線高，取取左灘沖刷線線標(biāo)高83.49m。右橋臺(tái)：偏斜沖刷線標(biāo)標(biāo)高=93.18-3.10=90.08m，位于第一層層粘性土層內(nèi)內(nèi)，比右灘沖沖刷線高，取取右灘沖刷線線標(biāo)高89.89m。說明偏斜沖刷刷不大，可以以忽略不計(jì)。。1、一般沖刷形成成的原因是什什么？2、建立64-1公式的概念是是什么？3、建立64-2公式的概念是是什么？§6.2橋墩局局部沖沖刷（Localscourofbridgepier）形成原因：流向橋墩的水流受到墩身的阻擋，橋墩周圍的水流結(jié)構(gòu)發(fā)生急劇的變化。水流的繞流使流線彎曲，床面附近形成漩渦，劇烈地淘刷橋墩迎水端和周圍的泥沙，形成局部沖刷坑。6.2.1局部沖沖刷現(xiàn)現(xiàn)象一般沖刷后床面局部沖刷坑隨著沖沖刷坑坑的不不斷加加深和和擴(kuò)大大，坑坑底流流速逐逐漸降降低，，水流流挾沙沙能力力隨之之減弱弱；同時(shí)，，沖刷刷坑坑坑底的的泥沙沙逐漸漸粗化，抗沖沖能力力增強(qiáng)強(qiáng)，使使床沙沙的抗抗hV沖能力力和水水流的的沖刷刷能力力逐漸漸趨于于平衡衡。當(dāng)當(dāng)上游游進(jìn)入入沖刷刷坑的的泥沙沙與水水流沖沖走的的泥沙沙趨于于平衡衡，沖刷就就停止止了，，局部部沖刷刷坑達(dá)達(dá)到最最深。。把沖刷刷坑外外緣與與橋墩墩前端端（迎迎水端端）坑坑底的的最大大高差差，稱稱為局部沖沖刷深深度，記為為hb。hVhb模型試試驗(yàn)：橋墩局局部沖沖刷深深度與與沖向向橋墩墩的水水流流流速（以以垂線線平均均流速速表示示）有有關(guān)。。

當(dāng)沖向橋墩的流速增大到一定程度時(shí)，橋墩迎水面及兩側(cè)的泥沙開始被水流沖走，床面開始沖刷。此時(shí)，把沖向橋墩的流速稱為床沙的起沖流速，（theapproachvelocityduringinitialscourofpier）。hbVV0當(dāng)V大于并繼續(xù)增大時(shí)，河床繼續(xù)沖刷，沖刷坑繼續(xù)加深擴(kuò)大，沖刷深度hb與流速V呈直線關(guān)系增長。

當(dāng)流速V增大到床沙的起動(dòng)流速V0（thresholdvelocity）時(shí)，床面泥沙大量起動(dòng)，上游泥沙進(jìn)入沖刷坑，沖刷坑沖刷的深度因來沙的補(bǔ)償而減緩。因此，當(dāng)V大于V0并繼續(xù)增大時(shí)，局部沖刷深度hb與流速呈曲線關(guān)系。hbVV0模型試試驗(yàn)表表明：：局部部沖刷刷深度度最大大只能能達(dá)到到墩寬寬的二二倍。。6.2.2非粘性性土河河床局局部沖沖刷計(jì)計(jì)算1、65-1修正式式式中，，Kξ為墩形形系數(shù)數(shù)，查查表6-4；B為橋墩墩計(jì)算算寬度度，m，按表6-4；Kη1為河床床泥沙沙顆粒粒影響響系數(shù)數(shù)，V0為床沙沙起動(dòng)動(dòng)流速速，m/s，

為墩前泥沙起沖流速，m/s，V為一般沖刷結(jié)束后墩前行近（沖止）流速，m/s；hP為一般沖刷結(jié)束后的水深，m；n1為指數(shù)；為河床泥沙平均粒徑，mm。2、65-2公式式中，，Kξ為墩形形系數(shù)數(shù)，查查表6-4；B為橋墩墩計(jì)算算寬度度，m，查表6-4；Kη2為河床床泥沙沙顆粒粒影響響系數(shù)數(shù)，V0為床沙沙起動(dòng)動(dòng)流速速，m/s，

為墩前泥沙起沖流速，m/s，V為一般沖刷結(jié)束后墩前行近（沖止）流速，m/s；hP為一般沖刷結(jié)束后的水深，m；n2為指數(shù)；為河床泥沙平均粒徑，mm。6.2.3粘性土土河床床局部部沖刷刷計(jì)算算式中，，IL為沖刷刷坑范范圍內(nèi)內(nèi)粘性性土液液性指指數(shù)，，適用用范圍圍為0.16~1.48。其它符符號(hào)同同前。。6.2.4一般沖沖刷結(jié)結(jié)束后后墩前前行近近流速速（沖止流流速）計(jì)算算1、非粘粘性土土河床床（1）河床床①64-1修正式式②64-2簡(jiǎn)化式式式中，，Vc為天然然河槽槽平均均流速速。2、粘性土河床（1）河槽（2）河灘（2）河灘64-1修正式6.2.5墩臺(tái)基基底最最小埋埋置深深度計(jì)計(jì)算ZShmaxhPhbhs基底高高程Zjd天然河河底橋墩ΔcΔh

hP

hb總沖刷深度hs：墩臺(tái)基基底埋埋置高高程：：式中，，Δc為基底底埋深深安全全值，，查表表6-5、6-6。應(yīng)用說說明：1、建立立64-1、64-2公式時(shí)時(shí)所依依據(jù)的的實(shí)測(cè)測(cè)資料料已包包含河河床自自然沖沖刷，，所以以用這這兩個(gè)個(gè)公式式計(jì)算算的結(jié)結(jié)果中中已包包括了了自然然沖刷刷深度度。2、在確確定橋橋梁墩墩臺(tái)基基礎(chǔ)埋埋置深深度時(shí)時(shí)，應(yīng)應(yīng)根據(jù)據(jù)橋位位河段段的具具體情情況，，取河河床自自然沖沖刷、、一般般沖刷刷和局局部沖沖刷的的不利利組合合，作作為確確定墩墩臺(tái)基基礎(chǔ)埋埋深的的依據(jù)據(jù)。3、對(duì)穩(wěn)定定河段段，河槽槽穩(wěn)定定，不不會(huì)擴(kuò)擴(kuò)寬，，河槽槽部分分和河河灘部部分的的橋墩墩，可可分別別采用用各自自的沖沖刷深深度確確定埋埋置高高程。。對(duì)不穩(wěn)穩(wěn)定河河段，河槽槽有可可能擴(kuò)擴(kuò)寬，，河灘灘上所所有橋橋墩基基底高高程均均采用用河槽槽橋墩墩基底底高程程值。。4、位于河河槽的的橋臺(tái)臺(tái)，當(dāng)其其最大大沖刷刷深度度小于于橋墩墩總沖沖刷深深度時(shí)時(shí)，橋橋臺(tái)基基底埋埋深應(yīng)應(yīng)與橋橋墩基基底高高程相相同；；位于河河灘的的橋臺(tái)，對(duì)河河槽擺擺動(dòng)的的不穩(wěn)定定河流流，橋臺(tái)臺(tái)基底底高程程應(yīng)與與橋墩墩相同同；在在穩(wěn)定河河流上，橋橋臺(tái)基基底高高程可可按照照橋臺(tái)臺(tái)沖刷刷計(jì)算算的結(jié)結(jié)果確確定。。5、橋臺(tái)錐錐體護(hù)護(hù)坡基基腳埋埋置深深度，應(yīng)考考慮沖沖刷的的影響響，當(dāng)當(dāng)位于于穩(wěn)定、、次穩(wěn)穩(wěn)定河河段的的河灘灘上，基腳腳底面面應(yīng)在在一般般沖刷刷線以以下至至少0.5m；當(dāng)橋橋臺(tái)位位于不穩(wěn)定定河流流的河河灘上時(shí)，，基腳腳底面面應(yīng)在在一般般沖刷刷線以以下至至少1m?！纠?-2】根據(jù)例例6-1所給的的資料料和計(jì)計(jì)算結(jié)結(jié)果，，采用用圓端端形橋橋墩，，寬3.10m，橫向向?qū)?.10m，基礎(chǔ)礎(chǔ)為沉沉井，，尺寸寸4.6m×10.6m，沉井