四橋地震安評報告-寧波五路

第四章性概率分 海6.1級。①發(fā)生過7.0—7.4級的地帶，具有發(fā)生7級左右的相似構造條件的地區(qū)。①曾發(fā)生過6.5—6.9級④具有發(fā)6.5右強震的構造背景，如地殼厚度陡變帶，差異新構造運動顯①發(fā)生過6.0—6.4級①發(fā)生過5.5—5.9級①發(fā)生過5.0級左右部。歷史上曾發(fā)生1523年鎮(zhèn)海51/2級?，F(xiàn)今小震活動也時有發(fā)生。如1977年11月5日慈溪ML3.6級，1993年2月和1994年9月在寧波盆地西南側(cè)皎口水庫區(qū)發(fā)過兩次震群活動，最大震級分別為ML3.9級和ML4.7級。經(jīng)綜合評定，該區(qū)震級上限定6.0級。該區(qū)位于舟山群島及附近海域。區(qū)內(nèi)主要活動斷層有近東西向昌化—普陀、北以上群，最為ML4.5級。2004年5月26日和27日在大長涂島以東海域分別發(fā)生過ML4.3級和ML4.0級。區(qū)內(nèi)小震活動較活躍，六橫島至大衢山島周圍是小震叢集分布地帶。該潛在震源區(qū)具有發(fā)生6級左右的構造條件，其震級上限可定6.5杭州潛在震源區(qū)(10號潛在震源該區(qū)內(nèi)較大規(guī)模的第四紀活動斷裂有三組，分別為近東西向的昌化—普陀斷裂，北東向的蕭山—球川、—烏鎮(zhèn)斷裂和北西向的孝豐—三門斷裂，三組斷裂在杭州附近交匯。據(jù)多種研究結果，這三組斷裂均在晚更新世中晚期有過活動。北西向大別山北麓—杭州灣南岸巨型地貌斷階帶通過潛在震源區(qū)南部，重力反映為重力梯度帶。歷史上該潛在震源區(qū)發(fā)生過多次破壞性，如929年杭州5級、1678年海鹽434級、1856年富陽434級和1867年海寧鹽官34級地震。根據(jù)上述斷裂規(guī)模及其活動性和歷史，該區(qū)定為震級上限為6級的潛在震源區(qū)。(4)長江口潛在震源區(qū)（8號潛在震源交匯復合。區(qū)內(nèi)中強震較多，現(xiàn)今活躍，歷史上長江口一帶于1752年、1844年和226.1 （5）背景的考慮（第16號潛在震源和第21號潛在震源 4.2活動性參數(shù)的確性計算中采用的活動性參數(shù)有：震級上限Mu、震級—頻度關系式中的b值、年平均發(fā)生率ν、起算震級Mo、空間分布函數(shù)fi,mj和潛在震源區(qū)的方向性函數(shù)fi（θ）等，它們是描述潛在震源區(qū)活動特征的基本參數(shù)。4.2.1帶活動性參數(shù)的確4帶的震級上限Mu是指該帶內(nèi)可能發(fā)生的極限震級預期未來該震級地震的概率趨于零，Mu值按帶內(nèi)歷史的最大震級和構造特征而綜合確定。長江下游-南黃海帶大于6級的均發(fā)生在南黃海,歷史上最大震級為7級?？紤]到構造因素和海域特征,將該帶震級上限定為7.5級長江中游帶沿長江南岸中游1631年發(fā)生在湖南常德的63/級，故此將該帶震級上限定為7.0級。4震級下限Mo是指對工程場地有影響的最小震級。由于淺源對工程影響較大，一震級—頻度關系中的b值代表一個帶內(nèi)不同大小頻度的比例關系，它的作用在于確定震級的分布密度函數(shù)和各級的年平均發(fā)生率，其統(tǒng)計表達式：(4)年平均發(fā)生率ν4的確4.0級。ν值代表了帶的活動水平，對ν值的主要影響因素是b值和選取資料根據(jù)活動性工作中對各帶表 震級上限起算震級b年平均發(fā)生率震源深度4.2.2各潛在震源區(qū)活動性參數(shù)的確的活動性和地質(zhì)構造特征確定，各區(qū)的震級上限均不超過所在帶的Mu值。（2）空間分布函數(shù)fi,mj的確的非均勻性，而且還可以避免低估的程度。震級分檔從4.0到7.5級分為5個檔次：≤5.5、6.0、6.5、7.07.0。按性分析思路，帶內(nèi)第i個潛在震源區(qū)、第j個震級檔的年平均發(fā)生率：νi,mj=νmj·fi，mj，式中νmj—帶內(nèi)第j個震級檔的年平均發(fā)生率；fi,mj—第i個潛在震源區(qū)、第j個震級檔的空間分布函數(shù)。確定fi,mj宜按各潛在震源區(qū)的資料依據(jù)的充分程度和相應各震級發(fā)生的可能性一致，因此可按區(qū)域構造未來等震線長軸方向。f（θ）表示。本區(qū)主要分為兩f（θ）=cδ（θ1）+dδ（θ2），式中θ1、θ2為潛在震源區(qū)內(nèi)可能的主破裂與正c和d0.70.3。 動衰減關lgyC

M

CeC6M)

M2C C4CC4C4式中y—動峰值加速度和反應譜；Ci—回歸常數(shù)，其中i=1,2,…8表 Tσ-------------------------注：表中C4、C6、C7和C80 性概率計算和結概率計N設有N個帶對工程場地的性有貢獻若第n個帶對工程場地動年概率為Pn(Yy)，則場地總的動年概率表示為：NP(Yy)1[1Pn(Yn勢的一致性。時間過程符合分段的泊松過程。在t年內(nèi)，年平均發(fā)生率為ν，則Pkt

k!

帶內(nèi)未來t年內(nèi)發(fā)生k e(mmofm(m)1e(muzmo 性。對指定震級檔的fi,mj在帶內(nèi)是歸一化的，即fi,mj14.2.2節(jié)已給出：潛在震源區(qū)各震級檔mj的年平均發(fā)生率為i,mmfi,m。 參數(shù)Y給定值y的年概率為：P(Yy)1 P(Yy)E)f()ddA/AA

i式中Y—動參數(shù)；

fj(第iAi—第iP(YyE)—第i個潛在震源區(qū)內(nèi)發(fā)生特定事件時，動參數(shù)值超過某一給定值不確定性分 P（Y≥分析結表4.4.3-1至表4.4.3-4列出了寧波五路四橋項目四個工程場地性計算結果表中分別給出了50年和100年不 表4.4.3- 505050100100100表4.4.3- 505050100100100表4.4.3- 505050100100100表4.4.3- 505050100100100峰值加速度，并且將計算結果由m/s2加速度單位換算成重力加速度單位g。表4.4.3- 工程場經(jīng)緯度坐圖4.4.3-1至圖4.4.3-4給出了四個工程場地不同年限基巖動峰值加速度的超越概率曲線。橫軸為峰值加速度，單位為m/s2，從上到下三條曲線分別100年、50年和1年的概率。1001005011.0E-1.0E-1.0E-1.0E- 峰值加速度圖4.4.3- 1001005011.0E-1.0E-1.0E-1.0E-

峰值加速度圖4.4.3- 1001005011.0E-1.0E-1.0E-1.0E-

峰值加速度圖4.4.3- 1001005011.0E-1.0E-1.0E-1.0E-

峰值加速度圖4.4.3- 水平的基巖動加速度反應譜曲線?？v軸為加速度反應譜，單位為m/s2，從上到下三條曲線分別為3%、10%和63%概率水平。加速加速度反應譜 周期 加速度反應譜 周期加速加速度反應譜0.10.01 10周期 加速度加速度反應譜%0.10.01 10周期圖4.4.3- 機場路姚江大橋工程場地50年不同概率水平的基巖動加速度反應譜曲平的基巖動加速度反應譜曲線?？v軸為加速度反應譜，單位為m/s2，從上到下三條曲線分別為3%、5%和10%概率水平。1加速加速度反應譜 周期 加速度反應譜 周期1加速加速度反應譜 周期 1加速加速度反應譜 周期表4.4.3-6至表4.4.3-9分別列舉了各潛在震源區(qū)對四個工程場地的基巖動峰值加速度性概率