220811中建二局-汽車式起重機(jī)行走狀態(tài)驗算編制培訓(xùn)

中建二局上海分公司2019年方案編制培訓(xùn)

汽車式起重機(jī)行走狀態(tài)驗算編制培訓(xùn)培訓(xùn)人：求解思路

1.建模2.求支反力3.根據(jù)模型求解簡支梁的最不利位置（最不利位置的荷載，首先能較好的滿足汽吊在板上任何位置的行走，其次避免出現(xiàn)驗算值處于臨界狀態(tài)附近時，出現(xiàn)結(jié)構(gòu)的破壞）4.求單個局部荷載所形成的等效荷載；5.考慮板為彈性體，使等效面荷載可以疊加；4.QAY-250t汽車吊行走狀態(tài)對地庫頂板承載力驗算實例

目錄

1.總則與計算需求2.計算依據(jù)3.輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算1.隨著公司承接工程規(guī)模與數(shù)量的不斷增多，施工過程中起重設(shè)備和材料進(jìn)出場通常會在地庫頂板等混凝土結(jié)構(gòu)上運行。

2.本培訓(xùn)適用于結(jié)構(gòu)承載力驗算及加固設(shè)計問題，如：塔吊安拆、電梯安拆、預(yù)制構(gòu)件、鋼筋原材等的所使用汽車吊在地庫頂板進(jìn)出場（運行）。

3.本計算對汽車吊車輪壓力荷載的等效簡化求出作為移動活荷載在雙向板的最不利位置，再通過等效均布荷載的計算結(jié)果與設(shè)計樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行比較，得出結(jié)論樓板承載力能否滿足。如不滿足尚需進(jìn)行加固設(shè)計。

4.根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計手冊》雙向板樓面等效均布荷載計算表，查相關(guān)系數(shù)，利用較大分項系數(shù)作為計算系數(shù)，這樣較保守，偏于安全；

PART1

總則與計算需求PART2計算依據(jù)序號類別名稱版本1國標(biāo)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122012年2《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20102015年局部修訂3行標(biāo)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20162016年4其他《建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計手冊》（中國建筑工業(yè)出版社，編著：沙志國、沙安等）第三版5《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》（中國建筑工業(yè)出版社，編寫組）第一版6《混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊》（中國建筑工業(yè)出版社，主編：吳德安）第三版7設(shè)計文件結(jié)構(gòu)施工圖PART3輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算

汽車吊實物圖及荷載著力點側(cè)面和平面圖類別項目單位參數(shù)

尺寸參數(shù)軸距Lzj

第一、第二Lzj1mm1,650第二、第三Lzj2mm2,800第三、第四Lzj3mm1,650第四、第五Lzj4mm2,700第五、第六Lzj5mm1,650輪距Lj前輪距Ljqmm2,690后輪距Ljhmm2,690重量參數(shù)

行駛狀態(tài)下整機(jī)質(zhì)量Gkg72,000附加平衡配重質(zhì)量Gpkg按實際轉(zhuǎn)臺以上部分全重量（吊臂與自配重）GZkg40,000特殊計算時：吊臂重Gb:24t\自配重GZp:14t轉(zhuǎn)臺重2000kg軸荷第一、二(G1\G2)kN120\120第三、第四(G3\G4)kN120\120第五、第六(G5\G6)kN120\120汽車式起重機(jī)基本參數(shù)PART3輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算PART3輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算

3.1汽車吊行走輪壓荷載與折算彎矩計算：（1）、確定汽車吊在樓板上的位置：QAY-250汽吊第一軸與第五軸距離為：1.65*2+2.8+2.7=8.8>8米（判定一個板上有幾個車輪組）所以只能同時四組車輪在一個樓板上；

現(xiàn)把汽吊分為兩部分，一部分為轉(zhuǎn)臺及以上（為偏安全計算，為400KN），一部分為車身（扣除轉(zhuǎn)臺400KN后車身320KN,）；其中車身為均布荷載，力作用在六個車輪組上；轉(zhuǎn)臺及以上為集中荷載作用在后四個車輪組上；1）320KN/12=26.67KN；2）400KN/8=50KN;3）P=26.67+50=76.67,考慮到汽車吊啟動和剎車，乘以動力系數(shù)1.3，則P=99.67KN判定每個車輪承受荷載值（2）、確定每個車輪承受荷載PART3輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算

簡支單向板、梁的跨中最大彎矩Mmax，自行式起重設(shè)備的行走最不利位置如下：α=Ljh/L；β=(2-α)/4；=L(2-α)/4；K=2β2；M1max=KPL（2β2PL）

簡支單向板、梁的跨中最大彎矩Mmax，自行式起重設(shè)備的行走最不利位置如下：α=Ljh/L；K=1/4；M2max=KPL。（PL/4）

α≤0.586α≥0.586（3）確定荷載最不利位置PART3輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算求：橫向輪壓作用最不利位置由B點彎矩平衡：由豎向荷載平衡條件：由以上兩式得：

求C點的彎矩方程（彎矩=力*力臂）：

B兩個力方向向上ACDPART3輪壓移動荷載的最不利影響線力學(xué)計算ABDC

對拋物線求一介導(dǎo)函數(shù)，在區(qū)間范圍內(nèi)，極值點處導(dǎo)函數(shù)為零,拋物線開口向下，有極大值：

=L(2-α)/4=3.3275≈3.328；最不利位置時車輪位置PART4

QAY-250t汽車吊行走狀態(tài)對地庫頂板承載力驗算實例

在驗算板面局部荷載轉(zhuǎn)換成面荷載時，局部荷載應(yīng)該布在最不利位置上，這樣誤差較小，避免出現(xiàn)臨界狀態(tài)，剛好出現(xiàn)板面破壞；《建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計手冊》

車輪作用面荷載最不利位置如圖，左右兩側(cè)荷載面對稱布置，分別計算荷載1、2、3、4的等效均布板面荷載，考慮到板是彈性體系，直接疊加，其次根據(jù)對稱布置，疊加值乘以2；PART4

QAY-250t汽車吊行走狀態(tài)對地庫頂板承載力驗算實例（1）、板面最不利位置如圖

PART4

QAY-250t汽車吊行走狀態(tài)對地庫頂板承載力驗算實例此時根據(jù)設(shè)定情況和公式；先計算荷載1，由上面公式不難得出：K=1，α=0.0875，β=0.0625ξ=0.125，η=0.2478當(dāng)局部作用面積較小，α和β可能會小于0.1，但不小于0.01，對非中心作用的荷載，可假設(shè)α=β=0.1（2）系數(shù)求解

查圖中表格，用內(nèi)插法，可以求出θx=0.000035;θy=0.0045;qex=θxQ=1.0028;qey=θyQ=1.0028PART4

QAY-250t汽車吊行走狀態(tài)對地庫頂板承載力驗算實例同理整理得出：Qe=2*Q*0.0479=27.28KN/M2設(shè)計文件樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為5kN/m2，頂板回填土厚度為1M（18kN/m2）米與吊頂1.2kN/m2；小于樓面等效均布荷載，所以需要采取措施；PART4

QAY-250t汽車吊行走狀態(tài)對地庫頂板承載力驗算實例（3）均布荷載的疊加荷載1荷載2荷載3荷載4求和θx0.00350.00350.01240.01970.0391θy0.00450.00820.01050.02470.0479(4)板跨中彎矩根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》表5-1(2017.1第一版)

lx/ly=1查得Mx彎矩系數(shù)：kx=0.0368；查得My彎矩系數(shù)：ky=0.0368；板跨中彎矩：

Me=(kx+1/6ky)qelx2=(0.0368+1/6×0.0368)×qe×8×8=2.747Qe（跨中彎矩什么意思）

則：Me≈75KN/MPART4Q