人行天橋質量檢測報告

人天量測XXXXXXX+XXX人天橋質量測XXX公路科學研究院二OXX年X月XXXXXXX+XXX人天橋質量測院總

工

程

長：師：專業(yè)副總工程師：部

門

負

責人：主任工程師：項目負責人：XX公路科學研究院二OXX年X月目

錄工概1檢目2檢依3檢內及法44.1檢測內容.......................................................................44.2檢測方法.......................................................................45規(guī)量測結.75.1結構史與現(xiàn)狀查.............................................................75.2幾何寸復核...................................................................85.3構件損狀況檢...............................................................85.4被撞跨開裂狀的詳細調....................................................105.5結構常變形..................................................................6殊量測結.136.1被撞心板簡支混凝土碳深度檢測............................................6.2被撞心板簡支混凝土強檢測................................................6.3被撞心板簡支鋼筋分布況及保護厚度檢測..................................6.4被撞心板簡支自振特性試..................................................7于測果的載評7.1原結構復算....................................................................237.2基于測結果的載能力極狀態(tài)評定............................................8論建338.1結論..........................................................................338.2建議..........................................................................349表附34附表一：回法測強記表附圖一：普鋼筋分布保護層厚圖附圖二：模分析測點動頻譜圖XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告XX路XX+XXX人行天橋質量檢測報告1工程概況XX市XXX路XX+XXX人天橋是座位于XXXXX路惠新橋東側人行天橋，該橋中樁號XX+XXX，徑組為（由向北15+20.1+21+16m。主上部結為四跨預力空心板簡梁，梯為鋼筋混凝梁，鋼混凝土連續(xù)面。主下部結構邊為預制鋼筋凝土柱中墩及梯墩帶蓋梁預制鋼筋混土柱（根主橋中墩現(xiàn)澆鋼筋混土墩柱主橋及墩基礎除6號樁因線位置響改為板凳樁外，余均為樁基樁徑1.2m，主橋長梯墩樁長16.5m，臺基礎為擴基礎。設計荷等級為人群4.5kN/m。該橋的設單位是市公路聯(lián)線有限任公司，設單位是XX市政工程設計究總院，施單位是XX市市工程管處橋梁通道程管理，監(jiān)單位是高速公監(jiān)理公。該橋于2000年6日開工設，并2000年9月25交工。200719日上午該橋北側輔橋體被斗貨車撞擊梁底鋼筋外，造成橋部分受損，圖1-1所示。圖XXXXX+XXX人天橋撞部位照受XX市市道路護管理中心委托，XXX公科學究院對XXX路KXX+XXX人行天被撞橋跨進質量檢，查明天橋貨車撞后的橋梁現(xiàn)，為天的維1XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告修加固供技術支持2檢測目的通過對橋被撞橋跨行質量測，并結合算分析擬達到以下的：⑴對該橋被撞橋跨心板簡梁混凝土表破損、裂狀況進行細檢查記錄病害大小、程度分布特，根據(jù)其缺狀況對件進行技術況評定⑵對被空心板簡支混凝土度，化深度普通鋼筋保層厚度行檢測，對體材質現(xiàn)狀行評價通過對撞橋跨進行態(tài)分析將模態(tài)參數(shù)測值與論值進行對，對結構的動性能進行評。通過對測、試驗結和結構算結果的綜分析，該橋的維修加固提供可靠技術數(shù)據(jù)和計依據(jù)2XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告3檢測依據(jù)《城市梁養(yǎng)護技術范》(CJJ99-2003)《城市梁設計準則(CJJ-93)《城市行天橋與人地道技規(guī)范》CJJ69-95）⒋《城橋梁設計荷標準》(CJJ77-98)⒌《市橋梁工程質檢驗評標準》⒍《公鋼筋混凝土預應力凝土橋涵設規(guī)范》

JTJ023-85《公路橋承載能力定方法試行）《公路梁承載能力測評定程》（報稿）⒐《回法檢測混凝強度技規(guī)程》（JGJ/T23⒑《公養(yǎng)護安全作規(guī)程》JTG）⒒橋梁竣工資及養(yǎng)護料3XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告4檢測內容及方法檢測內容基于以目的和業(yè)主托要求本次質量檢擬實施下幾方面的目內容：橋梁結歷史與現(xiàn)狀查；幾何尺復核；人行道面缺損、欄變形檢；被撞空板簡支梁混土表面損、開裂情檢查；支座檢；結構異變形檢查；被撞空板簡支梁混土碳化度檢測；被撞空板簡支梁混土強度測；被撞空板簡支梁鋼分布及護層厚度檢；被撞橋自振特性測。檢測方法⒈橋梁結構歷史與現(xiàn)狀調查向業(yè)主設計和施工位詳細解與之有關自然環(huán)或自然災害橋梁建設和使期間發(fā)生的別事件存在的問題其處理況，收集設、施工監(jiān)理及養(yǎng)等資料。⒉幾何尺寸復核采用鋼丈量方法測，主要測量被撞空板簡支的長、寬、尺寸。⒊結構各部件表面缺損狀況的檢查⑴檢查范圍：被撞心板簡梁、人行道欄桿。4XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告檢查方：以人工目檢查為，輔以簡單查工具行。常用的單檢查工具包手工錘、鋼尺、游卡尺、望遠和照相等。檢查要人行道欄桿主要檢開裂、損等缺陷。被撞空板簡支梁應重檢查凝土剝落、筋等。⒋被撞空心板簡支梁混凝土的裂縫檢查裂縫檢方法以人工力檢查主，輔以鋼測量確裂縫位置坐

(相對參考坐標)長度，采文字描并附有照片以說明反映出裂縫生的部、走向、測位置處的寬、分布長度等，對縫的表特征、性質及成因斷用詳盡文字加以描。檢查應查出縫寬以上，縫長大200mm的裂縫。⒌結構異常變形檢查檢查范：主要針對撞空心簡支梁及其接構件⒍支座檢查對被撞心板簡支梁座進行查。包括老、開裂變形、位移⒎混凝土碳化深度檢測⑴檢測位置在被撞心板簡支梁凝土強測區(qū)內布置點。⑵檢查內容及檢測器檢測范：取被撞心板簡支梁面進行化檢試驗，全面解混凝的質量。檢測方：采用酚酞劑法進測試。采用75%的酒精液與白酚酞粉末配成酚酞度為1~2%酚酞試，用裝直徑20mm左鉆頭的電鉆測點位鉆孔，要求露新鮮破損面用毛刷工具清潔干鉆孔的末，然后將置好的酞試劑噴到孔壁上，待示劑變后，用數(shù)顯深卡尺量混凝土表至酚酞色交界處的度，酚酞試由無色為紫色部分凝土未化，酚酞指劑未改顏色的混凝已經碳化。每10個彈測區(qū)選取3個測點每個測在不同置量測3測值準確至，取其平值，即為混土的碳深度值。5XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告⒏被撞空心板簡支梁混凝土強度檢測檢測方。采取回彈檢測空板混凝土抗強度。檢測范。選擇被撞心板的面布置測區(qū)共20測區(qū)。測區(qū)處。對測區(qū)混土表面行清潔，采砂輪機除混凝土表的疏松層、浮、涂層及蜂、麻面并清潔?；貜椫盗?。采用瑞生產的型回儀檢測凝土強度。點在測內均勻布，測點應避外露石或氣孔，同測點只擊一次，每測區(qū)共取16個回彈，回彈值的數(shù)估讀1。⒐鋼筋分布及保護層厚度檢測⑴檢測位置被撞空板簡支梁的面。⑵檢查內容及檢測器鋼筋的布(包括數(shù)量與定位)及混土保層厚度測，測儀器用PROFOMETER5S型鋼筋位儀。⑶檢測方法鋼筋位和保護層厚測定方：采用鋼筋位儀進保護層厚度讀前，應先在區(qū)內確定鋼的位置走向做法如下：將保層測試傳感器在空板簡支待檢側面表平行移，當儀器顯示小值時傳感器正方即是測鋼筋的置同時儀顯示數(shù)值即保護層厚度找到筋位置，將傳感器在原左右移動一角度儀器顯示保層最小時傳感器長方向即筋的走向；在測表面用號筆畫出鋼位置與向，并注鋼筋間、筋位坐標等。⒑被撞橋跨自振特性測試在橋跨構無任何交荷載以附近無規(guī)則源的情下，通過力進行激，測定激的力信號及跨結構于脈沖荷載振而引的結構振動應。通對力信號及構響應信號行模態(tài)析即可得到構固有率、振型及尼比等數(shù)。模態(tài)試主要測定橋激勵信以及相應測的響應號，通過模分析得橋梁的率、振型和尼比等數(shù)。6XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告5常規(guī)質量檢測結果5.1結1收集的技術料在市城市路養(yǎng)護理中心的大協(xié)助下共收集到以資料：XXX路人天橋工竣工總結，XX市市政工管理處梁通道管理所，2000.10XXXXX+XXX行天橋程竣工圖紙XX市政工研究總，2000.42空心板預應鋼筋配7XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告5.2幾從橋跨構長度、跨與空心外形尺寸的核情況看，實測值設計值基本致，跨長偏在

以內，徑差值超過

?？招陌寮毑砍叽鐚崪y與設計值差介于～20mm間。尺復核如所示

（注線數(shù)中號數(shù)為計寸括內字現(xiàn)實尺，單

）

。(a橫斷面尺寸復核圖16000(16044)跨徑尺寸復核圖尺復核圖5.3構8腹5.3-1(a)5.3-1(b)6.8擋(a)(b)腹5.3-1(a)5.3-1(b)6.8擋(a)(b)XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告第四跨撞空心板東腹板（號墩頂梁～6.8m范圍）混土局部剝落底板有刮痕掛板混土剝落、露。限高志牌變形，線管道節(jié)，地袱與板結合處脫。構件損情況記錄表。構件破損情況記錄表

表5.3-1序

距3號頂端離（）

病位

病名

病大

照

4.6板剝20×10圖底刮3×306.4剝30×5圖底刮80cm6.8板剝15×54.66.95翼板剝235×15圖露13根限標變圖9.6線錯4cm5.96.8地袱、掛脫5mm圖（a）

圖5.3-1腹板混凝土剝落及底板刮痕照片（）圖5.3-2翼緣板擋塊混凝土剝落、露筋照片9

XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖地與掛板結合處脫開照片5.4被被撞橋空心板底有條縱向裂，裂縫縱向續(xù)延伸基本位于板的中央，最縫寬約0.1mm，裂照片如所示除此之外，見其它位有裂縫出。圖5.4-1被撞空心板底縱向裂縫圖預應力心板底縱向裂的原主要有以下個方面⑴預應力的影響混凝土部的預應力筋張拉了對混凝土生壓應以外，會在凝土內生橫向應力(拉應力)，其關與混凝的泊松比有z

為橫向應力，

為縱向應力，v為泊比。預制梁張拉時，由二期恒和活載尚未用到梁，底板混凝的縱向應力處最大狀態(tài)，致橫向應力也較大若張拉早，或張拉過大，會因10XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告作用的向拉應力超混凝土限抗拉強度導致開，一般表現(xiàn)縱向通或斷續(xù)通長裂縫。另外應力放過快，梁體內部應無法很地達到平衡發(fā)生應變滯，也會導橫向拉力超限而開。另一面，如果施工未按規(guī)范要求對稱衡地放張，會在截橫向產生彎作用，力迭加超過值而發(fā)開裂。⑵梁的幾何形狀根據(jù)竣圖紙，空心簡支梁部為圓形挖，底板薄弱處厚度為，在各種素產生的橫拉應力用下，容易此處開。檢測中發(fā)裂縫一位于板中部恰是底板最弱的部。圓形挖界面的空心簡支梁其底板中部弱部位生裂縫的情在其它程中也較普遍，其面形狀一定缺陷。在新建梁設計的空板中采矩形挖空截已經越來越遍，以免人為造成些薄弱位。此外，于空心板為閉箱形面，混凝土硬時水熱產生的溫和后期使用中環(huán)境溫度產的內外差都會在混土表面生很大的橫拉應力在活載作用，空心板的轉和畸也將在底板起橫向應力，這個力為雙應力。⑶施工措施不當施工中混凝土振搗密實、筋位置偏差保護層薄等因素都促使梁板產生縫。梁底板寬中部于基座與芯之間，易振搗密實鋼筋位偏差、混凝土護層過薄會致鋼筋前開始銹蝕促進底縱向順筋裂的產生以上多因素疊加后在板底產生較大的向拉應和應力，造底板開。板底中位置最不利從而在處縱向開裂5.5結1支座編號以橋跨－墩臺號－座號(12)示，如5.5-1所示。11XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告步梯

步梯西0號墩1號墩2號墩3號墩4號墩1-0-21-0-1

1-1-21-1-1

2-1-22-1-1

2-2-22-2-1

3-2-23-2-1

3-3-23-3-1

4-3-24-3-1

4-4-24-4-1產生滑移支座東

被撞部位步梯

步梯圖支座編號圖2檢查結果⑴空心板簡支梁端移被撞橋支座完整、潔，無位和脫空現(xiàn)，檢查發(fā)現(xiàn)橡膠有化、開和過大剪切、不均壓縮變。檢查發(fā)4-3-1號4-3-2支座頂與空心板底有滑動跡，第四墩頂空心簡支梁端部東向西動5.8mm如圖5.5-2示。號支座頂面與心板底面未現(xiàn)有滑痕跡。圖4-3-1號座頂面與空心板底面滑移照片經分析四跨3號頂支座面與空心板面產生移的原因是于翻斗由東向西擊第四跨空板，3號墩頂空心板東向西移動5.8mm，號墩頂空板簡支梁端于兩側梯道限制未生移動。雖然3號頂空心簡支梁端沿撞方向東向西輕微移，但頂抗震錨筋12XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告和空心預留孔壁并接觸，者之間仍有定孔隙且該墩墩頂面接縫也未見病害（圖這表明被撞心板的微滑對人行橋的使用性影響甚。圖5.5-3橋面鋪裝及橋面連續(xù)處照片6特殊質量檢測結果6.1被檢測范對被撞心板底混凝強度回測區(qū)內布置點采用酞試劑法進碳化深檢測。每10回彈測內布置3個測點，每個點在不位置量測3個測值，確至0.1mm，取平均值，即混凝土碳化深度值實測空板混凝土碳深度見。混凝構件碳化度測試表6空板1/413XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告點

0.320.400.38

碳深(mm)0.360.420.34

0.360.380.42

測平度(mm)0.350.400.38混土深平值

0.38mm空板中點

碳深mm)

測平度(mm)

0.400.360.38

0.420.360.42

0.380.380.46

0.400.370.42混土深平值

0.40mm檢測結表明：被撞心板底凝土碳化深均較小在

左右，遠小于結鋼筋的混凝保護層度。按《公橋梁承能力檢測評規(guī)程》報批稿）相關要求，撞空心混凝土碳化度評定度值為影響程為輕微。6.2被

1，混凝土化被撞橋空心板簡支共布設20個混凝土度回彈區(qū)，測布設在撞空心板簡梁的底面。首先采砂輪機對每測區(qū)表進行打磨，清除混土表面的疏層、浮漿，然后用風機將其表吹干。點在測區(qū)內勻布置測點與測點間距離宜14ffffXX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告小于20mm，測距外露筋、預埋件凈距不小于

30mm測區(qū)離構件緣距離不大于0.5m測點應避開露石子氣孔，同一點只彈一次，每個區(qū)共記16個回值，回值的讀數(shù)估至1⑴混凝土平均彈值：m

10i10

i式中：R——測區(qū)平均回值，精至0.1；R

i

——第i測點的彈值。⑵換算強度平值及標差：對被撞心板底混凝強度測平均回彈值進行角修正，然后行澆注面修正由于空心板支梁外面涂有涂料混凝土化深度值較，修正碳化深度查《彈法檢測混土強度術規(guī)程》（JGJ/T232001）附錄測區(qū)混土強度換算，取修后的混凝土度平均作為各測區(qū)凝土換強度值，下式計算求空心板支梁混凝土度平均及均方差。m

f

ni

f

c,iS

f

i

(f

)(m),in

式中：m——構件混凝土強平均值，MPa，精至0.1MPa；f

n—被抽取件測區(qū)之和；S

f

——構件混凝土強標準差MPa，精確0.01MPa。⑶空心板簡支混凝土度推定值f

cu,

：f

cu,

=

f

1.645按《公橋梁承載能檢測評規(guī)程》（報稿）對心板簡支梁行混凝土強度定，實測強狀況評標準見表。被撞空板簡支混凝土強度15為平強度勻質數(shù)，；為平強度勻質數(shù)，；為構件混土實itm值XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告定值見。測區(qū)回彈值及凝土強推定值詳見表一。度狀評定標準

構件強表6K強度強評bt≥0.90≥1.00良10.90～≥0.95較20.81～≥0.90較30.70～≥0.85壞4≤0.70≤0.84危5注上中，為推強度勻質數(shù)，；KKbtbtitbm測強推定值，構測區(qū)均換算強值，為混凝極限抗壓度值。XXX人行橋空心板凝土強度定值表6強修換推度測平設后強推強強區(qū)換計測部平標度勻質質數(shù)強標均差(MPa)系系標量(MPa)號（R）(MPa)度Kbt空板20－

－59.216XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告注：因構件中出現(xiàn)測區(qū)強度無法出（即

f

）情況時，因無法計算平均及均方cu差，只能以最小值作為該構件強推定值。由表可以看出被撞空心板支梁混土強度推定為

59.2Mpa表明實測混土強度大于計強度混凝土強度質性較。按《公路梁承載力檢測評規(guī)程》（報稿）的關要求，評空心板支梁強度評標度值處于良狀態(tài)。6.3被

1，采用型鋼筋定位儀對心板底行鋼位置及護層厚度進行檢測?；炷磷o層厚度對構鋼筋久性的影響據(jù)測量位實測保護厚度特值D與其設計D的比值來定，凝土保層厚度對結耐久性響按-1評判。混凝土保護層厚度對結構鋼筋耐性的評判標準

表6.3-1評標度

對構耐性響

＞0.950.85～0.950.70～0.850.55～0.70＜0.55

影不有度有響有大鋼易堿保，生銹測量部的混凝土保層厚度征值按下式計算：DDnen

式中：D——凝土保層厚度平均；17nendnendXX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告n

ni

ni

，中為結構或構件量部位混凝保護層度，n為測ni點數(shù)；

D

——測部位測點保層厚度標準差；SD

i

ni

nK

——為凝土保護層度合格定系數(shù)值，表6.3-2取用?；炷Ｗo層厚合格判定數(shù)值表6.3-2nK

10151.695

16241.645

≥251.595本次檢針對被撞空板底面混凝土保護厚度進了抽樣檢測檢測部及測試匯總見表6.3-3混凝土護層厚及鋼筋分布見附圖。被撞心板底混土保護層度測量值評判結果表6.3-3測部大最平設評DDD普33.31.1側分561134.002113.30.64北普673351.902930.31.01側分442936.302128.01.31實測部的混凝土保層厚度部分都不符設計要。按《公路梁承載力檢測定規(guī)程報批稿的相關要求在被撞心板底普通筋和3L/4處分布鋼筋的護層厚度評標度值為1，鋼保護層鋼筋的耐久影響不著，L/8處分布筋保護層厚評定標為對鋼筋耐久有較大響。在檢測凝土保護層度的部同時檢測了筋的分情況。與設比較，18XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告通鋼筋布的間距偏為-36cm，應力筋分布距偏差在-1～4cm之，分布筋間距差為-312cm，部不滿足《市橋梁工質量檢驗評標準》要求。6.4被橋梁結的自振特性振動頻及阻尼比）決于結本身的材料性、結構的剛、質量及它的分布律。自振特的確定進行結構動反應計、抗震和風穩(wěn)定計算前提，可作為結構傷識別質量評定的據(jù)。⒈測量統(tǒng)橋跨結的模態(tài)測試通過安在力錘錘頭的力傳器測試激勵號，在選定測上安裝941-B型傳感器測試梁結構的響信號，相應的信號大器及濾波，由XX方振動和聲技術究所研制的DASP數(shù)自動采與信處理分析統(tǒng)配以相關件記錄輸出信號。由信號理分析儀進頻域和域處理分析通過模分析軟件進橋梁的模態(tài)分。測試系統(tǒng)圖6.4-1所示。力結

力傳感速度傳

放器

采號

結

結圖6.4-1自振⒉測點置模態(tài)試以力錘作為勵信號在一固定點行激勵為了避開低重要模態(tài)的節(jié)（振型為零處，將勵點放在橋的3/8，主要記錄勵信號橋跨結構動響應。橋的測量面選擇在梁構的八分點以及橋上。測斷面上測布置詳見圖。19XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖6.4-2測點置圖⒊自振性測試結果析(1)理論計采用MIDASCivil6.71對人行橋進行振模態(tài)分析算。采梁單元立空間模型整個模共劃分為20個單元，21個節(jié)點。圖6.4-3空間限元模型20XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖6.4-4

豎向階理論振圖f=6.019Hz）圖6.4-5

豎向階實測振圖f=7.039Hz）從圖6.4-4～可以看出該橋一階振為豎向對稱型，階自振率理論為6.019Hz，實值為7.039Hz。21XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖6.4-6

豎向階理論振圖f=23.031Hz）圖6.4-7豎向二實測振型（f=24.097Hz）從圖6.4-6～可以看出該橋二階振為豎向對稱型，階自振率理論為23.031Hz，測值為24.097(2)力特性定利用各點的拾振器錄得到構振動響應線，經據(jù)分析處理，該橋階自振性測定值列表7-1，測振動頻圖詳見附圖。表中列了XXX路XX+XXX人天橋的階豎向模態(tài)試結果各階模態(tài)阻尼比0.130%~0.143%之，符合凝土橋的材特性，果分布在正范圍。人行橋被撞橋自振特性數(shù)表6.4-1振描

自頻Hz）理值測②/①①②

阻比（%）豎一對振

6.0197.0391.1690.14322XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告豎二對振

23.03124.0971.0460.130(3)構性能定對于一的橋梁結構第一階有頻率即基是評定構動力性能主要依。由表6.4-1可以看出豎向一、二階實測率和理值之比分別1.169、1.046，豎一階、二階型阻尼分別為0.143%、0.130%。根據(jù)《路橋梁承載力檢測定規(guī)程送審稿的有關要求該橋豎動力特性良，評定標度為1。7基于檢測結果的承載力評價基于檢結果的橋梁載能力定的基本方及工作程是：選擇不利或代表性橋跨結構或件作為載能力檢測定的對，并通過結計算分，初步確定梁結構或構的承載力；然后對步確定承載能力檢評定對，開展深入致的橋梁調和檢測作；根據(jù)橋結構或件的實際檢結果，分項檢測指做出評判，后根據(jù)梁結構或構的設計竣工技術資，通過構檢算分析評定橋梁結或構件承載能力及使用條。7.1本部分被撞空心板人群荷作用下的承能力極狀態(tài)和正常用極限態(tài)進行算。承載能極限狀態(tài)驗包括正面抗彎強度斜截面剪強度驗算部分。常使用限狀態(tài)檢算容應包法向拉應力主拉應，法向壓應、主壓力四個方面根據(jù)計算結本項目及到的預制心板的大法向壓應、主壓力遠小于規(guī)限值，均滿規(guī)范要。計算書中兩項結略去，不再理。規(guī)（JTJ023-85對預應力A類構件常使用極限態(tài)下的關規(guī)定如下第5.2.23在使用荷載用下，分預應力混土類受彎件的法拉應力（扣全部預應力失）應合下列規(guī)定荷載組Ⅰ荷載組Ⅱ或組合Ⅲ

hlhl

Rl0.9l23XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告第5.2.24條在使用荷作用，預應混凝土受彎件在計混凝土的主應力時應符合下列定：荷載組Ⅰ

zl

bl荷載組Ⅱ或組合Ⅲ

zl

Rbl按照規(guī)第5.1.10，驗算應力混凝土彎構件截面抗剪強。計算式如下：j荷載組（1）橋狀態(tài)結構重力+加應力縮徐變影響（2）載組合I成橋狀＋人群載

w（3）載組合II組合I+照正差(JTJ023-85規(guī)范

)（4）載組合III：組合I+照正溫(JTGD60-2004規(guī)對于預力簡支梁，面板升在梁體上下均產生應力，且不生內力荷載組I～組合最大彎和最剪力結均相同，在計算果中不再整荷載組II、組的結果數(shù)值符約定及圖表示約定彎矩單元下受拉正，反為負剪力以使單產生時針轉為正軸力壓為正拉為正應力主應力：壓正，拉負單位：kN；m7.1.1本計算資⒈截面性計算采橋梁博士建桿系計模型?？招牡慕孛嫘砸姳??？招慕孛嫣匦员?.1-1板型

梁m面（

2

）抗慣

抗慣24XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告中

性（m40.851.250.08680.1416⒉計算載結構重：混凝土容按25kN/m3計二期恒：8cm厚水泥凝土混土橋面鋪裝橋面鋪混凝土6.4kN/m

地袱混土2.63kN/m，桿系kN/m預加應：縱向預應按施工設計文件的束情況行計算，共種N2每種2束張拉式為后法?；炷量s及徐變影力：相濕度70%，加齡期取5天，算參數(shù)照規(guī)范（JTJ023-85）有規(guī)定取，計算時間3000。日照溫：按照規(guī)范JTJ023-85附錄日照溫模式如下：5-55-5日照正溫差圖7.1-1日照差的計算式

日照負溫差

按照規(guī)（JTG）計算橋梁構由于度溫度引起效應時可采用圖7.1-2所示的豎溫度梯曲線。對于凝土橋鋪裝T=25℃，T=6.7。對混12凝土結，當梁高H小于400mm時，圖，梁高于或大于400mm，A=300mm25XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖7.1-2日照差的算式按施工設計文件提的施工程、步驟、載變化情況劃分受階段并行逐階連續(xù)計算，劃分了3個施工階。具體劃分下：預制梁，架梁60天二期恒作用30天徐變計階段1000天7.1.216m跨空心板驗⒈正常使用極限狀檢算⑴法向拉應力正常使極限狀態(tài)組I～梁體下緣最法向拉應力圖圖7.1-3合I、緣最法向拉應從圖可以看：未出拉應力，最壓應力現(xiàn)在支點處緣，其為2.4MPa，中下有8.1MPa的壓應力滿足規(guī)范對應力A類構件的求。26XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖7.1-4合、下最法向應力從圖可以看：未出拉應力，最壓應力現(xiàn)在支點處緣，其為3.0MPa，中下有8.0MPa的壓應力滿足規(guī)范對應力A類構件的求。圖7.1-5合III上、緣大法拉應力從圖可以看：未出拉應力，最壓應力現(xiàn)在支點處緣，其為7.5MPa，中下有9.5MPa的壓應力滿足規(guī)范對應力A類構件的求。⑵主拉應力正常使極限狀態(tài)組I～體最大主拉力見圖7.1-6～圖所示。圖7.1-6合Ⅰ最大主應力從圖7.1-6可以看出：大主拉應力現(xiàn)在支近，為0.11≤=2.08MPa，滿足規(guī)范對預應力類構件的求。l圖7.1-7合III大主應從圖7.1-7可以看出：大主拉應力現(xiàn)在支近，為0.15≤=2.08MPa，滿足規(guī)范對預應力類構件的求。l⒉承載力極限狀態(tài)算⑴正截面抗彎強度承載能極限狀態(tài)組I最大彎矩組值與正面抗彎強度比較見。27XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告圖7.1-8合Ⅰ大彎組值與截面抗彎強度從圖7.1-8可以看：組合用下，算結果下表7.1-2跨中截面抗彎度

表7.1-2荷組組Ⅰ

彎效合（kN?m2417.4

正面（kN?m3329.0

正面/彎矩組值1.38由表7.1-2可知：中正截抗彎強度滿規(guī)范要，且富余量大。⑵斜截面抗剪強度承載能使用極限狀組合I力包絡，見圖7.1-9。圖7.1-9組合I剪包圖取距支中心h/2處（梁高半）處截面的剪力為支點的控制剪力根據(jù)梁的筋特點選取筋變間處做為另一制點。據(jù)控制點坐內插得組合I制剪力極值列于7.1-3。斜截抗剪強度表7.1-328XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告驗算編號

說

箍箍筋間直(cm)(mm)

箍筋肢數(shù)

荷效剪組值（kN）

最斜截剪面對抗剪彎強度（kN?（kNm）

是滿規(guī)1

支

10845915801142滿2

變距

2084464470986

滿由表可知：驗算截的斜截面抗強度大剪力組合設值，滿規(guī)范要求7.2基承載能極限狀態(tài)評是基于梁外觀檢查有關無檢測的結果橋梁承能力進評定。根據(jù)梁外觀測結果、構材質強變異和模態(tài)數(shù)確定算系數(shù)；結合無檢測結，從耐久性角度引承載能力惡系數(shù)ξe；考慮裂縫、混凝土化及鋼筋銹引起的構有效截面減系數(shù)引入混凝土減系數(shù)ξc和鋼筋折系數(shù)ξs承載能評定時引入上各檢和折減系數(shù)對結構力效應進行修正并通過比較定結構承載能力狀。1承載能力極狀態(tài)評參數(shù)確定⑴承載能力檢算系（Z）的確定綜合考橋梁或構件觀缺損況（權重0.4、材質度（權0.3和固有模態(tài)（重0.3）等檢測評定結果，定構件技術況評定D。被撞空板腹板與底連接處凝土局部剝，板底央有沿預應筋方向裂縫，合評定標準定被撞心板表觀缺評定標值為2。29jjjjXX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告根據(jù)現(xiàn)混凝土強度測數(shù)據(jù)混凝土強度其評定度為1。根據(jù)橋結構的自振率f與設計理計算值f的比值來評定結構的體性di和技術況。實測橋結構豎一階自振頻與設計論計算值之大于1.00，評定標為1檢指評標D權表缺況2（狀）0.4材強1良0.3固模1良態(tài)0.3

j計得狀評＝得到被空心板簡支的承載力檢算系數(shù)Z為1⑵承載能力惡化系（

e

）的確對于鋼混凝土結構根據(jù)結表觀狀況、件材質度、鋼筋銹電位、凝土電率、混凝土氯離子量、混凝土化深度鋼筋保護層度等的測評定結果采用考慮各測指標響權重的綜評定方，計算構件惡化狀評定值E，最后根據(jù)不環(huán)境條，取用承載力惡化數(shù)。根據(jù)現(xiàn)檢查情分別以上各測指標給出定標度見下表：檢指定度權混土狀2較狀態(tài)）0.32況

j鋼銹位

1（銹動或活動不）

0.11混土率1（慢）

0.05混土深度

1化度<護厚0.20鋼保厚4鋼失堿護度發(fā)銹）

0.12混土離子量

1很?。?0

0.15XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告混土推定

1良好）0.05計得狀評值E＝2×0.32＋1×0.05＋＋1×0.15＝1.88環(huán)條：濕、、蝕質得到被空心板簡支的承載力惡化系數(shù)為。e⑶截面折減系數(shù)（）的確定cS考慮由材料風化、碳化物理與化學傷引起結構構件有截面損失c以及由鋼筋腐蝕剝造成的筋有效截面損失（，結構截抗力效應的S響。根據(jù)現(xiàn)檢查情況分對以上檢測指標給評定標值，計算得構件截損傷的合評定值R見下表：檢指評度

R

j

權αj材風

（化構面砂動摩的，掌有件料末砂。表直較滑

0.10混土化度

1化度<護厚0.35物與構表好局面輕學傷微落

0.55計得截損綜評＋1×0.35＝1.00根據(jù)截損傷的綜合定值，得出被撞心板簡梁截面折減數(shù)=1.00c鋼筋的面折減系數(shù)值的確定：被撞空板底中有沿應力筋方向的裂s縫，裂寬度小于限，評定度值為鋼筋截面折系數(shù)為1.00s31XX市XX路XX＋XXX人行天橋質檢測報告2檢算結果根據(jù)檢結果，參考公路橋承載能力檢評定規(guī)》報批稿考慮被空心板載能力檢算數(shù)（Z＝1.13承載能惡化系數(shù)（，截面減1系數(shù)（=1.00，＝的影響對被撞空心簡支梁行技術評定承載能cs評定結見表7.2-1～表?？缰薪孛婵箯澏?/p>

表7.2-1正面荷組

彎效組值（kN?m

正面（kN?m折前折減

度/彎效組值折折前后組Ⅰ

2417.43329.03528.71.381.46由表7.2-1檢算結可知：被空心板支