!1、3、4、5棟鋁模板施工方案

上林苑1#-5#棟及地下室建安工程1#、3#、4#、5#棟鋁模板專項施工方案第第③通過頂板上的預留孔洞，運輸完模板后再澆混凝土封住。堆放清除完的模板運到下一個安裝點以后，以正確的順序疊放在合理的地方。分門別類合理地堆放模板，做出鮮明的標識，對下一層模板的安裝有很大的幫助，避免安裝時發(fā)生混亂及引發(fā)不必要的麻煩。12.6拆除平模外圍護板只拆除與墻模板下部相連的平模外圍護板，上部平模外圍護不拆除而用于支撐下一層的墻模。墻模拆除以后，去除錨固螺栓，拆下下層平模外圍護板，然后進行清潔和涂油工作，以備下次使用。錨固螺栓每次使用后都要用鋼刷清潔。每一層平模外圍護板都跨層使用。13.施工注意事項1）禁止面朝下放置模板；禁止平放模板除非開始疊放；禁止用模板作為斜坡、過橋板或踏腳板；禁止使用錘子和楔子拉模板；2）在整面模板拼裝好之后再銷緊銷子；3）安裝楔子時禁止大力錘擊；4）禁止使用沒有進行適當?shù)那鍧嵑屯坑凸ぷ鞯臉嫾?）保證已安裝的懸掛腳手架處在最佳狀態(tài)且沒有損壞；6）保證平臺上全部甲板和踏腳板以及扶手安裝完畢；7）樓板上所留的用于搬運模板的開口在不用時必須蓋上，直至混凝土澆筑完畢；8）任何在平臺上工作的工人必須系安全帶并固定在預留釘子上；9）澆筑以后從樓板上拆除定位木條的時候，應確保沒有釘子裸露在外；10）拆除外建筑物上的銷子和楔子時尤其要小心。14.模板質量缺陷和防治措施序號名稱現(xiàn)象原因分析防治措施1軸線偏移混凝土澆筑后拆模時，發(fā)現(xiàn)柱、墻實際位置與建筑物軸線位置有偏移放樣不認真或技術交底不清，模板拼裝時組合件未能按規(guī)定到位。軸線測放產(chǎn)生誤差。墻、柱模板根部和頂部無限位措施或限位不牢，發(fā)生偏位后又未及時糾正，造成累積誤差。支模時，未拉水平、豎向通線，且無豎向垂直度控制措施。未設水平拉桿或水平拉桿間距過大?；炷翝仓r未均勻對稱下料，或一次澆筑高度過高造成側壓力大擠偏模板。對拉螺栓、頂撐、木楔使用不當或松動造成軸線偏位。嚴格按1/10-1/15的比例將各分部、分項翻成詳圖并注明各部位編號、軸線位置、幾何尺寸、剖面形狀、預留孔洞、預埋件等，經(jīng)復核無誤后認真對生產(chǎn)班組及操作工人進行技術交底，作為模板制作，安裝的依據(jù)。模板軸線測放后，組織專人進行技術復核驗收，確認無誤后才能支模。墻、柱模板根部和預部必須設可靠的限位措施，如采用現(xiàn)澆樓板混凝土上預埋短鋼筋固定鋼支撐，以保證底部位置準確。支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。根據(jù)混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度及穩(wěn)定性?；炷翝仓?，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發(fā)現(xiàn)問題及時進行處理?；炷翝仓r要均勻對稱下料，澆筑高度應嚴格控制在施工規(guī)范允許的范圍內(nèi)。2標高偏差測量時，發(fā)現(xiàn)混凝土結構層標高度及預埋件、預留孔洞的標高與施工圖設計標高之間有偏差。樓層無標高控制點或控制點偏少，控制網(wǎng)無法閉合；豎向模板根部未找平。模板頂部無標高標記，或未按標記施工。高層建筑標高控制線轉測次數(shù)過多，累計誤差過大。預埋件、預留孔洞未固定牢，施工時未重視施工方法。樓梯踏步模板未考慮裝修層厚度。每層樓設足夠的標高控制點，豎向模板根部須做找平。模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。建筑樓層標高由首層±0.00標高控制，嚴禁逐層向上引測，以防止累計誤差，當建筑高度超過30m時，應另設標高控制線，每層標高引測點應不少于2個，以便復核。預埋件及預留孔洞，在安裝前應與圖紙對照，確認無誤后準確固定在設計位置上，必要時用電焊或套框等方法將其固定，在澆筑混凝土時，應沿其周圍分層均勻澆筑，嚴禁碰擊和振動預埋件模板。樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。3結構變形拆模后發(fā)現(xiàn)混凝土柱、梁、墻出現(xiàn)鼓凸、縮頸或翹曲支撐及圍檁間距過大，模板剛度差，連接件未按規(guī)定設置，造成模板整體性差。墻模板無對拉螺栓或螺栓間距過大，螺栓規(guī)格過小。門窗洞口內(nèi)模間對撐不牢固，易在混凝土振搗時模板被擠偏。梁、柱模板卡具間距達大，或未夾緊模板，或對拉螺栓配備數(shù)量不足，以致局部模板無法承受混凝土振搗時產(chǎn)生的側向壓力，導致局部爆模。澆筑墻、柱混凝土速度過快，一次澆灌高度過高，振搗過度。模板及支撐系統(tǒng)設計時，應充分考慮其本身自重、施工荷載及混凝土的自得及澆搗時產(chǎn)生的側向壓力，以保證模板及支架有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性。梁底支撐間距應能夠保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形。梁、墻模板上部必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口寬度。澆搗混凝土時，要均勻對稱不下料，嚴格控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。4接縫不嚴由于模板間接縫不嚴有間隙，混凝土澆筑時產(chǎn)生漏漿，混凝土表面出現(xiàn)蜂窩，嚴重的出現(xiàn)孔洞、露筋放樣不認真或失誤，模板制作馬虎，拼裝時接縫過大。模板安裝周期過長，因邊角變形未及時修整造成裂縫。模板接縫措施不當。梁、柱交接部位，接頭尺寸不準、錯位。放樣要認真，嚴格按1/10-1/50比例將各分部分項細部放成詳圖，詳細編注，經(jīng)復核無誤后認真向操作工人交底，強化工人質量意識，認真制作定型模板和拼裝。模板間嵌縫措施要控制，不能用油氈、塑料布，水泥袋等去嵌縫堵漏。梁、柱交接部位支撐要牢靠，拼縫要嚴密（必要時縫間加雙面膠紙），發(fā)生錯位要校正好。5脫模劑使用不當模板表面混凝土殘漿不清除即刷脫模劑，造成結構觀感有麻面等缺陷拆模后不清理混凝土殘漿即刷脫模劑。脫模劑涂刷不勻或漏涂，或涂層過厚。拆模后，必須清除模板上遺留的混凝土殘漿后，再刷脫模劑。嚴禁用廢機油作脫模劑，脫模劑材料選用原則為：既便于脫模又便于混凝土表面裝飾。選用的材料有皂液、滑石粉、石灰水及其混合液和各種專門化學制品脫模劑等。脫模劑材料宜拌成稠狀，應涂刷均勻，不得流淌，一般刷兩度為宜，以防漏刷，也不宜涂刷過厚。脫模劑涂刷后，應在短期內(nèi)及時澆筑混凝土，以防隔離層遭受破壞。6模板支撐選配不當由于模板支撐體系選配和支撐方法不當，結構混凝土澆筑時產(chǎn)生變形支撐不夠，無足夠的承載能力及剛度導致混凝土澆筑后模板變形。支撐穩(wěn)定性差，無保證措施，混凝土澆筑后支撐自身失穩(wěn)，使模板變形。模板支撐系統(tǒng)根據(jù)不同的結構類型和模板類型來選配，以便相互協(xié)調(diào)配套。使用時，應對支承系統(tǒng)進行必要的驗算和復核，尤其是支柱間距應經(jīng)計算確定，確保模板支撐系統(tǒng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性。鋼質支撐體系其鋼楞和支撐的布置形式應滿足模板設計要求，并能保證安全承受施工荷載，鋼管支撐體系其立柱縱橫間距一般為1.2m左右。15.質量技術措施15.1質量標準鋁模第一次安裝前，應對加工和購進的構配件及材料等進行全面的檢查和驗收。檢查驗收內(nèi)容包括：原材料的檢驗，構配件結構尺寸，焊縫檢查以及支撐構件，配合件的各項功能的檢查，符合設計要求后，方可使用。鋁模安裝后測量復核的精度如下：1）面板拼縫必須在1mm以內(nèi)，并且所有拼縫均需用膩子嵌填。2）拼合板處不平整度不大于2mm。3）模板平面平整度，用2m直尺檢查不大于3mm。4）支承面高度誤差，允許偏差±5mm。5）軸線位移，允許偏差±5mm。6）截面尺寸±2mm。7）模板脫模、移動、組裝、校正過程中，要嚴密觀察、精心操作，不得出現(xiàn)碰磕、摩擦、拉(頂)裂出模的柱砼，造成碰缺、摩痕、裂縫等缺陷。15.2模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模位置、間距是否滿足要求。15.3頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。先控制好標高再加固15.4模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，應分層進行澆筑，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；4）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；禁止模板與腳手架拉結。15.5窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防砼澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成澆筑不密實。窗臺、洞口模板安裝15.6與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。水電線盒安裝固定后才安裝墻板模板16.鋁模節(jié)點照片模板連接：工具簡單，拼裝容易，操作便利，技術要求低，拼接嚴密，避免漏漿和錯臺可調(diào)節(jié)立桿：調(diào)節(jié)部位在立桿中部，方便操作，可粗調(diào)和微調(diào)早拆體系：鋁模可先拆除，提高了模板周轉率外墻拉結：用葫蘆鐵鏈進行拉結，實現(xiàn)頂拉結合，能有效控制墻柱垂直度和平整度，工人操作簡單方便線盒、線管固定及定位：線盒采用膨脹帽固定，水管洞口采用螺桿固定，便于拆除。線盒和線管第一次定位準確，上部定位就可實現(xiàn)一致降板模板：采用縮進式模板通過螺栓鏈接，拆模方便，對減少降板處陽角破壞有較好效果樓梯模板：全部采用鋁合金模板封閉，在底部留置觀察口，確保樓梯的整體性和尺寸一致，觀感效果非常好預留傳遞孔：主要用于材料的傳遞，洞口邊采用斜面上大下小便于后續(xù)封堵脫模劑：減少粘模，用植物油作為脫模劑，確?；炷帘砻嬗^感質量鋁模的運輸：第一次用塔吊后，后續(xù)采用人工傳遞，模板最大尺寸為0.4×2.7m，重量不到20kg17.職業(yè)健康及安全施工管理17.1一般要求1）模板上架設電線和使用電動工具采用36V的低壓電源。2）登高作業(yè)時，各種配件放在工具箱內(nèi)或工具袋內(nèi)，嚴禁放在模板或腳手架上。3）裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。4）設防雷擊措施。5）安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。6）預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩(wěn)固。7）拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。8）在架空輸電線路下面安裝和拆除組合鋼模板時，吊機起重臂、吊物、鋼絲繩、外腳手架和操作人員等與架空線路的最小安全距離符合下列要求：外電顯露電壓1KV以下1~10KV35~110KV154~220KV330~500KV最小安全操作距離（m）46810159）安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。10）吊裝模板時，必須在模板就位并連接固后，放可脫鉤。并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規(guī)定。11）拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。操作人員配掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、攔桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。12）拆模起吊前，復查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起。13)雨、雪及五級大風等天氣情況不禁止施工。14)模板放置時不得壓有電線、氣焊管線等。15)模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。模板安裝就位后由專人將大模板串起來，并與避雷風接通，防止漏電傷人。16)清掃模板和涂刷大模板脫模劑時，必須將模板支撐牢固。17)模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理砼渣塊。由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大及時修理。18）板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置。17.2模板施工的安全要求1）在墻、柱子上繼續(xù)安裝模板時，模板應有可靠的支承點，墻、柱及梁的對拉螺桿應平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷造成炸?，F(xiàn)象。2）施工機具應由現(xiàn)場機電工進行檢修后才可運轉，必要的防護罩等齊全，電動機具的接電規(guī)范，符合現(xiàn)場有關機具與用電安全制度的要求。3）作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防止掉落。操作人員進行施工操作，均應戴好安全帽并系好帽扣，高空作業(yè)應系好安全帶，掛好掛鉤。4）裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。5）安裝中及安裝完成的梁板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材料。6）模板支設完畢，澆筑混凝土時，必須有專人看護模板，對墻柱及梁板的支撐和對拉嚴密監(jiān)控，發(fā)現(xiàn)情況立即中止混凝土澆筑并及時進行加固。7）對采用泵送商品混凝土澆筑樓面梁板的，首先在泵管支撐架下加焊200-300mm水平光滑鋼管，使其可在模板上進行滑動，以利于抵消泵送時的水平振動力，減小泵送混凝土對支撐體系的影響；其次，在泵送管道的搭設路線下的支撐架，在原有構造斜撐基礎上，適當增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩(wěn)定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。8）拆模操作前，由施工員及班組長對施工班組進行詳細的安全技術交底。9）拆模操作時，上下應有人接應，隨拆承運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。高度超過3.6米時，應采用可靠的登高工具，除操作人員外下面不得站人，高處作業(yè)應掛好安全帶。10）拆除承重模板時，必要時應先設立臨時支撐，防止突然整塊坍落。11）拆模時，操作人員應站在安全處，待該片模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。12）拆下的模板及配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定的地點分規(guī)格堆放整齊，并做到及時清理、維修。18.應急預案18.1緊急設施準備1）現(xiàn)場準備好緊急設施，包括緊急救援工具、應急照明、緊急醫(yī)療工具。2）制訂緊急聯(lián)絡與通訊流程，包括發(fā)生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統(tǒng)外，應撥打119報警和醫(yī)療救護120。同時按預案規(guī)定的通訊方法向有關部門聯(lián)絡。3）緊急撤離方法，即一旦事故發(fā)生，作業(yè)人員應立即停止作業(yè)，在采取必要的應急措施后，撤離危險區(qū)域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現(xiàn)場具體情況有序地向安全區(qū)撤離。18.2成立現(xiàn)場緊急工作組項目部應成立現(xiàn)場緊急救護小組，由項目經(jīng)理擔任組長，項目生產(chǎn)經(jīng)理擔任副組長，各分項管理人員擔任組員。相關人員及職責詳見下表：姓名應急小組職務工作范圍聯(lián)系方式付友才組長負責領導安全事故和突發(fā)時間救援工明副組長負責應急救援和人員配備的落浩副組長應急救援人員培訓、保險賠償金、協(xié)調(diào)處理工作；事故現(xiàn)場預防及保護、突發(fā)事件后生產(chǎn)恢復工德輝副組長負責安全事故現(xiàn)場預防及保護；救援工作和主持安全事故分析、原因調(diào)責鋁模專業(yè)班組日常管理，負責與項目部技術部、施工部的各項協(xié)調(diào)工作。汪躍進副組長負責安全保衛(wèi)工作及安全事故后搶險車引洪橋組員負責安全事故現(xiàn)場預防及保護、突發(fā)事件后生產(chǎn)恢復工毅組員負責安全事故現(xiàn)場預防及保護、突發(fā)事件后生產(chǎn)恢復工國盛組員負責接待、安撫工紅光組員負責接待、安撫工作1507499551818.3應急響應1）支模架失穩(wěn)引起倒塌及造成人員傷亡時的應急措施迅速確定事故發(fā)生的準確位置、可能波及的范圍、支模架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據(jù)不同情況進行處置。劃出事故特定區(qū)域，非救援人員未經(jīng)允許不得進入特定區(qū)域。迅速核實現(xiàn)場作業(yè)人數(shù)，如有人員被坍塌的支模架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如無人員傷亡，立即實施架體加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經(jīng)驗的安全員和架子工長統(tǒng)一安排。2）發(fā)生高處墜落事故的搶救措施救援人員首先根據(jù)傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環(huán)境，送往醫(yī)院救治，并保護現(xiàn)場。察看事故現(xiàn)場周圍有無其它危險源存在。在搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現(xiàn)場情況。搶救受傷人員時幾種情況的處理：如確認人員已死亡，立即保護現(xiàn)場。如發(fā)生人員昏迷、傷及內(nèi)臟、骨折及大量失血：①立即聯(lián)系120急救車或距現(xiàn)場最近的醫(yī)院，并說明傷情。為取得最佳搶救效果，還可根據(jù)傷情送往專科醫(yī)院。②外傷大出血：急救車未到前，現(xiàn)場采取止血措施。③骨折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內(nèi)臟或傷情不詳者一律用擔架或平板，禁止用摟、抱、背等方式運輸傷員。3）觸電應急（急救）措施：

①對于觸電者的急救應分秒必爭。發(fā)生呼吸、心跳停止的病人，病情都非常危重，這時應一面進行搶救，一面緊急聯(lián)系專業(yè)救護機構，就近送病人去醫(yī)院進一步治療；在轉送病人去醫(yī)院途中，搶救工作不能中斷。

②關掉電閘，切斷電源，然后施救。無法關斷電源時，可以用木棒、竹竿等將電線挑離觸電者身體。如挑不開電線或其他致觸電的帶電電器，應用干的繩子套住觸電者拖離，使其脫離電流。救援者最好戴上橡皮手套，穿橡膠運動鞋等。切忌用手去拉觸電者，不能因救人心切而忘了自身安全。

③傷者神志清醒，呼吸心跳均自主，應讓傷者就地平臥，嚴密觀察，暫時不要站立或走動，防止繼發(fā)休克或心衰。

④傷者喪失意識時要立即叫救護車,并嘗試喚醒傷者。呼吸停止，心搏存在者，就地平臥解松衣扣，通暢氣道，立即口對口人工呼吸。心搏停止，呼吸存在者，應立即作胸外心臟按壓。

⑤發(fā)現(xiàn)其心跳呼吸已經(jīng)停止，應立即進行口對口人工呼吸和胸外心臟按摩等復蘇措施（少數(shù)已證實被電死者除外），一般搶救時間不得少于60～90分鐘。直到使觸電者恢復呼吸、心跳，或確診已無生還希望時為止。現(xiàn)場搶救最好能兩人分別施行口對口人工呼吸及胸外心臟按壓，以1：5的比例進行，即人工呼吸1次，心臟按壓5次。如現(xiàn)場搶救僅有1人，用15：2的比例進行胸外心臟按壓和人工呼吸，即先作胸外心臟按壓15次，再口對口人工呼吸2次，如此交替進行，搶救一定要堅持到底。

⑥注意：

a.處理電擊傷時，應注意有無其他損傷。如觸電后彈離電源或自高空跌下，常并發(fā)顱腦外傷、血氣胸、內(nèi)臟破裂、四肢和骨盆骨折等。

b.現(xiàn)場搶救中，不要隨意移動傷員，若確需移動時，搶救中斷時間不應超過30秒。移動傷員或將其送醫(yī)院，除應使傷員平躺在擔架上并在背部墊以平硬闊木板外，應繼續(xù)搶救，心跳呼吸停止者要繼續(xù)人工呼吸和胸外心臟按壓，在醫(yī)院醫(yī)務人員未接替前救治不能中止。

c.對電灼傷的傷口或創(chuàng)面不要用油膏或不干凈的敷料包敷，而用干凈的敷料包扎，或送醫(yī)院后待醫(yī)生處理。一般性傷情送往醫(yī)院檢查，防止破傷風。16.4應急設施及防護用品現(xiàn)場急救小組配備專用急救箱及必要的通訊設備等。具體詳見下表：序號應急設備名稱數(shù)量狀態(tài)備注1擔架2好2氧氣袋1好3藥箱1好內(nèi)附常用急救藥品4繃帶3好5對講機3好6滅火器5好7工具車1好以上應急設施及防護用品除藥物類存放于安全部門外，其余均存放于項目倉庫。19.計算書（一）600x1200鋁模板(樓面模板計算）計算結果一、設計數(shù)據(jù)1、設計標準/規(guī)范1.1《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20101.2《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)1.3《建筑施工計算手冊》江正榮著1.4《建筑施工手冊》第四版2、荷載2.1、活載2.00KN/m22.2、混凝土載荷2550kg/m324.99KN/m32.3、鋁合金重量2700kg/m326.46KN/m33、材料等級/數(shù)據(jù)3.1、鋁合金牌號：6061-T63.1.1、屈服強度σs246.00N/mm23.1.2、抗拉強度σb264.00N/mm23.1.3、許用切應力［τ］=0.60σs/1.2115.00N/mm23.1.4、許用應力[σ]=σs/1.2200.00N/mm23.1.5、許用抗壓、抗彎、抗拉強度f=σs/1.2200.00N/mm23.1.6、彈性模量(E)70000.00N/mm23.1.7、泊松比ν0.303.2、鋁合金面板3.2.1、抗彎強度設計值fm200.00N/mm23.2.2、抗剪強度設計值fv115.00N/mm23.2.3、彈性模量(E)70000.00N/mm23.2.4、泊松比ν0.30二、模板標準荷載值計算樓板模板自重0.18kN/m2混凝土自重3.12kN/m2混凝土的重力密度24.00kN/m3混凝土厚度0.130m梁鋼筋自重1.50kN/m2板鋼筋自重1.10kN/m2施工人員及設備均布載荷2.50kN/m2標準恒載F15.95標準活載F22.00kN/m2恒荷載F恒=F1*1.27.14KN/m2活荷載：F活=F2*1.42.80KN/m2總荷載：F=F恒+F活9.94KN/m2三、模板計算1.樓面板驗算（按雙向板計算）1.1樓面板厚度(取寬b=1mm的板作計算單元）δ=3.50mm1.2慣性矩I=110.92mm41.3截面系數(shù)(抵抗矩)W=20.17mm3泊松比V0.30b（mm)=10.001m截面積A=3.50mm2樓板寬度Lx=200.00mm橫肋間距Ly=300.00mmLx/Ly=0.67查得Kω=0.00140KMx=0.0198KMy=0.0172KMx0=-0.055KMy0=-0.05281.4作用于模板的線載荷q1=F恒*b0.007KN/mq2=F活*b0.003KN/mq=q1+q20.01KN/m1.5.1.支座彎矩與應力Mx0=KMx0*q*Lx2-21.87N.mmMy0=KMy0*q*Ly2-47.23N.mm應力σ=M/W=2.34N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.5.2.跨中彎矩與應力Mx=KMx*q*Lx27.87N.mmMy=KMy*q*Ly215.39N.mm因為泊松比V，換算得Mx(V)=Mx+V*My=即Mmax12.49N.mmMy(V)=My+V*Mx=17.75N.mm應力σ=M/W=0.62N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.6剪力Q=F總*b*L/20.00KN剪應力τ=Q/A0.28N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2OK1.7撓度ν=KqL4/Bc0.06MmBc=Eδ3/(12*(1-V2))=274839.74N.mm允許撓度v=200/2500.8Mm滿足要求2、橫肋的驗算（按簡支梁計算）2.1慣性矩I=107920.16mm42.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=4034.40mm3b(m)=0.4300.00MmL(m)=0.45450.00Mm截面積A=299.93mm22.3作用于橫肋的線載荷q1=F恒*b2.86KN/mq2=F活*b1.12KN/mq=q1+q23.98KN/m2.4彎矩M=qL2/80.10KN.m應力σ=M/W24.95N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求2.5剪力Q=F總*b*L/20.89KN剪應力τ=Q/A2.98N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求2.6撓度ν=5q1L4/384EI0.20Mm允許撓度v=450/2501.8Mm滿足要求3、1200邊框驗算3.1慣性矩I=209321.69mm43.2截面系數(shù)W=5808.04mm3L=800mm0.80Mb=450mm0.45MA=575.66mm23.3作用于邊框的線載荷q1=F恒*b/40.80KN/mq2=F活*b/40.32KN/mq=q1+q21.12KN/m3.4彎矩M=qL2/80.09KN.m應力σ=M/W15.40N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求3.5剪力Q=F總*L*b/40.89KN剪應力τ=Q/A1.55N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求3.6撓度ν=5q1L4/(384EI)0.29Mm允許撓度v=800/2503.2Mm滿足要求5、1100樓面鋁梁驗算5.1慣性矩I=1115744.83mm45.2截面系數(shù)W=28054.94mm3L=1100mm1.10Mb=1300mm1.30MA=1517.27mm25.3線載荷q1=F恒*b9.28KN/mq2=F活*b3.64KN/mq=q1+q212.92KN/m5.4彎矩M=qL2/81.95KN.m應力σ=M/W69.67N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求5.5剪力Q=F總*L*b/214.21KN剪應力τ=Q/A9.37N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求5.6撓度ν=5q1L4/(384EI)2.27Mm允許撓度v=1100/2504.4Mm滿足要求（二）φ48*δ3*3000可調(diào)鋼支撐計算計算結果一、材料等級/數(shù)據(jù)鋼材牌號：Q345（直徑φ40～φ60）1.1、抗拉、抗壓和抗彎強度f205.00N/mm21.2、端面承壓強度fce310.00N/mm21.3、抗剪強度fv120.00N/mm21.4、彈性模量E206000.00N/mm2二、標準荷載值計算2.1、恒載與活載樓板模板自重F10.18kN/m2混凝土自重F23.12kN/m2混凝土的重力密度24.00kN/m3混凝土厚度0.130M鋼筋自重F30.14kN/m2施工人員及設備均布載荷F42.50kN/m2標準恒載N1=F1+F2+F3+F45.94kN/m2標準活載N22.00kN/m2恒荷載N恒=N1*1.27.13KN/m2活荷載：N活=N2*1.42.80KN/m2恒載與活載的總荷載：N總=N恒+N活9.93KN/m22.2、風載荷風載荷標準值wk=βz*us*uz*w00.42KN/m2基本風壓w0=0.40KN/m2風壓高度變化系數(shù)uz=1.56風載體型系數(shù)us=0.60高度z處風振系數(shù)βz=1+ζ*ν*φz/uz1.13脈動增大系數(shù)ζ=2.80脈動影響系數(shù)ν=0.72振型系數(shù)φz=0.10三.鋼支撐相關數(shù)據(jù)外徑d48.00Mm壁厚δ3Mm內(nèi)徑d42.00Mm截面積A424.12mm2慣性矩I=π（D4-d4)/64107831.49mm4回轉半徑i=SQRT(I/A)15.95Mm抗彎截面系數(shù)W=π（D4-d4)/32D4492.98mm3長度L=3000.00Mm長度換算系數(shù)μ=1.00長細比λ=μL/i188.14穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.21容許荷載(KN)N≤ψAf18.08KN四.鋼支撐受力校核4.1、恒載與活載作用于鋼支撐的應力軸向總壓力N=N總*a*b15.49KNa=1.20Mb=1.30Mσ1=N/ΨA112.58N/mm24.2、風力作用于鋼支撐的應力風力作用于鋼支撐的線載荷q=wk*d0.02KN/mM風=qL^2/20.09kN.mσ2=M風/W20.33N/mm24.3、外力作用于鋼支撐的總應力σ總=σ1+σ2132.91N/mm2許用應力f=205.00N/mm2滿足要求（三）450x2600鋁模板(墻柱模板計算）計算結果一、材料等級/數(shù)據(jù)1.1、鋁合金牌號：6061-T61.1.1、屈服強度σs246.00N/mm21.1.2、抗拉強度σb264.00N/mm21.1.3、許用切應力［τ］=0.60σs/1.2115.00N/mm21.1.4、許用應力[σ]=σs/1.2200.00N/mm21.1.5、許用抗壓、抗彎、抗拉強度f=σs/1.2200.00N/mm21.1.6、彈性模量(E)70000.00N/mm21.1.7、泊松比ν0.302.2、鋁合金面板2.2.1、抗彎強度設計值fm200.00N/mm22.2.2、抗剪強度設計值fv115.00N/mm22.2.3、彈性模量(E)70000.00N/mm22.2.4、泊松比ν0.30二、模板標準荷載值計算1、模板側壓力F=0.22γctβ1β2v1/250.82kN/m2F=γH73.50kN/m2有效壓頭高度h=2.07M式中γc混凝土的重力密度，取24.50kN/m3t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料），取200/（T+15）h6.67HT混凝土的入模溫度15.00℃V--混凝土的澆筑速度2.00m/hH混凝土總高度3.00Mβ1--外加劑影響修正系數(shù)1.00β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)1.00根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F,取較小值F1=50.82kN/m2機械振搗產(chǎn)生的活載F21=4.00kN/m2混凝土傾倒產(chǎn)生的活載F22=4.00kN/m2最大活載：F2=4.00KN/m2模板荷載折減系數(shù)K=0.90恒荷載F恒=F1*1.2*K(用于計算撓度)54.88KN/m2活荷載：F活=F2*1.4*K5.04KN/m2總荷載：F=F恒+F活（用于計算強度）59.92KN/m2三、模板計算1.面板驗算（按雙向板計算）1.1面板厚度(取寬b=1mm的板作計算單元）δ=3.50Mm1.2慣性矩I=110.92mm41.3截面系數(shù)(抵抗矩)W=20.17mm3泊松比V0.30b（mm)=10.001M截面積A=3.50mm2模板寬度Lx=150.00Mm橫肋間距Ly=300.00MmLx/Ly=0.50查得Kω=0.00140KMx=0.0198KMy=0.0172KMx0=-0.055KMy0=-0.05281.4作用于模板的線載荷q1=F恒*b0.055KN/mq2=F活*b0.005KN/mq=q1+q20.06KN/m1.5.1.支座彎矩與應力Mx0=KMx0*q*Lx2-74.15N.mmMy0=KMy0*q*Ly2-284.75N.mm應力σ=M/W=14.12N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.5.2.跨中彎矩與應力Mx=KMx*q*Lx226.70N.mmMy=KMy*q*Ly292.76N.mm換算得Mx(V)=Mx+V*My=即Mmax54.52N.mmMy(V)=My+V*Mx=100.77N.mm應力σ=M/W=2.70N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.6剪力Q=F總*b*L/20.00KN剪應力τ=Q/A1.28N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求1.7撓度ν=KqL4/Bc0.14MmBc=Eδ3/(12*(1-V2))=274839.74N.mm允許撓度v=150/2500.6Mm滿足要求2、橫肋驗算（按簡支梁計算）2.1慣性矩I=107920.16mm42.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=4034.40mm3橫肋間距b(m)=0.3300.00Mm橫肋長度L(m)=0.434434.00Mm截面積A=299.93mm22.3作用于橫肋的線載荷q1=F恒*b16.46KN/mq2=F活*b1.51KN/mq=q1+q217.98KN/m2.4彎矩M=qL2/80.42KN.m應力σ=M/W104.91N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求2.5剪力Q=F總*b*L/23.90KN剪應力τ=Q/A13.01N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求2.6撓度ν=5q1L4/384EI1.01Mm允許撓度v=434/2501.736Mm滿足要求3、2600側邊框驗算3.1慣性矩I=209321.69mm43.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=5808.04mm3L=600mm0.60Mb=300mm0.30Ma=300mm0.30MA=575.66mm23.3作用于側邊框的線載荷q1=F恒*b16.46KN/mq2=F活*b1.51KN/mq=q1+q217.98KN/m3.4中部支座近似彎矩M=qL2/100.65KN.m應力σ=M/W111.43N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求3.5剪力Q=F總*L*b10.79KN剪應力τ=Q/A18.74N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求3.6中部近似撓度ν=0.68*q1L4/(100EI)0.99Mm允許撓度v=600/2502.4Mm滿足要求3.7懸臂部分彎矩M2=qa^/20.03KN.m應力σ=M2/W5.01N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求3.8懸臂部分撓度v=q1*a^4/(8*E*I)1.14Mm允許撓度v=300/2501.2Mm滿足要求4、端板驗算（按簡支梁計算）4.1慣性矩I=209321.69mm44.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=5808.04mm3端板長度L=434mm0.43M孔距b=150mm0.15M截面A=575.66mm24.3作用于端梁的線載荷q1=F恒*b8.23KN/mq2=F活*b0.76KN/mq=q1+q28.99KN/m4.4彎矩M=qL2/80.21KN.m應力σ=M/W36.44N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求4.5剪力Q=F總*L*b/21.95KN剪應力τ=Q/A3.39N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求4.6撓度撓度ν=5q1L4/384EI0.26Mm允許撓度v=434/2501.736Mm滿足要求5、2584長度模板加強筋驗算3.1慣性矩I=107920.16mm43.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=4034.40mm3模板寬度L=450mm0.45M加強筋間距b=225mm0.23M橫肋間距a=300mm0.30M截面積A=299.93mm23.3作用于側邊框的線載荷q1=F恒*b12.35KN/mq2=F活*b1.13KN/mq=q1+q213.48KN/m3.4彎矩M=qL2/100.27KN.m應力σ=M/W67.67N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求3.5剪力Q=F總*L*b6.07KN剪應力τ=Q/A20.23N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求3.6撓度ν=0.68*q1L4/(100EI)0.46Mm允許撓度v=450/2501.8Mm滿足要求（四）450寬鋁模板(600高梁計算）計算結果一、材料等級/數(shù)據(jù)1.1、鋁合金牌號：6061-T61.1.1、屈服強度σs246.00N/mm21.1.2、抗拉強度σb264.00N/mm21.1.3、許用切應力［τ］=0.60σs/1.2115.00N/mm21.1.4、許用應力[σ]=σs/1.2200.00N/mm21.1.5、許用抗壓、抗彎、抗拉強度f=σs/1.2200.00N/mm21.1.6、彈性模量(E)70000.00N/mm21.1.7、泊松比ν0.303.2、鋁合金面板3.2.1、抗彎強度設計值fm200.00N/mm23.2.2、抗剪強度設計值fv115.00N/mm23.2.3、彈性模量(E)70000.00N/mm23.2.4、泊松比ν0.30二、模板標準荷載值計算1、模板側壓力F=0.22γctβ1β2v1/250.82kN/m2F=γH14.70kN/m2有效壓頭高度h=2.07M式中γc混凝土的重力密度，取24.50kN/m3t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料），取200/（T+15）h6.67HT混凝土的入模溫度15.00℃V--混凝土的澆筑速度2.00m/hH混凝土總高度0.60Mβ1--外加劑影響修正系數(shù)1.00β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)1.00根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F,取較小值F1=14.70kN/m2機械振搗產(chǎn)生的活載F21=4.00kN/m2混凝土傾倒產(chǎn)生的活載F22=4.00kN/m2最大活載：F2=4.00KN/m2模板荷載折減系數(shù)K=0.90恒荷載F恒=F1*1.2*K(用于計算撓度)15.88KN/m2活荷載：F活=F2*1.4*K5.04KN/m2總荷載：F=F恒+F活（用于計算強度）20.92KN/m2三、計算1.面板驗算（按雙向板計算）1.1面板厚度(取寬b=1mm的板作計算單元）δ=3.50Mm1.2慣性矩I=110.92mm41.3截面系數(shù)(抵抗矩)W=20.17mm3泊松比V0.30b（mm)=10.001M截面積A=3.50mm2模板寬度Lx=150.00Mm橫肋間距Ly=300.00MmLx/Ly=0.50查得Kω=0.00140KMx=0.0198KMy=0.0172KMx0=-0.055KMy0=-0.05281.4作用于模板的線載荷q1=F恒*b0.016KN/mq2=F活*b0.005KN/mq=q1+q20.02KN/m1.5.1.支座彎矩與應力Mx0=KMx0*q*Lx2-25.88N.mmMy0=KMy0*q*Ly2-99.39N.mm應力σ=M/W=4.93N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.5.2.跨中彎矩與應力Mx=KMx*q*Lx29.32N.mmMy=KMy*q*Ly232.38N.mm因為泊松比V，換算得Mx(V)=Mx+V*My=即Mmax19.03N.mmMy(V)=My+V*Mx=35.17N.mm應力σ=M/W=0.94N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.6剪力Q=F總*b*L/20.00KN剪應力τ=Q/A0.45N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求1.7撓度ν=KqL4/Bc0.04MmBc=Eδ3/(12*(1-V2))=274839.74N.mm允許撓度v=150/2500.6Mm滿足要求2、434中間梁驗算（按簡支梁計算）2.1慣性矩I=107920.16mm42.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=4034.40mm3b(m)=0.3300.00MmL(m)=0.434434.00Mm截面積A=299.93mm22.3作用于橫肋的線載荷q1=F恒*b4.76KN/mq2=F活*b1.51KN/mq=q1+q26.27KN/m2.4彎矩M=qL2/80.15KN.m應力σ=M/W36.62N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求2.5剪力Q=F總*b*L/21.36KN剪應力τ=Q/A4.54N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求2.6撓度ν=5q1L4/384EI0.29Mm允許撓度v=434/2501.736Mm滿足要求3、2600側梁驗算3.1慣性矩I=209321.69mm43.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=5808.04mm3L=300mm0.30ML'=1200mm1.20Mh=600mm0.60Ma=300mm0.30MA=575.66mm23.3作用于側梁的線載荷q1=F恒*h9.53KN/mq2=F活*h3.02KN/mq=q1+q212.55KN/mF1=q*h/23.76KNF2=F1/31.25KNq'=F2/L'1.05KN/mq'恒=q1*h/6L'0.79KN/m3.4上側梁計算M'=q'*L'2/80.19KN.m應力σ=M'/W32.41N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求上側梁撓度ν=5q'恒L'4/(384EI)1.46Mm允許撓度v=1200/2504.8Mm滿足要求3.5下側梁計算彎矩M=qL2/100.11KN.m應力σ=M/W19.45N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求剪力Q=F總*L*b3.76KN剪應力τ=Q/A6.54N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求撓度ν=0.68*q1L4/(100EI)0.04Mm允許撓度v=300/2501.2Mm滿足要求4、端板強度驗算（按簡支梁計算）4.1慣性矩I=209321.69mm44.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=5808.04mm3端板長度L=584mm0.58Mb=150mm0.15MA=575.66mm24.3作用于端梁的線載荷q1=F恒*b2.38KN/mq2=F活*b0.76KN/mq=q1+q23.14KN/m4.4彎矩M=qL2/80.13KN.m應力σ=M/W23.03N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求4.5剪力Q=F總*L*b/20.92KN剪應力τ=Q/A1.59N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求4.6撓度撓度ν=5q1L4/384EI0.25Mm允許撓度v=584/2502.336Mm滿足要求5、2584中間橫肋驗算5.1慣性矩I=107920.16mm45.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=4034.40mm3L=1200mm1.20Mb=300mm0.30Ma=300mm0.30MA=299.93mm25.3作用于側梁的線載荷q1=F恒*b/22.38KN/mq2=F活*b/20.76KN/mq=q1+q23.14KN/m5.4彎矩M=qL2/100.45KN.m應力σ=M/W111.98N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求5.5剪力Q=F總*L*b7.53KN剪應力τ=Q/A25.11N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求5.6撓度ν=0.68*q1L4/(100EI)4.44Mm允許撓度v=1200/2504.8Mm滿足要求（五）P200x1200全鋁模板(梁底模板計算）計算結果一、材料等級/數(shù)據(jù)1、鋁合金牌號：6061-T61.1、屈服強度σs246.00N/mm21.2、抗拉強度σb264.00N/mm21.3、許用切應力［τ］=0.60σs/1.2115.00N/mm21.4、許用應力[σ]=σs/1.2200.00N/mm21.5、許用抗壓、抗彎、抗拉強度f=σs/1.2200.00N/mm21.6、彈性模量(E)70000.00N/mm21.7、泊松比ν0.30二、模板標準荷載值計算樓板模板自重0.79kN/m2混凝土自重14.70kN/m2混凝土的重力密度24.50kN/m3混凝土厚度0.600M鋼筋自重0.90kN/m2施工人員及設備均布載荷2.50kN/m2標準恒載F118.89標準活載F22.00kN/m2恒荷載F恒=F1*1.222.67KN/m2活荷載：F活=F2*1.42.80KN/m2總荷載：F=F恒+F活25.47KN/m2三、模板計算1.面板驗算1.1面板厚度(取寬b=1mm的板作計算單元）δ=3.50Mm1.2慣性矩I=3.57mm41.3截面系數(shù)(抵抗矩)W=2.04mm3b（mm)=10.001M截面積A=3.50mm2模板寬度Lx=184.00Mm橫肋間距Ly=300.00MmLx/Ly=0.61查得Kω=0.00236KMx=0.0367KMy=0.0076KMx0=-0.0793KMy0=-0.05711.4作用于模板的線載荷q1=F恒*b0.023KN/mq2=F活*b0.003KN/mq=q1+q20.03KN/m1.5.1.支座彎矩與應力Mx0=KMx0*q*Lx2-68.38N.mmMy0=KMy0*q*Ly2-130.88N.mm應力σ=M/W=64.16N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.5.2.跨中彎矩與應力Mx=KMx*q*Lx231.64N.mmMy=KMy*q*Ly217.42N.mm因為泊松比V，換算得Mx(V)=Mx+V*My=即Mmax36.87N.mmMy(V)=My+V*Mx=26.91N.mm應力σ=M/W=18.07N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求1.6剪力Q=F總*b*L/20.0023KN剪應力τ=Q/A0.67N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求1.7撓度ν=KqL4/Bc0.22MmBc=Eδ3/(12*(1-V2))=274839.74N.mm允許撓度v=184/2500.736Mm滿足要求2、加強板驗算（按簡支梁計算）2.1慣性矩I=90000mm42.2截面系數(shù)(抵抗矩)W=3000.00mm3b(m)=0.3300.00MmL(m)=0.184184.00Mm截面積A=300mm22.3作用于橫肋的線載荷q1=F恒*b6.80KN/mq2=F活*b0.84KN/mq=q1+q27.64KN/m2.4彎矩M=qL2/80.03KN.m應力σ=M/W10.78N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求2.5剪力Q=F總*b*L/20.70KN剪應力τ=Q/A2.34N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求2.6撓度ν=5q1L4/384EI0.02Mm允許撓度v=184/2500.736Mm滿足要求3、1200側板驗算3.1慣性矩I=673030.28mm43.2截面系數(shù)W=14564.60mm3側板長度L=1200mm1.20Mb=200mm0.20MA=1532.21mm23.3作用于側梁的線載荷q1=F恒*b4.53KN/mq2=F活*b0.56KN/mq=q1+q25.09KN/m3.4彎矩M=qL2/80.92KN.m應力σ=M/W62.95N/mm2許用應力[σ]=200.00N/mm2滿足要求3.5剪力Q=F總*L*b/23.06KN剪應力τ=Q/A1.99N/mm2許用切應力[σ]=115.00N/mm2滿足要求3.6撓度ν=5q1L4/(384EI)2.60Mm允許撓度v=1200/2504.8Mm滿足要求（七）梁側板鋁模板計算計算結果一、材料等級/數(shù)據(jù)1.1、鋁合金牌號：6061-T61.1.1、屈服強度σs246.00N/mm21.1.2、抗拉強度σb264.00N/mm21.1.3、許用切應力［τ］=0.60σs/1.2115.00N/mm21.1.4、許用應力[σ]=σs/1.2200.00N/mm21.1.5、許用抗壓、抗彎、抗拉強度f=σs/1.2200.00N/mm21.1.6、彈性模量(E)70000.00N/mm21.1.7、泊松比ν0.30二、墻模板標準荷載值計算1、模板側壓力F=0.22γctβ1β2v1/250.82kN/m2F=γH14.70kN/m2有效壓頭高度h=2.07M式中γc混凝土的重力密度，取24.50kN/m3t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料），取200/（T+15）h6.67HT混凝土的入模溫度15.00℃V--混凝土的澆筑速度2.00m/hH混凝土總高度0.60Mβ1--外加劑影響修正系數(shù)1.00β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)1.00根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F,取較小值F1=14.70kN/m2機械振搗產(chǎn)生的活載F21=4.00kN/m2混凝土傾倒產(chǎn)生的活載F22=4.00kN/m2最大活載：F2=4.00KN/m2模板荷載折減系數(shù)K=0.90恒荷載F恒=F1*1.2*K(用于計算撓度)15.88KN/m2活荷載：F活=F2*1.4*K5.04KN/m2總荷載：F=F恒+F活（用于計算強度）20.92KN/m2三、計算1.面板驗算（按雙向板計算）1.1樓面板厚度(取寬b=1mm的板作計算單元）δ=3.50Mm1.2慣性矩I=110.92mm41.3截面系數(shù)(抵抗矩)W=20.17mm3泊松比V0.30b（mm)=10.001M截面積A=3.50mm2樓板寬度Lx=150.00Mm橫肋間距Ly