63基礎(chǔ)承受荷載計(jì)算

63基礎(chǔ)承受荷載計(jì)算63基礎(chǔ)承受荷載計(jì)算63基礎(chǔ)承受荷載計(jì)算xxx公司63基礎(chǔ)承受荷載計(jì)算文件編號(hào)：文件日期：修訂次數(shù)：第1.0次更改批準(zhǔn)審核制定方案設(shè)計(jì)，管理制度一、基礎(chǔ)承受荷載計(jì)算、分析QTZ63塔機(jī)豎向荷載簡(jiǎn)圖塔機(jī)處于獨(dú)立狀態(tài)（無(wú)附墻）時(shí)，其受力為最不利狀態(tài)，因此取塔吊獨(dú)立計(jì)算高度40m時(shí)進(jìn)行分析，分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種工況分別進(jìn)行荷載組合，塔吊型號(hào)為QTZ63，最大起重量，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011第條規(guī)定，驗(yàn)算樁基承載力時(shí)，取荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值；驗(yàn)算基礎(chǔ)強(qiáng)度取荷載效應(yīng)的基本組合值。承臺(tái)大小都為5000×5000×1300mm。自重塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值kN基礎(chǔ)自重標(biāo)準(zhǔn)值FK2=起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值kN風(fēng)荷載計(jì)算工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1塔機(jī)所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）2塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值FSK=qsk·H==3基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSK=·H=非工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1塔機(jī)所受風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（馬鞍山）2塔機(jī)所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值FSK’=qsk’·H==3基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSK=·H=塔機(jī)的傾翻力矩塔機(jī)自身產(chǎn)生的傾翻力矩，向前（起重臂方向）為正，向后為負(fù)。大臂自重產(chǎn)生的向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值最大起重荷載產(chǎn)生最大向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值（較產(chǎn)生的力矩大）小車(chē)位于上述位置時(shí)的向前力矩標(biāo)準(zhǔn)值平衡臂產(chǎn)生的向后力矩標(biāo)準(zhǔn)值平衡重產(chǎn)生的向后力矩標(biāo)準(zhǔn)值綜合分析、計(jì)算工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)基礎(chǔ)頂面的作用1荷載標(biāo)準(zhǔn)組合后的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MK=M1+M3+M4+M5+(M2+MSK)=+=2水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值kN3豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重：kN基礎(chǔ)自重：FK2=625kN起重荷載：kN=1211kN非工作狀態(tài)下塔機(jī)對(duì)基礎(chǔ)頂面的作用1標(biāo)準(zhǔn)組合后的力矩標(biāo)準(zhǔn)值800=2水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值kN3豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重：kN基礎(chǔ)自重：FK2=625kN=1151kN二、荷載計(jì)算塔身截面對(duì)角線上立桿的荷載設(shè)計(jì)值：Fmax=F/n+M/=401/4+×=Fmin=F/n-M/=401/×=剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)Vmax=，Mmax=·m，Mmin=·m受剪切計(jì)算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1140mm受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1140)1/4=塔吊邊至樁邊的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=a1l=(al-B-d)/2=計(jì)算截面剪跨比：λb'=a1b/h0==，取λb=；λl'=a1l/h0==，取λl=；承臺(tái)剪切系數(shù)：αb=(λb+1)=+1)=αl=(λl+1)=+1)=Vmax=≤βhsαbftl'h0=××1270××=Vmax=≤βhsαlftl'h0=××1270××=滿足要求！受沖切計(jì)算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2002）第條。驗(yàn)算公式如下:F1≤βhpftamho式中βhp--受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時(shí)，βhp取.當(dāng)h大于等于2000mm時(shí)，βhp取，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=；ft--混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；取ft=；ho--基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取ho=；am--沖切破壞錐體最不利一側(cè)計(jì)算長(zhǎng)度；am=(at+ab)/2；am=[++2×]/2=；at--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長(zhǎng)，當(dāng)計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝；ab--沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長(zhǎng)，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；ab=+2×=；Pj--扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的地基土單位面積凈反力，對(duì)偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=；Al--沖切驗(yàn)算時(shí)取用的部分基底面積；Al=×Fl--相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計(jì)值。Fl=PjAl；Fl=×=。允許沖切力：××××1300=>Fl=；實(shí)際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計(jì)值，所以能滿足要求！承臺(tái)配筋計(jì)算塔吊承臺(tái)尺寸，配筋@200B20鋼筋，梅花形布置拉筋Φ14.(1)、承臺(tái)底部配筋αS1=Mmin/(α1fcl'h02)=×106/××800×11402)=ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×=γS1=1-ζ1/2=2=AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=×106/×1140×300)=1189mm2最小配筋率：ρ=max,45ft/fy1)=max,45×300)=max,=%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρlh0)=max(1189,×800×1140)=1824mm2梁底部實(shí)際配筋：AS1'=2124mm2≥AS1=1824mm2滿足要求！(2)、承臺(tái)上部配筋αS2=Mmax/(α2fcl'h02)=×106/××800×11402)=ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×=γS2=1-ζ2/2=2=AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=×106/×1140×300)=377mm2最小配筋率：ρ=max,45ft/fy2)=max,300)=max,=%梁上部需要配筋：A2=max(AS2,ρl'h0)=max(377,×800×1140)=1824mm2梁上部實(shí)際配筋：AS2'=2124mm2≥AS2=1824mm2滿足要求！(4)、承臺(tái)梁箍筋（拉筋）計(jì)算箍筋（拉筋）抗剪計(jì)算截面剪跨比：λ'=/(2h0)=取λ=混凝土受剪承載力：l'h0/(λ+1)=×××+1)=Vmax=>l'h0/(λ+1)=nAsv1/s=4××142/4)/200=l'h0)/=×××800×1140)/×300×1140)=mmnAsv1/s≥/滿足要求！配箍（拉筋）率驗(yàn)算ρsv=nAsv1/(l's)=4××122/4)/(800×200)=%≥psv，min=fyv=×300=%滿足要求！三、單樁承載力驗(yàn)算塔吊基礎(chǔ)下采用4φ450預(yù)制方樁，以第=6\*GB3⑥-1層為持力層，樁尖分別進(jìn)入第=6\*GB3⑥-1層土層20cm以上。單樁承載力特征值塔機(jī)基礎(chǔ)樁（參照地質(zhì)報(bào)告中孔-96）=π（+1x20+3x30+5x30+4x45+4x45+）=單樁承受豎向荷載（傾翻力矩按最不利的對(duì)角線方向作用）=R