懸挑腳手架補充方案論證補充

精選優(yōu)質文檔傾情為你奉上精選優(yōu)質文檔傾情為你奉上專心專注專業(yè)專心專注專業(yè)精選優(yōu)質文檔傾情為你奉上專心專注專業(yè)懸挑腳手架補充方案編制目的目前，本工程懸挑腳手架每棟樓已懸挑一次，根據本次懸挑經驗，每棟樓在懸挑工字鋼及預埋固定環(huán)的時間共計5-6天，由于本工程施工工期較緊，為加快施工進度，現經項目研究決定，本工程懸挑腳手架計劃由原設計的6層每懸挑段更改為8層每懸挑段，根據規(guī)范要求，懸挑腳手架搭設高度超過20m需組織專家對方案進行論證后方可施工，本方案已于2012年4月22日進行了專家論證，根據專家論證意見，已對本方案進行了修改完善。第二章編制依據本外腳手架工程的編制依據如下：序號標準名稱標準標號1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20013《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-20034《建筑施工安全檢查評分標準》JGJ59-995《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-916《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社7《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社8《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社10《建筑施工安全檢查標準》；JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社11《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2011中國建筑工業(yè)出版社12本工程的施工圖紙13本工程施工組織設計第二章工程概況珠江帝景E7-1—E7-4棟工程，位于廣州市海珠區(qū)珠江之濱，東西分別為黃埔涌和赤崗涌，南面為海珠區(qū)第二實驗小學，北面是雙塔路，地理位置優(yōu)越，施工環(huán)境良好，由廣州珠江僑都房地產有限公司投資興建，中國建筑第四工程局有限公司承建，總建筑面積約為平方米，框架剪力墻結構，它是一所高檔的住宅小區(qū)，地下兩層、地上四棟30層，整體東西長約200m，南北長約55m，建筑基底面積約為11000㎡。本工程建筑概況工程名稱珠江帝景E7-1—E1-4棟工程地址廣州市海珠區(qū)第二實驗小學北側建設單位廣州珠江僑都房地產有限公司勘查單位廣東省工程勘察院設計單位廣州珠江建筑工程設計有限公司監(jiān)理單位廣東珠江建設工程監(jiān)理有限公司工程主要用途商用、住宅總包單位中國建筑第四工程局有限公司第三章施工部署本工程由于配合甲方兩點一線工作，在E7-1棟6層設置樣板房，在售樓期間6層-10層的外腳手架需要拆除，外立面外露，因此E7-1棟在結構十層增加一次懸挑，以上每8層進行一次懸挑，即第一懸挑段：10層-17層；第二懸挑段18層-23層；第三懸挑段24層-30層。而E7-2棟—E7-4棟則是根據原設計要求在結構14層進行第一次懸挑，以上每8層懸挑一次，即第一懸挑段15層-22層；第二懸挑段23層-30層。懸挑腳手架立面布置圖：（專家論證第一、二條補充）外腳手架搭設形式剖面示意圖外腳手架搭設形式剖面示意圖第四章腳手架材料選擇1．本工程腳手架鋼管統(tǒng)一選用鋼管外徑48mm，壁厚3.0mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2．本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3．搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆紅白相間色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4．腳手板采用符合有關要求。5．安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6．連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB700-88）中Q235A鋼的要求。第五章腳手架搭設工藝流程及要求本工程懸挑腳手架采用18#工字鋼懸挑鋼梁，錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑為20mm，懸挑鋼梁及架體中部均采用鋼絲繩做二次卸荷。懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；鋼筋定位點應準確地放在定位線上，立桿不得懸空。1．立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m（在大陽臺部位立桿縱距為1400mm），橫距0.9m（大陽臺部位橫距為0.6m），步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平3m(即兩步兩跨)：里立桿距建筑物0.2m（大陽臺部位應為0.6m，陽臺上最大的線條是0.5m）。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／200。2．大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為100mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。(3)大小橫桿連接構造要求3．剪刀撐在外側立面上必須沿長度和高度方向連續(xù)設置，每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在5—6根（約7—8m）之間，水平夾角在450—600之間；應與立桿和伸出的小橫桿進行連接，剪刀撐桿端距離外觀目測要求：剪刀撐外觀大小一致，桿件挺直，交合高度、斜度一致。4．腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現有破損的要及時更換。5．防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和18cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。6.挑平網設置在懸挑架每層工字鋼處設置沿整個外架周邊設置挑網，網寬3m，外高里低，防護棚外架分離，具體做法見下圖，同時為了防止建筑物內的雜物灑落外面，工字鋼上部用模板及安全網滿鋪密封，挑網上滿鋪密目安全網和尼龍大眼網各一層。見下圖所示。7．連墻件為了增強腳手架的側向剛度及穩(wěn)定性，在外腳手架于建筑物之間設置連接桿，設置說明如下：連接桿用短鋼管制成，長度約500~800mm，一端用扣件固定于腳手架的立桿上，另一端用扣件連接在樓板預埋鋼管上。連墻件按兩步兩跨設置，即水平方向每兩根橫桿設置一道，豎直方向每二根橫桿設施一道，一般按每層樓面高度位置，上下層相互錯開，菱形布置。連墻桿宜靠近主節(jié)點設置，處于主節(jié)點的300mm以內，并且連墻桿的垂直間距不應大于建筑物層高，不應大于3.6m（兩步）。連墻桿應呈水平設置，不應采用上斜連接。詳見下圖：（根據專家論證第四條補充）注：括號內數據是陽臺部位尺寸8.懸挑鋼梁及鋼絲繩卸荷（1）懸挑鋼梁本工程的懸挑腳手架懸挑梁采用18#工字鋼，其中錨固段與自由段之比為不小于1.5：1，支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、直徑φ28mm的鋼筋，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。用于錨固的U型鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型，U型鋼筋拉環(huán)、錨固螺栓與型鋼的間隙應用木楔楔緊。陰陽角處懸挑梁設置如下：（2）卸荷鋼絲繩本工程選擇鋼絲繩直徑14mm，分兩次卸荷，第一次卸荷在懸挑型鋼外側，第二次卸荷在整個懸挑段的中間（第四層）位置，（根據專家論證第一條補充）鋼絲繩兩端均應設置三個繩卡，繩卡間距應大于或等于鋼絲繩直徑的6倍，并且必須保證對每根立桿進行拉吊（一立桿一拉吊）（專家論證第二條補充），下吊點位置水平桿需頂緊結構面。（專家論證第三條補充）懸挑型鋼部位卸荷示意圖：鋼絲繩卡扣布置大樣（b）懸挑段中間部位卸荷示意圖：（專家論證第三條補充）9．架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔10米以及底部用密目網或其他措施進行封閉。10.斜道1、人行并兼作材料運輸的斜道的型式宜按下列要求確定：（1）高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；（2）高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道；2、斜道的構造應符合下列規(guī)定：（1）斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；（2）運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1∶6，人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1∶3；（3）拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；（4）斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm；3、斜道腳手板構造應符合下列規(guī)定：（1）腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；（2）腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外宜采用三角木填順；（3）人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250~300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為20~30mm。11.作業(yè)層欄桿和擋腳板的搭設要求（1）欄桿和腳手板的內側均應搭設在外立桿的內側；（2）上欄桿上皮高度應為1.2m；（2）擋腳板高度部小于180mm；（3）中欄桿應居中設置第六章外架監(jiān)測方案外架在搭設和使用時，應嚴格按照設計方案和相關規(guī)范之要求執(zhí)行，在搭設和使用過程中，進行實時監(jiān)測，發(fā)現有超過設計方案和相關規(guī)范的限值要求時，應立即停止搭設，并組織相關人員進行整改，整改完成后，經驗收合格，方可繼續(xù)搭設和使用。監(jiān)測的主要內容為：(1).在基礎完工后及腳手架搭設前，項目技術人員和現場管理人員應對搭設場地進行檢查驗收，查看場地是否平整、夯實、排水良好，硬地化是否符合要求，如不符合要求，應及時進行整改，經驗收合格后，方可進行腳手架的搭設工作。（2）.腳手架正式投入使用前，應檢查桿件的設置和連接，連墻件和橫向斜撐的技術要求是否符合規(guī)范要求，扣件是否松動，安全網、擋腳板以及腳手板的鋪設等安全防護措施是否到位。經檢查合格后方可投入使用。（3）.腳手架每搭設完10～13m高度后，測量人員應對架體進行實測和觀察，如發(fā)現架體有超過技術和規(guī)范要求的偏差時（立桿垂直度，搭設中檢查偏差的高度，H=2m,Δ=±7mm；H=10m,Δ=±25mm；H=20m,Δ=±50mm；H=30m,Δ=±75mm；H=40m,Δ=±100mm。間距，步距為±20mm；縱距為±50mm；橫距為±20mm?？v向水平桿高差，一根桿的兩端為±20mm；同跨內兩根縱向水平桿高差為±10mm），應及時進行整改，當符合要求后，再繼續(xù)搭設，監(jiān)測頻率為每五天監(jiān)測一次。（4）.當架體達到設計高度后，現場技術、管理和測量人員應對架體進行全面檢查，發(fā)現問題，應立即進行整改，直至各項要求均合格后，方可進行作業(yè)。（5）.遇到六級大風與大雨后；相關人員應對架體進行檢查，看架體是否傾斜、偏位，安全網綁扎有無松動現象，雨天后，架體過于濕滑，作業(yè)人員不得在上面作業(yè)和行走，待危險排除后，才可繼續(xù)使用。（6）.當腳手架停用超過一個月，應對其進行一次全面的檢查，查看架體有無損壞部位，立桿的垂直度（立桿垂直度，搭設中檢查偏差的高度，H=2m,Δ=±7mm；H=10m,Δ=±25mm；H=20m,Δ=±50mm；H=30m,Δ=±75mm；H=40m,Δ=±100mm），安全網的綁扎，腳手板的鋪設情況，組成構配件有無被拆卸和松動現象等，發(fā)現問題，應立即進行整改。（7）.腳手架在使用過程中，應定期檢查下列項目：1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規(guī)范和設計要求：立桿沉降觀測點設置在外腳手架的拐角處，即設置在每棟塔樓的四個拐角處的立桿上，垂直度的偏差則需要經緯儀測量拐角處立桿的垂直度即可。5）安全防護措施是否符合要求；6）是否超載。第七章腳手架拆除1．拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2．拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3．拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4．拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5．拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6．連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7．拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8．拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9．在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10．拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11．高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12．輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13．當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14．如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15．翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。外腳手架拆除流程圖安全網護身欄擋腳板腳手板大橫桿小橫桿立桿連墻件安全網縱向支撐第八章應急預案一、施工的危險源和可能造成的傷害危險源列表危險源對腳手架工程施工中出現腳手架傾倒、垮架，人員高空墜落，高空墜物等事故后進行緊急處理可能造成的傷害作業(yè)人員與外架體系一同坍塌、高空跌落、墜物傷人等安全事故可造成肢體傷殘、勞動能力喪失、死亡。二、預防措施防架體傾斜、坍塌嚴格按照相關規(guī)范和已審批的施工方案進行外腳手架的搭設，不得擅自改變方案中規(guī)定的支桿設置間距，選用搭設材料時，有殘缺及破舊的材料不能使用。施工時安排安排人員注意架體的變化，發(fā)現異常要及時停止施工并組織撤離。防人員高空墜落所有高空作業(yè)人員必須正確佩戴安全帽和安全帶后才能允許高空作業(yè)防高空墜物a、建立專門的安全生產部門負責現場的安全生產，發(fā)現違規(guī)操作及行為要及時制止。b、對新入工地的施工人員要進行三級安全教育，并對工地的生產情況進行介紹，指明可能發(fā)生高空墜落事故的范圍。c、變換工種時，要進行對新工種的安全技術教育。d、布置學習各種安全技術操作規(guī)程，防止因違規(guī)操作等行為而發(fā)生高空墜落事故。e、對各臨邊洞口需要及時防護，外架三層一封閉要按要求進行，高空作業(yè)不得隨意拋丟材料。防外架起火在結構邊燒焊作業(yè)需要采用接火斗接住火花，每層樓按消防要求配備消防滅火器。三、應急與響應機構、職責與分工應急救援小組的組成目的是對工地內可能發(fā)生的重大險情作出響應。其工作宗旨是減少人員傷亡，并關注財產損失和環(huán)境污染。緊急工作組成員必須經過緊急醫(yī)療救護和事故預案等緊急救援知識的培訓，并能熟練掌握和運用。緊急工作組應經常組織培訓和演習。緊急救援的一般原則：以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援最關鍵是速度，救援時間就是生命。此外要培養(yǎng)施工人員正確的處險意識，凡發(fā)現險情要立刻使用事故報警系統(tǒng)進行通報，緊急救援響應者必須是緊急工作組成員，其他人員應該撤離至安全區(qū)域，并服從緊急工作組成員的指揮。急救知識與技術鑒于高空墜落或被高空掉落的物體擊中所造成的傷害主要是骨折、內、外出血等，因此緊急工作組成員必須熟練掌握止血包扎、骨折固定、傷員搬運及心肺復蘇等急救知識與技術。應急救援小組組長：詹桂平（項目經理）副組長：路福標（生產經理）宋艷辰（技術負責人）朱征鐸（安全負責）成員：牛永緒（施工負責）（）潘光榮（質量員）（）張登貴（機電工長）（）徐本福（物資）（）姜仁龍（施工員）（）聶鈺鑫（施工員）（）職責：負責組織與指揮整個事故現場的搶救工作，向各應急小組調配應急所需的資源（人力、物力、資金）并對突發(fā)事件的應急響應工作做出決定。搶救疏散組組長：路福標（生產經理）成員：施工班組長成員職責：負責組織搶救受傷人員、疏散物資材料、汽車、設備工作，了解事故現場需要搶救人員的數量和搶救地點、危險程度并具體組織搶救疏散。負責車輛及相應工具的供應，通過各種方法了解事故現場全面情況及其變化，及時向現場指揮組提供真實可靠的情況。醫(yī)療救護組組長：朱征鐸成員：施工班組長及醫(yī)護人員職責：主要負責組織搶救傷員的應急救護工作。安全警戒組組長：朱征鐸組員：牛永緒職責：負責現場警戒工作、禁止無關人員進入、保護好事故現場。后勤供應組組長：王偉成員：后勤供應及采購員職責：1、安排緊急救援工具主要是用于清除坍塌物的起重的切割機具。如千斤頂、起重葫蘆、吊索具和金屬切割機等。2、應急照明用于事故現場緊急停電時以及救援時的照明。3、緊急醫(yī)療救護的基本器材，如急救藥箱、擔架等。四、報告報告流程當事故發(fā)生時、按以下工作流程迅速報告：事故第一發(fā)發(fā)現人→現場值班人員→質量安全部→現場指揮組→最近醫(yī)院（或120急救中心）→公司總經理。報告內容現場傷害事故發(fā)生時間、地點、傷亡和財產損失基本情況，可能產生的后果、性質、當前現場狀況初步減少傷亡損失的應急措施。聯系方式利用對講機和電話聯系生產調度部門和安全部門值班人員，由值班人員按流程逐級報告。五、聯絡線路一空軍醫(yī)院廣州市（東風東路：）赤崗北路→廣州大道中→東風東路→空軍醫(yī)院線路二省疾病預防控制中心（廣州市新港西路176號：）赤崗北路→新港中路→省疾病預防控制中心線路三省第二人民醫(yī)院（海珠區(qū)石榴崗路1號：）赤崗北路→新港中路→省第二人民醫(yī)院搶救疏散組隨時與急救中心保持聯系，指揮疏散，小組派專人在路口引導救護車輛，以便順利準確到達指定地點。六、疏散1．疏散組首先了解事故現場有無被困地點和搶救通道是否暢通。2．疏散組在極易造成擁擠疏散通道布置專人看護。3．疏散組派專人引導疏散至安全地帶，并確認是否有人員未能脫離危險區(qū)，如存在立即進行施救。4．指揮組調派現場安全值班車輛到達事故現場待令，并聯系施救所需設備、器具。七、救援措施搶救疏散組迅速對事故現場是否存在二次危險源進行確認、防止事故蔓延擴大。若事故現場存在有再次發(fā)生事故的危險源時，在采取可能的應急措施后，立即搶救疏散被困現場人員，立即組織施救。事故類型救援措施架體傾斜、坍塌1、搶救疏散組立即使傷員脫離危險區(qū)域。救護組確認疏散出來的人員傷勢情況。2、在醫(yī)療人員未到之前救護組人員根據傷勢情況采取止血、人工呼吸相應的急救措施。3、根據傷勢情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫(yī)院進行救治。人員高空墜落1、搶救疏散組安排人員將事故現場隔離，在醫(yī)護人員未到來之前勿輕易移動傷人，防止傷人骨骼錯位。2、發(fā)生人員傷亡時，醫(yī)療救護組應立即對人員進行簡單的包扎和清理，及時報警，等待專業(yè)醫(yī)護人員處理。3、根據傷情情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫(yī)院進行救治。高空墜物傷人1、首先幫助傷員離開墜物區(qū)域，以免再次發(fā)生墜物2、幫助傷員止血。3、在醫(yī)療人員未到之前、救護組對患者采取現場應急救護措施。同事等待120醫(yī)護人員。八、現場保護安全警戒組劃定安全警戒區(qū)域并組織相關人員認真保護事故現場，凡與事故有關的物體、痕跡、狀態(tài)均不得破壞，為搶救傷員需要移動現場某些物體時，必須做好現場標志。成立由項目經理、施工管理部、工程技術部、質量安全部、綜合辦公室等部門人員及工會組織成員的事故調查組、配合有關部門收集相關證據分析事故原因。九、現場恢復搶險工作完畢，相關政府職能部門現場調查取證結束后，充分辯識恢復過程中存在的危險源，當安全隱患徹底清除后，方可恢復正常工作狀態(tài)。其他內容詳見原腳手架施工方案第九章懸挑腳手架計算書（PKPM）1、普通部位懸挑腳手架計算書計算參數:雙排腳手架，搭設高度30.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.8000。卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離3.0m。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度1.80米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.900/2=0.045kN/m活荷載標準值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.354×106/4491.0=78.872N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷載標準值q2=0.900kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.160mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷載標準值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/4=0.464kN.m=0.464×106/4491.0=103.249N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1475.100×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×.0)=1.009mm最大撓度和V=V1+V2=1.024mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.900=0.035kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN活荷載標準值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷載的計算值R=1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350=2.012kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072NG1=0.107×30.000=3.217kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.200)/2=0.330kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×30.000=0.450kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.507kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.300Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.800經計算得到，風荷載標準值Wk=0.300×1.250×0.800=0.300kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×4.507+0.9×1.4×2.700)/2×1.50=6.608kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×4.507+1.4×2.700)/2×1.50=6.892kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.300×1.500×1.800×1.800/10=0.184kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算0.卸荷計算[規(guī)范外內容，供參考]卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。經過計算得到1=arctg[3.00/(0.90+0.20)]=1.2192=arctg[3.00/0.20]=1.504最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為6.608kN和6.608kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為6.892kN和6.892kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN)T1=7.34T2=6.91F1=2.53F2=0.46其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為7.340kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×7.340/0.850=86.357kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑14.0mm。滿足要求!吊環(huán)強度計算公式為=T/A<[f]其中[f]——吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；A——吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(14680.639×4/3.1416/50/2)1/2=14mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=6.892kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由長細比，為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=6892/(0.19×424)=85.768N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=6.608kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由長細比，為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.184kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=6608/(0.19×424)+/4491=123.145N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.300kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=3.000經計算得到Nlw=4.536kN，連墻件軸向力計算值Nl=7.536kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=0.85Ac[f]根據連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設計值Nf2=0.85A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=20.00/1.60的結果查表得到=0.97；凈截面面積Ac=4.24cm2；毛截面面積A=30.60cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到Nf2=516.379kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=200mm，m2=1100mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=6.89kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.20/1.80=0.11k2=1.10/1.80=0.61代入公式，經過計算得到支座反力RA=19.481kN支座反力RB=-4.833kN最大彎矩MA=9.167kN.m抗彎計算強度f=9.167×106/(1.05×.0)=47.190N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.51+2.70=7.21kN水平鋼梁自重計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=3.117mm按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2011)表5.1.8規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于2400.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度=9.17×106/(0.929×.00)=53.34N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=4.833kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；壓點處采用2個U形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為85.00N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[4833×4/(3.1416×85.00×2)]1/2=7mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=4.83kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于4833.18/(3.1416×20×1.5)=51.3mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=4.83kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為M=4.83×1.80/2=4.35kN.m根據《混凝土結構設計規(guī)程》GB50010-2002第7.2.1條其中1──系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc──混凝土抗壓強度設計值；h0──截面有效高度；fy──鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=4.35×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0280=1-(1-2×0.0280)1/2=0.0280s=1-0.0280/2=0.9860樓板壓點負彎矩配筋為As=4.35×10^6/(0.9860×85.0×210.0)=247.2mm22、大陽臺部位懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度30.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.40米，立桿的橫距0.60米，內排架距離結構0.60米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.80米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.35kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.8000。卸荷鋼絲繩采取2段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離3.0m。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度4.20米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.600/2=0.030kN/m活荷載標準值Q=2.000×0.600/2=0.600kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.030=0.082kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.082+0.10×0.840)×1.4002=0.178kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.082+0.117×0.840)×1.4002=-0.209kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.209×106/4491.0=46.474N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.030=0.068kN/m活荷載標準值q2=0.600kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.068+0.990×0.600)×1400.04/(100×2.06×105×.0)=1.108mm大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.400=0.054kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.600×1.400/2=0.042kN活荷載標準值Q=2.000×0.600×1.400/2=0.840kN荷載的計算值P=1.2×0.054+1.2×0.042+1.4×0.840=1.291kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.6002/8+1.291×0.600/4=0.196kN.m=0.196×106/4491.0=43.578N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×600.004/(384×2.060×105×.000)=0.00mm集中荷載標準值P=0.054+0.042+0.840=0.936kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=935.760×600.0×600.0×600.0/(48×2.06×105×.0)=0.190mm最大撓度和V=V1+V2=0.193mm小橫桿的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.600=0.023kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.600×1.400/2=0.042kN活荷載標準值Q=2.000×0.600×1.400/2=0.840kN荷載的計算值R=1.2×0.023+1.2×0.042+1.4×0.840=1.254kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072NG1=0.107×30.000=3.217kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10NG2=0.100×4×1.400×(0.600+0.600)/2=0.336kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17NG3=0.170×1.400×4/2=0.476kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.400×30.000=0.420kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.449kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×2×1.400×0.600/2=1.680kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.350Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數：Us=0.800經計算得到，風荷載標準值Wk=0.350×1.250×0.800=0.350kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×4.449+0.9×1.4×1.680)/3×1.50=3.728kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×4.449+1.4×1.680)/3×1.50=3.846kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.350×1.400×1.800×1.800/10=0.200kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算0.卸荷計算[規(guī)范外內容，供參考]卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加2吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。經過計算得到1=arctg[3.00/(0.60+0.60)]=1.1902=arctg[3.00/0.60]=1.373最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為3.728kN和3.728kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為3.846kN和3.846kN?？紤]荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN)T1=4.14T2=3.92F1=1.54F2=0.77其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為4.142kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×4.142/0.850=48.728kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑14.0mm。滿足要求!吊環(huán)強度計算公式為=T/A<[f]其中[f]——吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；A——吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(8283.751×4/3.1416/50/2)1/2=10mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=3.846kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由長細比，為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=3846/(0.19×424)=47.860N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=3.728kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由長細比，為3118/16=196；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.200kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=3728/(0.19×424)+/4491=90.938N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.350kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×2.80=10.080m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=3.000經計算得到Nlw=4.939kN，連墻件軸向力計算值Nl=7.939kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=0.85Ac[f]根據連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設計值Nf2=0.85A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i=210.00/1.60的結果查表得到=0.39；凈截面面積Ac=4.24cm2；毛截面面積A=30.60cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到Nf2=208.602kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1300mm，l=