高支模方案(品茗軟件驗(yàn)算)

第一章工程概況工程名稱：珠海大澤工貿(mào)有限公司一期廠房、門衛(wèi)工程建設(shè)單位：珠海大澤工貿(mào)有限公司設(shè)計單位：珠海市建筑設(shè)計院監(jiān)理單位：珠海市卓越建設(shè)工程咨詢有限公司施工單位：湖南省第四工程有限公司珠海分公司建筑面積：3722.25m2建筑高度：16m工程地點(diǎn)：珠海市金灣區(qū)紅旗鎮(zhèn)小林和興路東側(cè)結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)層數(shù)：3層基礎(chǔ)形式：預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，廠房首層高7.8m,二層至三層為4.1m，現(xiàn)澆板最大厚度為120mm最大梁截面尺寸為300*800mm高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁板支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。第二章梁模板計算書廠房二層梁中KL6截面尺寸為300*800mn,按此梁計算梁段:KL6單位：rnm單位：mm一、參數(shù)信息1?模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80;混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m):7.80；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為①48X3；單位：rnm單位：mm立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2?荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00；模板自重(kN/m2):0.30;鋼筋自重(kN/m}:1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載2、-(kN/m2)：4.0；材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm):16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):13.0;梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底縱向支撐根數(shù)：2;梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):500；次楞根數(shù)：4;主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4;穿梁螺栓直徑(mm):M12;穿梁螺栓水平間距(mm):500;豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm;主楞材料：木方；寬度(mm):60.00;高度(mm):80.00;主楞合并根數(shù)：2;次楞材料：木方；寬度(mm):60.00;高度(mm):80.00;二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22丫上險V1/2F=yH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000C；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m,弘-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;血--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m、18.000kN/m，取較小值17.848kN/m作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。FFF1>IL2271227L——T叨L面板計算簡圖（單位：mm）1強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：（T=M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50>2X2/6=33.33cm3;M--面板的最大彎矩（Nmm）;（7--面板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2）[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）;按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l^2+2O.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q-1.20.5X7.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值：q2=1.4050=2.8kN/m;計算跨度：l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；面板的最大彎矩M=0.1X10.709楓800-120)/(4-1)]2+240.1172.8:[(800-120)/(4-1)]=7.1910Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2|=1.110.709[(800-120)/(4-1)]/1000+1.22.800X[(800-120)/(4-1)]/1000=3.432kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：(T=7.1993033104=2.2N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值(7=2.2N/mnn小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值2[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算V=0.677q/(100EI)<[v]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值：q=q1=10.709N/mm；l--計算跨度：l=[(800-120)/(4-1)]=226.67mm；2E--面板材質(zhì)的彈性模量：E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=502X2X2/12=33.33cm4;面板的最大撓度計算值：V=450.67710.709[(800-120)/(4-1)]4/(1006000>3.33105)=0.096mm；面板的最大容許撓度值：[V]=l/250=[(80-0120)/(4-1)]/250=0.907mm；面板的最大撓度計算值V=0.096mm小于面板的最大容許撓度值四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=3.432/0.500=6.863kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1>6>8>8/6=64cm;I=16A8>8>8/12=256cm;E=9000.00N/mm;I]JI]JG.S63kN/m]H]]計算簡圖2059■22059■2059剪力圖(kN)01720172彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩m=0.172kNm,最大支座反力R=3.775kN,最大變形v=0.128mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下：(T=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值(T=1.72A/6C40W4=2.7N/mm2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值(7=2.7N/mrn小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：[V]=500/400=1.25mm次楞的最大撓度計算值V=0.128mm小于次楞的最大容許撓度值[V]=1.25mm滿足要求！2主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.775kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：3W=2>6>8>8/6=128cm;4I=26A8>8>8/12=512cm；4E=9000.00N/mm2；主楞計算簡圖0.2830.151主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.283kNm,最大支座反力R=5.687kN,最大變形v=0.074mm主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算(T=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：(T=2.83站128105=2.2N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=17N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計算值(7=2.2N/mm小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求!主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.074mm主楞的最大容許撓度值：[v]=150/400=0.375mm主楞的最大撓度計算值v=0.074mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.375mm滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗(yàn)算公式如下：N<[N]=fA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積（mm2）;f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號：M12;查表得：穿梁螺栓有效直徑：9.85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=5.687kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=17076/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.687kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=800>20>20/6=5.33KAma；I=800>20>20>20/12=5.331（>mim4；i—Ft1ri!1f\I4t4抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:(T=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m):qi=1.2楓24.00+1.50)0.80+0.30]08O=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m):q2=1.4.00+2.00)0.30=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql28=1/824.352g00=2.74X0仃mm；RA=RB=0.5ql=0.524.3520.3=3.653kN(T=Mnax/W=2.74>505/5.33404=5.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力T=5.1N/mnn小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：v=5f/(384EI)<[V]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q〃1.2=16.560kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=300.00mm；E--面板的彈性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=300.00/250=1.200m；m面板的最大撓度計算值：v=519.8724/(33080460005.33105)=0.655mm；面板的最大撓度計算值：v=0.655mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=1.2mm,滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1?荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=3.653/0.8=4.566kN/m2?方木的支撐力驗(yàn)算800900800方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3W=68>8/6=64cm3;I=6>>8>8/12=256cn4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下：最大彎矩M=0.1ql2=0.1>566>82=0.292kNm-最大應(yīng)力(T=M/W=0.292支/64000=4.6N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;方木的最大應(yīng)力計算值4.6N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T=3V/(2b0)其中最大剪力：V=0.64566>0.8=2.192kN;方木受剪應(yīng)力計算值T=3>2.192>1000/(2>60X80)=0.685;N/mm方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.685N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.7N/mm2，滿足要求！方木撓度驗(yàn)算計算公式如下：__4,,v=0.677q/(100EI)<[v]=l/250方木最大撓度計算值v=0.677X4.566￡8(0009000>256X04)=0.55mm;方木的最大允許撓度[v]=0.800X1000/250=3.200mm方木的最大撓度計算值v=0.55mm小于方木的最大允許撓度[v]=3.2mm,滿足要求！3支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=3.653kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.8X0>.2X120X4.000+1.42000)+1.22?.800>0.800-0.120)0A00=0.767kN442kN442kNRj~~~~(5j4~~―Zs150.產(chǎn)L150JL1501150『」4r4r4簡圖(kNm)3,0393J39■3039-3039剪力圖(kN)0.249彎矩圖(kNm)變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力：N=N3=1.381kN;N2=6.078kN;最大彎矩Mmax=0.249kNm；最大撓度計算值Vmax=0.044mm；最大應(yīng)力（T=0.249x6/5080=48.9N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2;支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值48.9N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2，滿足要求！第三章板模板計算書一、參數(shù)信息1?模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:1.00；縱距（m）:1.00；步距（m）:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度（m）:0.10；模板支架搭設(shè)高度（m）:7.68;采用的鋼管（mm）:①48X3.5;板底支撐連接方式：鋼管支撐；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80;板底鋼管的間隔距離（mm）:800.00;2?荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2）:0.350;混凝土與鋼筋自重（kN/m}:25.000;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）:2.500;3?材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；22面板彈性模量E（N/mm）:9500;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm）:13;4?樓板參數(shù)樓板的計算厚度（mm）:120.00;單位:(mm)￡ZZZ//7/WZZ//////,oV"Jjrj—V12-Vyy"妲縱向鋼管/''"'\'一'"''—E日OSJ&J—J一■—J—r一—■二/10001TETC圖1樓板支撐架立面簡圖衛(wèi)[位*衛(wèi)[位*(mm)OIOOO]100口]圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：23W=100XL82/6=54cm3;I=1001>83/12=48.6cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。P1f1f1F1f1F*f*r4I-A1frF1f1ii1A1—片Lx,800L測1.面板計算簡圖1荷載計算⑴靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi=25區(qū)12沐+0.35X=3.35kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2=2.51=2.5kN/m;2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1q侄其中：q=1.2>3.35+1.42.5=7.52kN/m2最大彎矩M=0.1>7.52>800=481280Nm；面板最大應(yīng)力計算值(T=M/W=481280/54000=8.913N/mnn；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為8.913N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為v=.677ql4/(100EI)<[v]=l/250其中q=q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值v=0.67723.352(3(009500>48.6204)=2.012mm；面板最大允許撓度[v]=800/250=3.2mm面板的最大撓度計算值2.012mm小于面板的最大允許撓度3.2mm,滿足要求！三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩w=5.08cm3截面慣性矩I=12.19cm4II*LT1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):II*q1=25>0.80.12+0.350.8=2.68kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN):q2=(2.5+2)0.8H3.6kN/m；鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：最大彎矩計算公式如下：Mmax=-0.10q」2務(wù)117q2l2靜荷載：q1=1.2Hq1=1.22H.68=3.216kN/m；活荷載：q2=1.43H.6=5.04kN/m；最大彎矩Mmax=(0.13H16+0.1175A4)lH=0.911kNm；最大支座力計算公式如下：N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.13.H216+1.25H.04)H1=9.586kN；鋼管的最大應(yīng)力計算值(T=M/W=0.911x1/5080=179.386N/mm2;鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205.0N/mm2；縱向鋼最大應(yīng)力計算值為179.386N/mm2小于縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205.0N/mm2，滿足要求！撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：_.4vax=0.677q1l4/(100EI)靜荷載q1=2.68kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677X2.68X/|0(002X6000X2.19X04)=0.723mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10mm,滿足要求！四、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=6.016kN;100010001000Pp斗支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)550E5.50E4100010001000Pp斗支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)550E5.50E45914.591051支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.982kNm.最大變形Vmax=2.268mm；最大支座力Qmax=8.49kN；最大應(yīng)力(t=981811.2/5080=193.27N/mm支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值193.27N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為2.268mm小于1000/150與10mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R=8.49kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！六、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容腳手架的自重(kN)：Ng1=0.1387.68=1.063kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。模板的自重(kN)：NG2=0.351.1=0.35kN;鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=250..12.1.1=3kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng=NG1+NG2+NG3=4.413kN;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq=(2.5+2)1.1.=4.5kN;不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2Ng+1.4Nq=11.595kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式：(T=N/(兩f]其中N-----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN):N=11.595kN；卜--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58cm；A---立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；,33W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm):W=5.08cm;T-—鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]---鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；按下式計算：lo=h+2a=1.5+0.12=>1.7m；a---立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m；l0/i=1700/15.8=108；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)?=0.53;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；T=ii595.494/(0.53>489)=44.741N/2m；m鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值T=44.741N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.1671.>013>(1.5+0.12>)=2.01m；k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.013；Lo/i=2009.691/15.8=127；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)?=0.412；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；T=11595.494/(0.412>489)=57.555N/2m；m鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值T=57.555N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患表1彳復(fù)扳支架計算匕度附加系數(shù)ki步距hS)hA0.9090x^121.2<hAl51.5<h<21kl1.24311351.1671.163表E惶板支架計直崔度附加丟數(shù)屹4h+2aAulhC6m)B10121416LS20253035401.351.010141.02510391.DA21.054106110611.0A21,M3L13T115511731.44L0L0121022.10311.0391.0471.05&1.0641.0721.092111111的1.1491.531.01.0071.015.102410311.0391.0471C551.0E21.0791.0971.11411321.62to1.007i.0L4.10211.0291.0361.043LC511.0561.0741.0901.1051.1231.901.01.OOT1.014.10201.D261,0331Q4D1.C461.D5Z1,0B71-001109S1.Ill1.9210LOOT1012.10101.D241.0301.0351.0421.0461.0B21.0761.Q901.1042.041010071012-L0181.02210291.0351.0391.0441.OSO1.07310871.1012251.01.007L.OLO10161.0201.0271.03210371.0421.0571.070108L1.0942TO1.01.0071.010.101610201.0271.03210371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》八、立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求P<fg地基承載力設(shè)計值：fg=fgkXkC=1201=120kPa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120kpa;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=11.595/0.25=46.382kpa;其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=11.595kN;基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=46.382<fg=120kpa。地基承載力滿足要求！第四章梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容模板支架的構(gòu)造要求梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但