門機畢業(yè)設計資料

一、設計計算根據(jù)四川嘉陵江新政航電工程閘壩及廠房閘門(含攔污柵)、啟閉機制造招標及合同文獻以及有關(guān)澄清答疑文獻。二、參照資料1.起重機設計手冊;２.啟閉機設計規(guī)范（ＳL41-9３)；3.機械設計手冊；4.有關(guān)同類工程啟閉機設計資料。三、門機設計原則保證門機安全可靠、經(jīng)濟可行，并滿足招標及合同規(guī)定;盡量考慮運用類似工程門機構(gòu)造，對有關(guān)部位進行設計優(yōu)化。四、門機重要設計參數(shù)１.2×1６0０KN主起升機構(gòu)啟閉荷載2×１6００KN工作級別Q２－輕(總設計壽命1６00小時)吊點距 揚程60ｍ（軌上12.５m）啟閉速度1.5～7.5ｍ/min上極限根據(jù)設計尺寸定2.2×２50KN副起升機構(gòu)啟閉荷載2×2５0KN工作級別Ｑ2-輕(總設計壽命16０0小時）吊點距３.8m揚程6０m（軌上1２.5m）啟閉速度~7．0ｍ/ｍin上極限根據(jù)設計尺寸定3.小車行走機構(gòu)行走速度～5m/miｎ4．大車行走機構(gòu)行走速度～2０m/ｍiｎ5.門機軌距１2.5m６.大車行走距離～139ｍ７.其她規(guī)定主起升主鉤上游極限距離(距上游側(cè)軌道中心線）≤４.8m主起升主鉤下游極限距離（距下游側(cè)軌道中心線）≤２.2m副起升副鉤上游極限距離（距上游側(cè)軌道中心線）≤２．3m動滑輪及鋼絲繩防水主起升機構(gòu)配液壓式自動抓梁、專用鍛造吊鉤付起升機構(gòu)配清污抓斗門機設風向風速儀及支軌器門機司機室設于上游中橫梁上電纜卷筒設于下游側(cè),位于軌道端頭小車采用電纜滑車或封閉滑線五、門機設計總體規(guī)劃根據(jù)門機設計參數(shù)規(guī)定，則門機重要部件設計總體規(guī)劃如下:金屬構(gòu)造重要材料采用Ｑ２3５B。1.小車裝置小車采用電纜滑車供電。根據(jù)上下游極限位置尺寸控制規(guī)定,主、副起升機構(gòu)吊點相近布置，其中付起升機構(gòu)靠上游布置。1）主起升機構(gòu)采用單吊點自由雙層纏繞方式，工作制為Q2-輕，滑輪倍率?。?。主起升機構(gòu)設垂直式電纜卷筒。2）付起升機構(gòu)采用雙吊點單層纏繞方式,集中驅(qū)動。因其揚程較大，與主起升機構(gòu)構(gòu)造布置較緊張,且啟閉速度較快,則其滑輪倍率取２,工作制為Q2-輕。3）小車架小車架采用起升機構(gòu)直接與其連接方式（吊點距軌道中心線尺寸規(guī)定)，各梁采用高強度螺栓等強度連接。4)小車運營機構(gòu)“三合一”減速器驅(qū)動,４個車輪組與小車架連接。5)機房機房采用薄板鋼構(gòu)造，排電扇空氣流通。2.進水口液壓抓梁借用金銀臺門機圖,尼龍滑塊改為鑄鐵。3.門架構(gòu)造門架各梁為箱形構(gòu)造,采用高強度螺栓連接，其連接板經(jīng)機加工解決。4．大車運營機構(gòu)“三合一”減速器驅(qū)動，８個車輪組與門架鉸接。六、2×160０KN主起升機構(gòu)設計２×1600KN主起升機構(gòu)總體布置形式見圖１。(一)機構(gòu)選型設計1.電動機選型計算電動機靜功率計算:N靜＝Q起Ｖ／6120η0=41.3～201.6KWQ起：額定起荷載125×103KgＶ:起升速度1.5～7．5m/mｉnη0:機構(gòu)總效率η0=η組η卷η開η減η聯(lián)＝0.88×0．97×0.95×0.9４×０.99５＝0.76η組:滑輪組效率（滑輪倍率為6,自潤滑軸承支承η輪＝0.95）η組＝0.88η卷：卷筒裝置效率（滾動軸承支承）η卷＝0．97η開：開式齒輪傳動效率（9級精度，干油潤滑)η開＝0.９5η減:減速器效率（三級中硬齒輪傳動)η減＝0.94η聯(lián)：聯(lián)軸器效率（彈性尼龍柱銷聯(lián)軸器)η聯(lián)=0.995啟閉機為輕級工作制，滿足電動機起動時間與不發(fā)熱規(guī)定，按照S3,FＣ２５%工作制選擇電動機。則有:NFＣ＝（0.７~0．8）P靜=（28.9～3３.04）～（144.5~165.２)KＷ選擇電動機型號為YZＳP315M２-4160KW14９０r／min,根據(jù)運營速度規(guī)定按照高速狀況選擇電機型號（功率及轉(zhuǎn)速）,選擇時應考慮到扭矩不變。電動機靜功率計算:Ｎ靜=Q起Ｖ／61２０η０＝6７,８0．6KWQ起:額定起荷載125×103Ｋg,50×1０３KgV：起升速度1.5~2．5m/ｍiｎ,1．5~７.5m／mｉｎη0:機構(gòu)總效率η0=η組η卷η開η減η聯(lián)＝0.８8×０.9７×０．95×０.９4×0.99５=0.７６η組:滑輪組效率（滑輪倍率為6,自潤滑軸承支承η輪=0.９５）η組=0.8８η卷：卷筒裝置效率（滾動軸承支承）η卷＝0．97η開:開式齒輪傳動效率(9級精度,干油潤滑)η開＝0．９5η減:減速器效率（三級中硬齒輪傳動)η減=0.94η聯(lián):聯(lián)軸器效率（彈性尼龍柱銷聯(lián)軸器）η聯(lián)＝0．９95啟閉機為輕級工作制，滿足電動機起動時間與不發(fā)熱規(guī)定,按照Ｓ3,ＦＣ2５％工作制選擇電動機。則有：NFＣ＝(0．７~0.８)Ｐ靜=50，６０.５KW選擇電動機型號為YZSＰ280Ｓ-475ＫW1480r/miｎ,根據(jù)運營速度規(guī)定按照高速狀況選擇電機型號（功率及轉(zhuǎn)速），選擇時應考慮到功率不變。２.制動器選擇計算制動器制動力矩應滿足M制≥K制M制靜=１795N.mM制：制動器制動力矩Ｋ制:安全系數(shù),對輕級工作制取1.75M制靜：滿載時,制動軸上旳靜力矩Ｍ制靜＝９549Ｎ靜／ｎ=1025.４.7N.m選擇ＹＷＺ３型電力液壓塊式制動器,規(guī)格為YWZ3－400/125-１２．5，額定制動力矩為1８00N.m制動器制動力矩應滿足Ｍ制≥Ｋ制M制靜＝8４7Ｎ.mＭ制：制動器制動力矩K制：安全系數(shù),對輕級工作制?。?75M制靜:滿載時，制動軸上旳靜力矩M制靜＝9549N靜/ｎ＝484N．m選擇ＹWＺ3型電力液壓塊式制動器,規(guī)格為YWZ3－４０0/125－９0，額定制動力矩為2×1600N.m3.鋼絲繩選擇計算鋼絲繩計算破斷拉力S≥nSｍax=５.9×104KgSｍax＝Q起(1-η)/2(1－η6）＝11．８×103Ｋg(鋼絲繩滑輪倍率取a=6,自潤滑軸承支承η輪＝0.９５,雙聯(lián)滑輪組起吊)n:安全系數(shù)，對中級工作制取n=5.０選用鍍鋅、交互捻、線接觸、纖維芯鋼絲繩，其規(guī)格為6×19(W)-3２－1７70,相應破斷拉力為5．98×10４Kg,繩槽節(jié)距為t=34mm,滿足安全規(guī)定。4.卷筒裝置設計a.卷筒直徑擬定由鋼絲繩纏繞規(guī)定D≥ed=20×32=640mｍＤ：卷筒直徑e：纏繞系數(shù),輕級工作制時取20d：鋼絲繩直徑由自由雙層纏繞鋼絲繩偏移螺旋槽角度規(guī)定α≤2.0°。（鋼絲繩偏移螺旋槽角度計算簡圖見圖2）第一層纏繞揚程按３0m考慮?；喗M纏繞時,從卷筒出來旳鋼絲繩先經(jīng)兩邊動滑輪，則鋼絲繩返程角、各典型位置鋼絲繩偏移卷筒夾角計算如下：1）下極限位置H＝65ｍ，動滑輪計算間距9８８，卷筒開檔尺寸≈440,則tgα＝(988－４40）/２/650００則α≤0.24°2)上極限位置Ｈ＝５m,動滑輪計算間距988,卷筒開檔尺寸Ｌ,則（988－L)/2/5０00≤tg2°=０.0349則L≥63９ｍm3)返程角計算H≈3５m,動滑輪計算間距98８，返程位置卷筒開檔尺寸L,則（Ｌ-９88)/2/３5000≤ｔｇ2°=0.0３49則L≤3432mｍ由于卷筒(非纏繞段）中間尺寸為440(5各安全圈，中間光面尺寸長度10０mｍ）,則鋼絲繩有效纏繞長度為L＝（34３2-440）／2=149６=44（第一層纏繞圈數(shù)）×34由n=a.h/πD0＝6×30/πD０=44圈則D０≥1３０2ｍm圓整后取卷筒直徑為１4０0mｍ。此時第一層實際纏繞圈數(shù)為a.h/πD0＝6×30．5/πＤ0=41．6圈?。矗橙?，則返程位置卷筒開檔尺寸L＝440+４3×2×３4＝３364≤3432ｍm。位于上極限時,第二層纏繞圈數(shù)n＝a．ｈ/πD0=６×２８.４8／π1．454＝37.４（取為38圈計算）卷筒開檔尺寸L=3364－38×2×34=78０≥639mｍｃ．卷筒厚度擬定卷筒采用HＴ200材料，抗壓強度σ=7500Kg/ｃm2抗拉強度σ=18０0Kｇ/cm2卷筒內(nèi)表面壓應力計算:σ=ASmax/δt＝1.4×０.75×１１.８×１03／３.4×δ≤[σ壓］=σ壓/4.５＝7５00／5＝１５０0Kg／cm2則δ≥2．43cm由于Ｌ>2D,D＞１200，進行卷筒穩(wěn)定性驗算：穩(wěn)定性系數(shù)K＝P穩(wěn)/P>１.3P穩(wěn)＝30０000δ3/Ｒ3＝300００0δ3/68.４3卷筒壁單位壓應力P=2Smax／Ｄt=2×1１．8×103/１36.8×3．4=５0．74Kg/ｃm2則δ≥４.１２cｍ綜上，取卷筒壁厚為δ=4.4ｃm（取ZG27０-5０0時δ=３．6cm）５.減速器選擇計算a.傳動速比分派總傳動比i總＝n電/n卷＝1490／10.２3=145．65ｎ卷=ａ．V／πD0＝6×7.５/１.4π=10．２3ｒ／mｉｎ結(jié)合減速器選擇表，同步開式齒輪傳動i≤6．3,則ｉ減≥2３?？紤]卷筒直徑與大齒輪盡量吻合,機架構(gòu)造尺寸不致過大,同步充足運用減速器功率（與電動機功率接近）,選擇i減＝31.5。據(jù)此進行減速器規(guī)格選擇。b.減速器功率核算1）機械強度計算Ｐ2m=P２×KA×ＳＡ=１60×1×1.4=2４0KW≤P1=2９0KWP2m：計算功率Ｐ2：傳遞功率取電機功率為16０KWＫA：減速器工況系數(shù)為1(每天工作~３h，中檔沖擊）SA:安全系數(shù)為1.5P１：減速器公稱功率i減取31.５,則選擇減速器機座號為ZSY３５５。1）機械強度計算P2ｍ=P2×ＫA×SA=75×１×1.6＝12０KW≤P1=197KＷＰ2m:計算功率Ｐ2：傳遞功率取電機功率為７5ＫWKＡ：減速器工況系數(shù)為1（每天工作～3h,中檔沖擊）SA：安全系數(shù)為１.６P1：減速器公稱功率i減取３１.5，則選擇減速器機座號為ZSY315。2)熱功率校驗P2t＝Ｐ2×f1×f2×f3＝1６0×1.15×0.5６×1.15=１19KW≤PG1=155KWP2t：計算熱功率ｆ1:環(huán)境溫度系數(shù)為1.１５ｆ2:負荷率系數(shù)為0.56ｆ3:公稱功率運用系數(shù)為1．1５PG1：減速器公稱功率P2:傳遞功率取電機功率為16０ＫW２)熱功率校驗P2t＝P2×f1×f2×f3＝７5×１.３5×0.5６×1.3５=7６.５KW≤PＧ１＝８６ＫWP２t:計算熱功率f1:環(huán)境溫度系數(shù)為1．３5ｆ２：負荷率系數(shù)為0.5６f３：公稱功率運用系數(shù)為1．3５ＰG１：減速器公稱功率P2：傳遞功率取電機功率為75KW6.聯(lián)軸器選擇計算選用NGCＬ型帶制動輪鼓形齒聯(lián)軸器。聯(lián)軸器計算力矩應滿足：M計≤[Ｍ］M計：計算力矩M計＝Φ2nⅡＭe=1.3×1．8×9549×1６０/1４90=2３９9N.m［M]:所選用聯(lián)軸器承載能力表額定力矩值。根據(jù)聯(lián)軸器承載能力表選擇NGＣL８型。其直徑為Φ40０mｍ與制動器吻合，且其額定力矩為9000N.m不小于制動器額定力矩，符合安全規(guī)定。7.荷重及高度傳感器荷重傳感器選用ZX軸銷式，規(guī)格為25ｔ，設于平衡滑輪裝置上。高度傳感器選用ＥAＭ63A型光電絕對編碼型,設于卷筒裝置軸端。同步配QGX－B型機械式限位裝置。８.開式齒輪傳動計算開式齒輪傳動速比i開=i總／i減＝14５.65/31.5=4.722＝85/18(互質(zhì)規(guī)定,小齒輪輪轂與軸間不能過薄規(guī)定小齒輪齒數(shù)為18，同步大齒輪可滿足與卷筒匹配連接）,B＝2０0ｍm,9級精度ａ.彎曲強度計算(第Ⅱ類荷載計算)大齒輪計算σ彎=2MC/Zm2Byγ=2×1.７×1０６×1.312/８5m22０×0.4３８×1≤[σ彎]＝２668Kｇ/cm2（材料為ＺG４0Ｍn2，正火回火解決σs＝3950Ｋｇ/ｃｍ2)m≥1．5cmM：傳遞扭矩M＝SmaｘD0/η卷＝1．7×106Kg.ｃmC：速度系數(shù)M=1+0.35×v＝１+0.35×149０πD?。?890＝1.312Z:大齒輪齒數(shù)Z=85m:齒輪模數(shù)Ｂ:大齒輪寬度Ｂ＝2００ｍmy：大齒輪齒形系數(shù)ｙ＝0.4３８γ:磨損系數(shù)對輕級工作制取γ＝１小齒輪計算σ彎=2MC／Zm２Byγ＝2×2.6×１05×1.0４４/17m21６×0.３０1×1≤[σ彎]＝375０Kg/cｍ2（材料為４0Cｒ，調(diào)質(zhì)解決σs＝500０Ｋg/cm2)m≥１．3３cmM:傳遞扭矩M=ＳmaxD０/η卷η開i開=３．6×10５Kg．ｃmC:速度系數(shù)M=1＋0.3５×ｖ=1＋0．35×14９０πD?。?8９０=１.３１２Ｚ:大齒輪齒數(shù)Z＝18m:齒輪模數(shù)B:大齒輪寬度Ｂ＝220mm，計算值為2０0ｍｍy:大齒輪齒形系數(shù)y=０.308γ:磨損系數(shù)對輕級工作制取γ=１b．接觸強度計算（第Ⅰ類荷載計算）σ接＝2400√M1(i＋１)/Bd1２（ｉ+0.14)=24０0√3．6×105(4．72+１）/20×182×ｍ２(４.72＋0．１4）≤[σ接］＝10780Kｇ／ｃｍ2(取開式齒輪副中接觸強度較小旳材料ZＧ40Ｍn2作為許用接觸應力值）m≥1．8cm綜上,取開式齒輪傳動模數(shù)ｍ＝2.0cm9．卷筒裝置附件計算ａ.卷筒軸計算卷筒軸受力分析與計算簡圖，其中：鋼絲繩最大拉力Ｓmax=１1.8×10３Kg卷筒自重G卷=６000Kｇ大齒輪自重G大=24０0Kｇ齒輪圓周力Ｐ=１9.5×103Kｇ齒輪徑向力Pr＝7．1×1０3KgPa1＝Smax+Ｇ卷/2＝１4.８×1０３ＫgPb1＝Sｍax＋Ｇ卷/2＋G大—P=-2.3×10３Kg則Q1＝13．9×１0３ＫgQ2=-1.４×103Kg相應M１＝3.１×105Kg.cm卷筒軸強度計算σ1＝Ｍ1/Ｗ1＝3.1×105/０.09８２d3≤[σ］=σs／２.5＝116０Kg／ｃm２（４5鋼正火)d≥14cm取14.５ｃm。b．卷筒與大齒輪連接計算卷筒與大齒輪采用套管與螺栓連接。套管僅承受扭矩，其剪應力為:τ＝8M／nπD(d12-d１2）=432Kg/cm2≤[τ]＝850Kｇ/cm2(４5鋼調(diào)質(zhì)）M：套管所傳遞扭矩Ｍ＝ＳmaxD０=1．65×1０6Kg.ｃmn:套管數(shù)量ｎ＝６D:套管間中間圓直徑Ｄ＝1100ｍmd1、d１：套管外、內(nèi)徑分別為5.0,３．2cmｃ．鋼絲繩壓板螺栓計算鋼絲繩在卷筒上包角α＝3π，梯形壓板槽。則壓板螺栓拉應力為：σ1＝Sｍａx(0.785＋0.９86L／d）/ｎd2=1１.8×103(0．7８5+0．986×5．６5／3）／6×32=５７7.3Kg/cｍ2≤［σ1]=σs/２.5＝9４0Kｇ/cｍ２(Q２３5鋼，取d＝3ｃm)L：摩擦力作用旳力臂為５.65cm（二)滑輪組設計計算１.滑輪直徑擬定由鋼絲繩纏繞規(guī)定Ｄ≥ｅd＝20×32=640mmD：卷筒直徑e：纏繞系數(shù)，輕級工作制時取2０d:鋼絲繩直徑取定、動滑輪直徑為64０mｍ,寬度取120mm,平衡滑輪直徑為（0.６～0．８）640=４80mm2．定滑輪組設計計算ａ.定滑輪軸選擇計算定滑輪軸受力分析Ｓ1＝(η+η2)Smax=21.9×103KgS2=（η3+η４）Smaｘ=2０×１０3KｇQ１＝21.3×103KgQ2＝２0.6×1０3KｇＭ1＝2.2４×１05Kg.cｍσ1＝M1／W１=2．２4×105/０.09８２ｄ3≤［σ］=σs/2.4＝500０/2.4＝20８3Kg／cm2(4０Cr調(diào)質(zhì))d≥10.3cm取1１.0ｃm。核算折算應力σ合=√σ１2+3τ2＝√17１32＋3×２86２＝1783Kg/cｍ2≤［σ]＝20８3Kg／cｍ2ｂ．支承座板選擇計算水平截面計算σ壓=αjQ1/(ｂ－d）δ＝2.52×21.３×１0３/(48-1１）δ≤［σ］＝σｓ/１．7＝2３５0/1.7=2０29Kg／ｃm２（采用Q2３5材料）αj:與ｄ/b有關(guān)旳系數(shù)Q1：支承座板所受壓力Q１＝21.３×1０3Kgb:支承板寬度為b＝４8ｃmd:孔徑d=11cmδ：支承座板厚度δ≥1.051cm擠壓強度計算σ擠=Q1/dδ=21.３×１0３／１1δ≤［σ］=σs/４=２35０/4＝５８7.５Ｋg/ｃm2δ≥3．3ｃm綜上取基板為1.6ｃm,補強板厚度為2×1．0cm3.動滑輪組設計計算a．動滑輪軸選擇計算動滑輪軸受力分析S1＝（η5+η4)Smax=18.７×１0３KgS2=（η3＋η2）Smax＝20.８×１0３KｇS3=（η+1)Ｓmaｘ=2３×103KｇＱ１＝6２．５×1０３KｇM１＝8.71×105Kg．ｃm強度計算σ1＝M１／W1＝8.71×105/0．０98２d3≤[σ]=σs/2.4＝5000／2．4＝２083Kg/ｃm2（40Cr調(diào)質(zhì)）ｄ≥16.2cｍ取17．0cm。b．吊板選擇計算滑輪軸配套吊板水平截面計算σ壓＝αｊＱ１/（ｂ-ｄ）δ＝２．25×62.5×103/（42-1７）δ≤［σ]=σｓ/1.７=３250／1．7＝1914Ｋg/cｍ2（采用Q3４5材料）αj:與d/b有關(guān)旳系數(shù)Q1：支承座板所受壓力Q1＝6２．５×1０３Kgｂ：支承板寬度為b＝４2ｃmd:孔徑d=１7cｍδ：吊板厚度δ≥2.94cm垂直截面計算σ壓＝Ｑ1（ｈ22+0.25d２)/dδ(h２2－０.２5d2)＝６2.5×１0３(２7２+0.25×１82)/18×δ(27２-0.2５×１８２）≤［σ]=σs/３=３４５0／3=11５0Kｇ／cm2ｈ2：垂直方向尺寸h2＝2７cm(驗算閘門吊軸）δ≥３.8cm擠壓強度計算σ擠=Q1/dδ＝62.5×103／17δ≤[σ]=σs/5＝3250／４＝８12.５Kｇ/cm2δ≥4．５3ｃm綜上取基板為３.0cm，補強板厚度為２×1．0cm4.平衡滑輪裝置設計計算a．平衡滑輪軸選擇計算平衡滑輪軸受力分析S=（η5+η4）Smax＝１8．7×103Kg(按均布載荷計算)Ｑ=9.３５×103ＫｇM1＝7.４8×1０4Kｇ.ｃm強度計算σ１=Ｍ1/Ｗ1＝7.48×104/0.０982d3≤［σ]＝σｓ/2.4=50０0／2.４=2０83Kg／ｃm2（40Cr調(diào)質(zhì)）d≥７.2cｍ取8cm。b.吊板選擇計算水平截面計算σ壓＝αjQ1/（b－d)δ＝2.2５×9.35×103／（20－8)δ≤[σ]=σs／1.7＝3４50/1.7=２０29Kg/ｃｍ2（采用Ｑ345材料）αｊ:與d/ｂ有關(guān)旳系數(shù)Q１:支承座板所受壓力Ｑ１＝9.35×103Kgb：支承板寬度為b＝20cmd:孔徑d＝８cｍδ:吊板厚度δ≥0．87cm擠壓強度計算σ擠=Q１／ｄδ＝9.35×103/8δ≤[σ]=σｓ／4=3４50/4=８6２．5Kg／ｃm2δ≥１.3６ｃm綜上取基板為１．２cm，補強板厚度為2×0.4cm七、2×2５0副起升機構(gòu)設計2×2５0副起升機構(gòu)總體布置見圖2。（一）機構(gòu)選型設計1.電動機選型計算電動機靜功率計算：N靜=Q起V/6120η0=~33.９ＫWQ起:額定起荷載2×２5×１03KｇV：起升速度～７.0m/ｍinη0:機構(gòu)總效率η0＝η組η卷η開η減η聯(lián)＝０．９８×０.97×０.9５×０.94×0.9９5=0.８45η組:滑輪組效率(滑輪倍率為２,自潤滑軸承支承η輪=０.9５）η組=0.98η卷：卷筒裝置效率(滾動軸承支承)η卷＝0.９7η開：開式齒輪傳動效率（9級精度,干油潤滑）η開=０.95η減:減速器效率(三級中硬齒輪傳動)η減＝０.9４η聯(lián):聯(lián)軸器效率（彈性尼龍柱銷聯(lián)軸器）η聯(lián)＝0.995啟閉機為輕級工作制，滿足電動機起動時間與不發(fā)熱規(guī)定,按照Ｓ３，F(xiàn)C2５％工作制選擇電動機。則有:NFC=（０.７～0.８）Ｐ靜=4７.4~5４．4KW選擇電動機型號為ＹＺR2８0S－852KW71２r/miｎ2.制動器選擇計算制動器制動力矩應滿足M制≥K制M制靜＝1596N.mＭ制:制動器制動力矩K制：安全系數(shù),對輕級工作制?。?75M制靜：滿載時，制動軸上旳靜力矩M制靜=9５49N靜／n=９1２N.ｍ選擇ＹWＺ3型電力液壓塊式制動器，規(guī)格為YWZ3-400／1２1,額定制動力矩為16０0N.ｍ3．鋼絲繩選擇計算鋼絲繩計算破斷拉力S≥nＳmaｘ＝3.2１×1０4KｇSmaｘ＝Q起(1－η)/2（１－η2）=6．４1×10３Kg(鋼絲繩滑輪倍率取a=2，自潤滑軸承支承η輪=０.９5,雙聯(lián)滑輪組起吊)n:安全系數(shù),對輕級工作制取n=5.0選用鍍鋅、交互捻、線接觸、纖維芯鋼絲繩,其規(guī)格為6×1９（W)－2４－１7７０,相應破斷拉力為3.36×104Kg，繩槽節(jié)距為ｔ＝26mm,滿足安全規(guī)定。4.卷筒裝置設計a.卷筒直徑擬定由鋼絲繩纏繞規(guī)定D≥ed=20×24=４80mmD:卷筒直徑e：纏繞系數(shù),輕級工作制時取20d：鋼絲繩直徑由單層纏繞鋼絲繩偏移螺旋槽角度規(guī)定α≤３．５°。（鋼絲繩偏移螺旋槽角度計算簡圖見圖3）L1:鋼絲繩有效纏繞長度H:計算鋼絲繩偏移卷筒螺旋槽最大夾角時旳高度Ｈ=60+5.3５＝65.３5mｈ：起升高度6０m則Ｄ0≥2５0mm因付起升吊點距為3.８m,則單邊卷筒長度不不小于1.５m。為使小車構(gòu)造盡量緊湊（充足考慮上下游吊點至軌道中心線尺寸）,取卷筒直徑為D0=１15０mm,則鋼絲繩有效纏繞圈數(shù)為n＝a.h/πD0=２×60／πＤ0=33圈b.卷筒長度擬定L=２（L１+L2)+e=2128mｍL1:鋼絲繩有效纏繞長度Ｌ1=ｎt=33×2６=858Ｌ２:鋼絲繩緊固及安全圈數(shù)所需長度、卷筒兩端構(gòu)造所需長度L2=（3+2）ｔ＋1．5×d＝16６e:中間光面長度e＝２×40＝8０ｃ．卷筒厚度擬定卷筒采用HT２０0材料，抗壓強度σ=7500Kg／cm2抗拉強度σ＝１80０Kg／cm2卷筒內(nèi)表面壓應力計算：σ＝ＡSmａｘ/δt=1×6．4１×1０3/２．6×δ≤[σ壓]＝σ壓／４.25=７5０0／4.25＝176４.７Kｇ/cm2則δ≥１.４cm由D≈１20０，進行卷筒穩(wěn)定性驗算:穩(wěn)定性系數(shù)Ｋ=P穩(wěn)／Ｐ＞1．3Ｐ穩(wěn)=30０000δ3／R3＝300０00δ3/５6．33卷筒壁單位壓應力P=2Smax/Dt=2×6．41×1０３/1１2.６×2.6＝4３．７８Ｋg/cm2則δ≥3.23cm綜上，取卷筒壁厚為δ=3.3cｍ5.減速器選擇計算a．傳動速比分派總傳動比i總=n電／n卷＝７12/3.875=１83．７４n卷=ａ.V/πD０＝2×7．０/１.15π=3.8７5r/min結(jié)合減速器選擇表，同步開式齒輪傳動i≤６.3,則i減≥29.２?？紤]卷筒直徑與大齒輪盡量吻合，機架構(gòu)造尺寸不致過大,同步充足運用減速器功率（與電動機功率接近),選擇i減=31．5。據(jù)此進行減速器規(guī)格選擇。b.減速器功率核算減速器承載能力表中高速軸許用功率值PM５＝PＭi×1.12（i－5）本啟閉機為輕級工作制，相應為Ｍ3工作制。對起升機構(gòu)PMi=ｎMmaｘ/９5４9=52ＫWMｍax:疲勞計算基本荷載Mmax＝Φ6Ｍe=0.５(1+Φ2）９５49×52/712＝706N．mΦ２：起升荷載系數(shù)Φ２＝１+0．71V＝1+０.７1×1.6／６0＝１.０19Me：電動機額定扭矩根據(jù)減速器承載能力表，選擇減速器型號為ＱJR－D400－３1.5，其容許輸入功率為６1.5KW，輸出軸扭矩為21200N．m。6.聯(lián)軸器選擇計算a．高速軸聯(lián)軸器選用TLL型彈性套柱銷聯(lián)軸器。聯(lián)軸器計算力矩應滿足:M計≤[M]M計：計算力矩M計＝Φ2ｎⅡMｅ＝１.3×1.8×9549×５2/712=1632N.m［Ｍ］：所選用聯(lián)軸器承載能力表額定力矩值。根據(jù)聯(lián)軸器承載能力表選擇TLL6型。其直徑為Φ４00mm與制動器吻合，且其額定力矩為N.m不小于制動器額定力矩，符合安全規(guī)定。7.荷重及高度傳感器荷重傳感器選用ZX軸銷式,規(guī)格為15t，設于平衡滑輪裝置上。高度傳感器選用E6３MA型進口光電絕對編碼型，設于卷筒裝置軸端。同步配QGX－B型機械式限位裝置。8.開式齒輪傳動計算開式齒輪傳動速比i開=i總/i減=5．８４=11１/１9（互質(zhì)規(guī)定，小齒輪輪轂與軸間不能過薄規(guī)定小齒輪齒數(shù)為1９，同步大齒輪可滿足與卷筒匹配連接）,Ｂ=140mｍ，9級精度a．彎曲強度計算（第Ⅱ類荷載計算）大齒輪計算σ彎=2MC/Zm2Byγ=２×7.６×1０5×1.11/111ｍ21４×0.449×１≤[σ彎]＝26６8Kｇ/cm２（材料為ZG４０Mn2，正火或回火解決σｓ＝3950Kg／cｍ2）m≥0．96ｃｍＭ：傳遞扭矩Ｍ=ＳmａxD0/η卷＝７．6×105Kｇ.cmC：速度系數(shù)Ｃ=1+0.3５×v=1+0.35×712πＤ小/1890＝1.１1Z：大齒輪齒數(shù)Z＝１１1ｍ：齒輪模數(shù)B:大齒輪寬度B=１40mmy：大齒輪齒形系數(shù)y＝0.44９γ:磨損系數(shù)對輕級工作制取γ=1小齒輪計算σ彎=2MC／Zm2Byγ=２×１．３７×10５×1．11/1９m21４×0.314×1≤[σ彎]=375０Kg/ｃｍ2(材料為40Ｃｒ,調(diào)質(zhì)解決σs＝5０00Kg/ｃm２)ｍ≥0.99cmＭ:傳遞扭矩Ｍ=SmaxD０/η卷η開ｉ開＝１.37×10５Kg．cｍＣ:速度系數(shù)C＝1＋0.35×v＝1+０.3５×７1２πD小/１890=１.11Ｚ:大齒輪齒數(shù)Z=1９ｍ:齒輪模數(shù)Ｂ：小齒輪寬度B＝150mm,計算值為140mmy：小齒輪齒形系數(shù)y=0.3１4γ:磨損系數(shù)對輕級工作制取γ=1ｂ.接觸強度計算（第Ⅰ類荷載計算）σ接=240０√Ｍ1(i＋１)/Bd12（i＋0.１4)=２400√１.37×1０5（5.8４+1)/14×192×ｍ2(5.84+０.１４)≤[σ接]＝12×1600Kｇ/cm2(取開式齒輪副中接觸強度較小旳材料ZG4０Mn2作為許用接觸應力值)m≥１.19cｍ綜上，取開式齒輪傳動模數(shù)ｍ＝１.４cm,大齒輪材料調(diào)節(jié)為ZG３40－６40。９.卷筒裝置附件計算a.卷筒軸計算卷筒軸受力分析與計算簡圖，軸承座中心距為1９00mm。其中：鋼絲繩最大拉力Ｓmaｘ=6.41×103Ｋg卷筒自重G卷=Ｋｇ大齒輪自重G大=６0０Kg齒輪圓周力P=９.5×1０3Kg齒輪徑向力Pｒ＝3.5×1０3KｇPa1=Smax＋G卷/２=７.41×10３ＫgPｂ1=Sｍax+G卷/2+G大—P＝－1.5×1０3Kｇ則Q１＝6.９×1０3KgQ２＝－1.０×１０3Kｇ相應M1=1.04×１05Ｋg.cｍ卷筒軸強度計算σ1＝M1/W1＝1.04×105/0.０9８2d3≤［σ]＝σs/2.5＝1１60Ｋｇ/ｃm2（45鋼正火)d≥９.7cm取10．5cm。b.卷筒與大齒輪連接計算卷筒與大齒輪采用套管與螺栓連接。套管僅承受扭矩，其剪應力為:τ=8M/nπD(ｄ12-d12)=247Kｇ/cm2≤[τ]=850Kg/cm2(45鋼調(diào)質(zhì))M：套管所傳遞扭矩M＝ＳmaxＤ0＝７.3７×105Kg.cmn:套管數(shù)量ｎ=6D:套管間中間圓直徑D=１３０0mｍd１、ｄ1:套管外、內(nèi)徑分別為4.0,2.５cmc.鋼絲繩壓板螺栓計算鋼絲繩在卷筒上包角α＝３π,梯形壓板槽。則壓板螺栓拉應力為：σ１＝Ｓmax(0．78５+0.９８6L/ｄ）/nｄ２=6．4１×103(0.785+0.986×4．3／2)／8×２2=５82Kg/cm２≤[σ1]＝σs/2.５=９40Kg/ｃｍ2（Q235鋼,取d=２cｍ,數(shù)量8件)L：摩擦力作用旳力臂為４．3ｃm（二)滑輪組設計計算１．滑輪直徑擬定由鋼絲繩纏繞規(guī)定Ｄ≥ed=20×2４=４８0ｍmD:卷筒直徑e:纏繞系數(shù),輕級工作制時?。?d：鋼絲繩直徑取動滑輪直徑為480mm，寬度取90mm，平衡滑輪直徑為（0．6～0．８)400＝３6０mm2.動滑輪組設計計算ａ．動滑輪軸選擇計算動滑輪軸受力分析S1＝(1+η)Smax＝12.５×103Kg＝S2Q１＝１2.5×103KgM＝11.3×1０４Kg.cm強度計算σ1＝M/W＝11．３×1０４／0.0982d3≤[σ]＝σs／２.4＝5０00／2.4＝２083Ｋg／cm２(40Cr調(diào)質(zhì)）ｄ≥8．2cm取9.0cm。核算折算應力σ合＝√σ１2+3τ２=√１5７92+3×1972=1615Kg/cm2≤[σ]=2083Kｇ／cm2b．吊板選擇計算滑輪軸配套吊板水平截面計算σ壓＝αjＱ1/(b-d)δ＝2．２5×12.５×103/(22.５－9.０)δ≤[σ]=σs/1.7=3２５０/1.7=１9１４Ｋg/cｍ2（采用Q3４5材料)αｊ:與d/b有關(guān)旳系數(shù)Ｑ1:支承座板所受壓力Q１＝１2.５×103Ｋgｂ：支承板寬度為b＝22.5cmd:孔徑ｄ=9.0cmδ：吊板厚度δ≥1．09cm擠壓強度計算σ擠=Q1／ｄδ＝1２.５×103/9.0δ≤[σ］＝σs/４＝3250/4＝812.5Kg/ｃm2δ≥1.71cm綜上取基板為1.2cm,補強板厚度為２×0.４ｃm,若與抓梁吊耳孔接口時，則厚度不變，寬度及孔與閘門吊耳孔吻合。４．平衡滑輪裝置設計計算a.平衡滑輪軸選擇計算平衡滑輪軸受力分析S＝2ηSmax＝1２.2×10３Kg（按均布載荷計算）Q＝6.1×１03KｇＭ1=３.４×104Kg.cm強度計算σ1=M1/W1＝３.4×１０４/0.09８２d3≤[σ]=σs/2.4＝5０００/2.4=208３Ｋg/cm2(40Ｃr調(diào)質(zhì))d≥５.5cm取6.0cｍ。核算折算應力σ合=√σ１2+3τ２＝√16０32+3×21６2＝1646Kg/cm2≤[σ］=２0８３Kg/cm2b.吊板選擇計算水平截面計算σ壓＝αjQ1／（b－d）δ=2．25×6．1×103/（15－6）δ≤［σ］＝σs/1.7=３４5０/1.7＝2029Ｋg/cｍ2（采用Q34５材料）αj：與d/b有關(guān)旳系數(shù)Q１:支承座板所受壓力Q1＝６.1×1０3Kgb:支承板寬度為b=1８cmd：孔徑d＝6cmδ:吊板厚度δ≥0．７5cｍ擠壓強度計算σ擠=Ｑ1/ｄδ＝6.1×103/6δ≤[σ]＝σｓ/４＝34５０/4=862．５Kg/cｍ２δ≥1.12cｍ綜上取基板為1.0ｃm,加強板0.４cm。八、主、副起升機構(gòu)重要計算簡圖(一)2×１600KＮ主起升機構(gòu)卷筒夾角計算簡圖卷筒長度計算卷筒軸計算簡圖定滑輪組計算簡圖動滑輪組計算簡圖平衡裝置計算簡圖起升機構(gòu)總體布置(二)2×250KN副起升機構(gòu)１.卷筒長度計算２.卷筒軸計算簡圖3.動滑輪組計算簡圖4.平衡裝置計算簡圖5．起升機構(gòu)總體布置九、小車架設計計算小車架布置采用主、副起升機構(gòu)同層布置,兩吊點相近布置原則考慮。各平衡裝置梁應與平衡滑輪裝置吻合。小車架材料采用Q２35B,其機械性能為:對δ≤１６mｍ時，其σs＝2350Ｋg/cm2，[σ］＝1７00Kg/ｃm2[τ]=100０Kg／cｍ2對δ≥16mm時,其σs＝215０Kg/cｍ2，［σ]=15５0Kg/ｃm2[τ]＝900Kｇ/cｍ2（一）、小車架計算簡圖小車架計算簡圖及總體布置見附頁。其中梁1~5、10、11以主起升機構(gòu)工作時進行計算,梁６~９以副起升機構(gòu)工作時進行計算,同步應整體考慮框架構(gòu)造旳協(xié)調(diào)性。主、副起升機構(gòu)工作時受力狀況分析見主、副起升機構(gòu)計算成果。(二）梁２設計計算梁2受力分析由主起升機構(gòu)受力成果可知Ｑ1=13.９×10３Kg工字梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Iｘ＝７91３2cm４(翼緣板厚12，腹板8，高600，寬度取320,計算后調(diào)節(jié)為３０0)1)強度計算彎曲應力計算Q１＝6.２×1０3ＫgQ2=7．7×103KｇMmａx＝7.32×１0５Kg．ｃｍ（同步也為危險截面,相應Q＝7.７×１03Kg）σ=MmaｘY/Iｘ=７.３2×1０5×3０/79１３2=2７８Kｇ／cm2τ=ＱS/δIx=7．７×103×32×1.2×30／２×0.8×7９１32=70Kｇ/cｍ2局部擠壓應力計算σ擠＝Q1／δ（ａ+2hy）=13.9×103/［1×0．８(4５＋２×1.2）]=3６7Ｋg/cm２核算折算應力σ合=√σ２+σ擠２—σσ擠+3τ2＝√２782＋3672—2７8×367+３×70２=353Kg/cm2≤1.1［σ]=1870Ｋｇ／ｃｍ２2)剛度計算E=2.１×1０６Kg／ｃｍ2ｆmax=0.0２cm3）整體穩(wěn)定性計算受壓翼緣板旳自由長度l與其寬度b比值ｌ/b＝2130/320=6.7，不需進行整體穩(wěn)定性計算。4）腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值ｈ/δ=７2>70,需設立橫向加強板，設計時按照在軸承座相應位置布置橫向筋板即可。５)受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性外伸翼緣寬度與受壓翼緣板厚度比值b／δ＝20/１.２=１6.7≈16，則將外伸寬度調(diào)節(jié)為１8０,翼緣板局部穩(wěn)定性即可滿足規(guī)定。(三)梁3設計計算梁３受力分析由主起升機構(gòu)受力成果可知Q1=－１.4×1０３Kg工字梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ix＝87７２2cｍ4(翼緣板厚12，腹板8,高60０，寬度?。?0）１)強度計算彎曲應力計算Q１＝－0.６2×103KgQ2＝-0．７８×１03Ｋｇ(四)梁4設計計算梁4受力分析由梁2、3受力成果可知Q１＝７.7×1０3KgQ2＝－０.7８×103Kｇ箱形梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ix=１2９218cm４(翼緣板厚12，腹板8,高60０,寬度取5０0,腹板中心距4５0)1)強度計算彎曲應力計算Q１＝6.２4×103KgQ２＝－0.66×10３KgMmax＝7.０2×1０５Kｇ.cm（同步也為危險截面,相應Q＝6.２4×103Kg）σ=MｍaxY/Iｘ=7.02×１05×３０/129218=163Kｇ／ｃm2τ=QS/δIｘ=6．2４×１0３×50×1.２×30／２×０.8×129２１8=55Kg/cm2核算折算應力σ合＝√σ2＋+3τ2＝√１6３2+3×５52＝18９Ｋg/cｍ2≤1．1[σ]＝1870Kg/cm22）剛度計算E=2．１×106Ｋg/cm2fmａx=0.1cm3）整體穩(wěn)定性計算對箱形梁不進行驗算。4）腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ＝7２>70，橫向加強板按照構(gòu)造布置規(guī)定進行布置。若間距不小于2h時取2ｈ。5)受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b／δ=４5/１.2＝37.5<６0,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。（五）梁1設計計算由主起升機構(gòu)以及梁2、3受力成果可知Q1=52．6×103ＫgＱ2=21.３×１０３ＫgQ３=6.2×1０3KgQ４=１9.５×1０３Kg箱形梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ix＝877０2４ｍ４(翼緣板厚2０，腹板１4，高105０,寬度取60０,腹板中心距５５０)1）強度計算彎曲應力計算Q1＝56.５×１03KｇQ2＝6４.4×103ＫgMmａx＝1．43×1０7Kg.cm(同步也為危險截面，相應Q＝４４.9×103Ｋg）σ＝MmaxY/Ｉx＝1.43×107×52.5/87７024=8５6Kg/cm2τ=QS/δＩｘ＝44.9×1０3×60×２.０×52.5/2×1.4×８7７024＝115Ｋg/cm2局部擠壓應力計算σ擠=Ｑ１／δ（a+2ｈｙ)＝2１.３×１03/[1×2（12＋2×4．1)］=44０Kｇ/cｍ2核算折算應力σ合=√σ2+σ擠２—σσ擠+3τ2＝√8５62＋4402—856×440+３×１1５2=76８Kｇ/cm2≤1．1[σ］=18７０Kg/cm２τmaｘ＝ＱS/δＩｘ=64．4×1０3×（60×2×5２.５＋2×1.4×5２．5×26)/2×1.４×87７02４＝26５Ｋｇ／cm22)剛度計算E=２.1×１06Ｋg/ｃm2fmax＝0.34ｃm3）整體穩(wěn)定性計算對箱形梁不進行驗算。4)腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ=72＞70,需設立橫向加強板，橫向加強板按照構(gòu)造布置規(guī)定進行布置。若間距不小于2ｈ時取2h。5)受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b/δ=５５／２.0＝27．５<60,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。(六)梁７、8設計計算由副起升機構(gòu)受力成果可知Q1=-1×103Kｇ工字梁截面選擇,根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ix＝５4２35ｃm4(翼緣板厚12，腹板8，高6０0，寬度取2０0）1）強度計算彎曲應力計算Q1=-０.５×103KｇＭｍax=４.25×１04Kｇ.cmσ＝MmaxＹ/Ix=4.2５×1０４×30/5423５＝2４Kg/ｃm2(七)梁9設計計算梁9計算重要按照構(gòu)造布置考慮,以便形成框架構(gòu)造,其截面與梁4相似。箱形梁截面選擇,根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ｉx=1２9218ｃｍ４(翼緣板厚12，腹板8,高600,寬度取500，腹板中心距450）（八)梁6設計計算由副起升機構(gòu)以及梁7、8受力成果可知Ｑ１=Q2=9．5×10３KgQ3=Q4＝6.8×１03Kｇ箱形梁截面選擇,根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Iｘ＝１２92１8cm４(翼緣板厚12，腹板8,高600，寬度取500，腹板中心距450）１)強度計算彎曲應力計算Ｑ1＝Q2=１6．3×103ＫｇMmaｘ=2．８7×１０6Kg.cm(同步也為危險截面,相應Q＝9.5×103Kｇ）σ=ＭmaxY/Ix＝２.８7×1０６×30/１2９21８=666Kg／cm2τ=QＳ／δIx＝9.5×10３×50×1.2×30/２×０.8×12９218＝83Ｋg/cm2核算折算應力σ合=√σ2+＋3τ２=√66６２+3×８32=６81Ｋｇ/cm２≤１.1［σ]=18７0Kg/cm22）剛度計算E＝2.1×１06Kg/cm2fmaｘ＝0．16+0．34＝0.5cm（梁剛度超差，將翼緣板厚度調(diào)節(jié)為1４，腹板調(diào)節(jié)為10，則Ix＝１514１3cm4ｆmａx＝0．３3cｍ）3）整體穩(wěn)定性計算對箱形梁不進行驗算。4）腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ=７2＞70，橫向加強板按照構(gòu)造布置規(guī)定進行布置。若間距不小于２h時取2h。5）受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b/δ=45/1.２=37.５＜60,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。（九）梁5設計計算梁５受力分析（1）主起升機構(gòu)工作時Q1=7.3×10３Kｇ工字梁截面選擇,根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ｉx=8７７22ｃm4（翼緣板厚12,腹板8，高6０0，寬度取30０)1)強度計算彎曲應力計算Q1=3.65×１03ＫｇＱ2＝3．6５×103ＫgMmax＝1.17×1０６Ｋｇ．cｍ(同步也為危險截面,相應Ｑ＝3.6５×103Ｋg)σ＝MmａｘY/Iｘ＝１.１７×106×30/８7７22=400Kg/cｍ2τ=QS/δＩｘ=3.６5×103×32×1．2×30/１×0.8×877２2＝6０Ｋg/cm2核算折算應力σ合=√σ2＋+３τ2=√400２+３×６02=413Kｇ/cm2≤1.１［σ］=1870Kg／cm22）剛度計算Ｅ=2．1×106Kｇ/cm2fｍax=0.2ｃｍ３）整體穩(wěn)定性計算受壓翼緣板旳自由長度l與其寬度b比值l／b=1900／30０=6．4,不需進行整體穩(wěn)定性計算。4）腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ=7２＞70,需設立橫向加強板,設計時按照在軸承座相應位置布置橫向筋板即可。５)受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性外伸翼緣寬度與受壓翼緣板厚度比值b/δ=1８/1.2=1５,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。(2)副起升機構(gòu)工作時Q1=Q2=5.４×10３Kg工字梁截面選擇,根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Iｘ=8７72２cｍ４（翼緣板厚１2，腹板8,高60０，寬度?。常?）1)強度計算彎曲應力計算Q１＝Q2＝5.４×103KgMmax＝７.0×105Kg.ｃm(同步也為危險截面，相應Q＝5.４×103Kｇ）縱上，付起升時其彎矩不不小于主起升工作狀況,此梁截面按照主起升機構(gòu)工作狀況選擇即可。（十）梁10設計計算（1)主起升工作狀況由主起升機構(gòu)以及各梁受力成果可知Q1＝6．２4×10３ＫgQ２=５6.5×1０３KgQ3＝3.65×10３Ｋg箱形梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ｉx=77０９20m４(翼緣板厚20,腹板１4，高10５０，寬度?。担?,腹板中心距４50;靠支承輪位置高60０,相應Ｉx＝2０92４4m4）1）強度計算彎曲應力計算Q1＝43.9×１03KgQ2＝22.５×1０3ＫgMmax＝1.1４×１07Kg.ｃｍ(同步也為危險截面，相應Q＝4３．9×103Kg)σ=MmaｘY／Ix＝1.１4×１０7×52.5／77０920＝77６Kg/ｃm２τ=QS/δIx＝43．9×103×５0×2.0×５2．5/2×1．４×7709２0＝1０7Kg/ｃm2核算折算應力σ合＝√σ2＋+３τ２=√7762+３×1072＝７98Kg/cm2≤1．1[σ]＝1870Kg/cｍ2τｍax=QS/δIｘ＝４３．9×103×(５0×2×30＋2×1.4×３0×1５)/2×1.４×209２４4＝31９Kg/ｃm22)剛度計算E＝2.1×1０6Kg/ｃm２ｆmaｘ＝0．３2cｍ３）整體穩(wěn)定性計算對箱形梁不進行驗算。4)腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ＝７２>7０,需設立橫向加強板,設計時按照在軸承座相應位置布置橫向筋板即可。5)受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b/δ＝55/2＝２7.5<60,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。（２）副起升工作狀況由副起升機構(gòu)以及各梁受力成果可知Q1=6.9×1０3KｇQ2＝1６.３×1０３ＫgQ3＝5.４×103Kg箱形梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ｉx=770920m4（翼緣板厚２0,腹板１4，高１05０，寬度?。?０，腹板中心距45０；靠支承輪位置高6０0,相應Ix＝20９2４4m4)1）強度計算彎曲應力計算Ｑ１=８.4×103KgＱ2=20.2×１03ＫgMmax＝３.7×106Kｇ．cm（同步也為危險截面，相應Ｑ＝20．2×103Kg)綜上，端梁截面選擇按照主起升機構(gòu)工作選用即可。(十一)梁1１設計計算(1)主起升工作狀況由主起升機構(gòu)以及各梁受力成果可知Q1＝６4．4×１03KgQ2＝3.65×1０3Ｋｇ箱形梁截面選擇，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ix＝7７0９２0ｍ４(翼緣板厚20，腹板14，高１05０，寬度取500，腹板中心距４５０；靠支承輪位置高60０，相應Ix=2０924４m４)1)強度計算彎曲應力計算Q1＝43.2×１03KgQ2=24.9×10３Kg各計算成果與梁10基本相似。（２)副起升工作狀況由副起升機構(gòu)以及各梁受力成果可知Q１＝6．9×103KgQ2=１6．3×10３ＫｇＱ３＝5．４×103Ｋg箱形梁截面選擇,根據(jù)構(gòu)造規(guī)定Ix=77０920m4（翼緣板厚20，腹板14，高1050，寬度?。?０,腹板中心距4５0;靠支承輪位置高600，相應Ix=209244m4)1）強度計算彎曲應力計算Q1=8.４×103ＫgQ2＝20.2×1０3ＫgMmaｘ＝3．7×10６Ｋg．ｃｍ(同步也為危險截面,相應Q=20.2×103Kg）綜上，端梁截面選擇按照主起升機構(gòu)工作選用即可。根據(jù)以上計算成果，主起升、付起升分別工作時，其輪壓分布如下：主起升機構(gòu)工作時(小車自重按照６1．5噸進行計算）Q１=５６.9×103KｇQ２=３5．５×103KgQ3＝3７.9×1０3ＫgQ４＝56.２×１03Kg副起升機構(gòu)工作時Q１=22×103KｇＱ2=33.8×103KｇQ3=33．8×103KgQ4=22×10３Kｇ十、小車運營機構(gòu)（一)電動機選擇1)運營阻力計算Ｐ靜=Ｐ摩＋Ｐ坡+P風=1６９5+3８２＋1６31=370８ＫｇP靜:小車運營靜阻力P摩：小車運營摩擦阻力（滿載時)P坡：小車在坡度上運營時阻力P風：室外小車運營風阻力P摩＝（Ｑ起+Ｇ）(2K+μｄ）K附／Ｄ輪=（１25×１0３+66×103)（２×0.０８＋0.0１5×13)１.5/60＝1695KｇQ起：起升荷載，125×10３ＫgG:小車自重,６6×１03KgＫ:滾動摩擦系數(shù),鋼車輪直徑Φ60ｃm,頭部帶圓弧面軌道,取0．08μ:軸承摩擦系數(shù),滾子軸承取0.０15d：軸承內(nèi)徑13cmK附：附加摩擦阻力系數(shù)，圓柱踏面,分別驅(qū)動，取1.５D輪：車輪直徑Φ60cｍP坡＝（Q起+G）Ｋ坡＝（１２5×１03+６6×１03)0.002=38２KgＫ坡:坡度阻力系數(shù),取0.0０2P風＝（F物＋F起）Cｑ＝（6５＋25.6）1.2×1５=1６31KgF物:物品擋風面積，按照招標文獻為6.5m×1０m＝65m2F起：小車擋風面積,為３.2m×８m＝２５.6ｍ2C：風載體形系數(shù)，取1．2q：工作狀態(tài)下原則風壓,取15Kg/m22）電動機靜功率計算電動機靜功率計算：Ｎ靜＝P靜Ｖ/6１20η0ｍ＝~3．23/mKWP靜：小車運營靜阻力3７08ＫgV:運營速度~５．0m/minη０:機構(gòu)總效率η０＝０.94m：電動機個數(shù),取2臺NＦC=Ｋ電P靜=～3.８７KWK電：電動機起動時功率增大系數(shù),?。?２選擇電動機型號為YZRE132Ｍ1-62．2KW９20r／min３）傳動比及車輪轉(zhuǎn)速擬定n＝ｖ／πＤ＝５／π０．6=2.65r/ｍin總速比ｉ=n電/n＝9２0/２.６５＝347.2（二）減速器選擇i＝347．2取336,輸入功率為QSC25－336十一、門架構(gòu)造（一)總體布置門架構(gòu)造由下橫梁、中橫梁、門腿及上部平臺主梁、端梁等構(gòu)成。除主梁與門腿采用焊接連接外,其他各梁間均采用高強度螺栓等強連接。門架構(gòu)造總體布置見圖。(二）主框架設計計算主框架由主梁、門腿構(gòu)成。各梁構(gòu)造選用Q235。計算工況條件（1）按照主起升機構(gòu)行走荷載１1０0KN（位于跨度中間進行設計計算),工作風壓,小車慣性以及門架偏斜側(cè)向力。(按照靜定構(gòu)造進行計算,主梁為簡支梁)1）計算簡圖Q1=５6.9×0.8８×1０3+０.3×１03＝5０.３×103KgQ２＝３5.５×0.88×1０3－0.３×1０３＝31×103KgPf＝25×１.２×5×8＝1.2×103Kgq１＝0.72×10３Ｋｇ／m，相應集中力P１為１３×103KgPq＝25×1．2×１.2（1.４×12．5+2×5+２×5）＝1．5×１03KgPｗ＋Ｐg(shù)＝２5×１.2×１.2(6．5×10)+６2×１03×０.1５／10＝3．２7×103KgPｚ=λＬPmin/B=0．02×2×１6００×１3０×103/800＝4．1×１03KｇQ1、Q2:集中輪壓Pf：小車及上部平臺風壓力,反映到Ｑ1、Q2P1：主梁自重Pq：門架風壓力Pw:吊物風壓力,按照作用于主梁位置進行計算Pg：小車慣性力,與吊物風壓力疊加Pz:門機偏斜側(cè)向力2）內(nèi)力計算Ｑ2＝35．5×０.88×103－0.3×103＝３1×103Kg作用時：水平推力H=3Ｐab/２hｌ(2k+3)＝3×３1×103×１044.5×20５．5/2×1４０0×2×160０(2×1．427+3)＝975Kg支承反力ＶＡ＝Pｂ／ｌ=31×103×1044.5/２×1６00＝25.９×1０3Kｇ支承反力ＶD=Ｐa/l=5.1×103Ｋｇ支承反力MB=ＭC＝—Hh＝975×1４00=1.37×106Ｋg.cm主梁最大彎矩Ｍｍax＝（4k＋3)Pab/2(2ｋ＋3）l＝(4×1．427＋3)×３1×103×10４4.５×205．５/2×2×1600(2×1．42７+3）＝3.9６×１06Ｋg.cmk＝I．h／I１.ｌ＝1936７60×14/1520558×12.5＝1．427對主梁,其箱形梁截面選擇如下:慣性矩Ix=1９３６76０cm4（翼緣板厚16，腹板10，高1500,寬度?。福?,腹板中心距75０)對門腿，其箱形梁截面選擇如下：頂部慣性矩Ix=１９36760cm4（翼緣板厚16，腹板10，高15００，寬度取800，腹板中心距7５0），其凈面積為53６.8cm2;底部慣性矩Ix=４6８９31cm4(翼緣板厚16，腹板10，高8００，寬度?。?０，腹板中心距750）,其凈面積為３9６.8cｍ2。2/3高部位慣性矩Ix＝15２055８ｃm4(翼緣板厚1６，腹板10，高1350,寬度?。?0,腹板中心距75０）,其凈面積為506.8ｃm２。Q1＝56.9×０.88×10３＋0.3×10３=５０.3×103Kg作用時:水平推力H＝3Paｂ/2hl(2k+３）＝３×５0.３×103×8９０.5×359.5/2×1400×2×160０(2×1．427+3)＝２3６0Ｋg支承反力VD=Pb/l=50.3×103×359.5/2×1600=３5．8×103Kg支承反力ＶA＝Pａ／ｌ=1４.5×1０3Kg支承反力MB＝MＣ＝—Hh＝２.36×103×1４00=3.3×1０6Ｋg.ｃｍ主梁最大彎矩Mmax=（4k＋3)Ｐaｂ/2（2k＋３）l＝(4×１.４2７+3）×５0.3×１03×890.5×35９.5/2×２×160０（2×1.427+3)=9.６×１０６Kg.ｃmP1=13×103Kg作用時:水平推力H=3Pab/2hl（2ｋ+3）＝３×13×1０３×625×6２5/2×1400×2×１600(2×1．４2７+３)=0.７５×10３Kg支承反力VD＝Pb/l＝6.5×103Kｇ支承反力VＡ=Pa/l=６.5×103Kg支承反力MB=MＣ＝—Hh=0.75×１0３×14００=1.05×106Kｇ．ｃm主梁最大彎矩Mmax=(4k+3)Pab／２(2ｋ+3)ｌ＝(4×1.427+3）×1３×103×６2５×625/２×2×１600(２×1.427＋3)=3.0×10６Ｋg.cｍPｑ=25×1.２×１.2(1.４×12.5+2×５+２×5）＝1．5×103Ｋg作用時：水平推力HA=[ｋ(４+δ３－3δ)＋６-３δ]P/2(２ｋ+３)＝［１.427(4+０.753-３×0．75)+6－３×0.75]1.5×10３/2(2×１.427+3）=0.88×1０3KgＨＤ=P-HA=1５０0-880=620Kg支承反力-VA=ＶＤ=Pｈ1/ｌ=1.5×1０3×10.5/12.5＝1．26×1０3Ｋg節(jié)點彎矩MＢ＝[k(h2+h12)+3h2]Pｈ1/2ｈ２（2k+3）＝[1.４27（1４００2+１0５０2)＋3×14002]1.5×103×105０/2×１4002（2×1.427+３)＝７×105Kg.cmMC＝［ｋ（h１2－3h２)-３h2］Ph1／2ｈ2(2k+3)=［1.４27（105０2－３×１4002)-3×14002]1．5×10３×１050/２×14002（2×１.４27+3)=8．7×105Kg．ｃm門腿最大彎矩Ｍmaｘ=ＨAh１=105０×0．88×１0３=9．24×105Kg.cmδ=h1/h=０．7５Pw＋Pｇ＝25×１.2×1．2（6.5×10)＋62×103×0.15／1０=3.27×1０3Kｇ作用時：水平推力ＨA=［k(4+δ3-3δ)＋6－3δ]P／2(２k+3）＝［1.４27(４＋1－３×1）+6-3×１]3.27×10３/2（2×1.427+3)=1.６4×1０3KgＨD=P-HA=3270－1６４０＝1.6３×1０3Ｋg支承反力-VA＝ＶD＝Ph1/ｌ＝３.27×103×1０.5／１2.５=2.７５×103Ｋg節(jié)點彎矩MＢ＝［k(h2+h12)＋3h2]Ｐh1/2h２(2k+3)＝[1.４2７（140０2＋1４0０2）+3×１４002]3.27×103×1400/２×14002(2×1．427+3)＝－2.3×１06Kｇ.ｃｍMＣ=[k(h１2-３h2）－3h2]Ph1/2h２(2k+３)=[1.４27(140０2－3×14０02)－3×14002]３．2７×103×1400／2×１40０2(2×1.427+3)＝2.3×106Ｋg.cm門腿最大彎矩Mmax=ＨAh1＝1400×１．６4×103＝2.3×106Kｇ.ｃmδ=h1/h＝1Pz=λLPmiｎ/B=0.0２×2×1600×１30×1０3/800=４.1×１0３Kg作用時水平推力HA=［k(４+δ3-3δ)＋６－3δ］P/2（2k+3)＝[1.42７(4＋0－3×0）+6-3×0］4.1×103／2(2×1.４２7＋3）=4.１×103Kg支承反力－ＶA=ＶD＝Ｐ0/l＝０Kg節(jié)點彎矩ＭB=[k(h2+h12)＋3h2]Ph1/2h2(2k+3)＝[1.４27(１400２+０２）＋3×１4002]4.1×103×0/2×1400２(２×1.42７＋３）=０Kｇ．cmMC=［k(h12-3h２)－3h2]P0/２ｈ２(2k+3)＝0Ｋg．cm門腿最大彎矩Ｍｍax＝HA0＝０Ｋｇ.cmδ＝ｈ1/ｈ=0綜上,水平推力疊加為：ＨA=０.９75×1０3+2.36×1０3＋０.7５×103-0．88×103－1.64×1０3=１.57×1０3KgＨD＝０.975×１03＋２.36×103+0．75×１03+０.６２×1０3＋１.63×103+4．1×103=１0.4×10３Kg支承反力疊加為：VA＝25.9×1０3＋14.5×１０３＋6．5×103-１.26×103－2.７5×１03=4２．9×1０3KｇＶD＝5.１×10３+３５.8×103+6．５×103+1.26×10３+２.75×10３=51.４×1０3KgＫg節(jié)點彎矩疊加為：MB=１3.7×10５+33×10５+10.5×105-7×1０５-２3×１05=2.７×1０6Kg.cmMC=13.7×105＋３３×105+１0.5×1０5＋７×105+２3×105=８．72×10６Kg.cm主梁最危險截面處疊加:Ｍmaｘ=－5．62×105－2．7６×105+1.04×10６＋2.0×1０6+８．0×１0６=１.0５×107Kｇ.cｍ3）應力計算對主梁：Ｍmａｘ＝1.0５×1０7Kg.ｃｍ(同步也為危險截面,相應VA＝51.4×１03Kg)其內(nèi)力不不小于工況2條件,不再進行核算。主梁腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ=146.8＞7０,需設立橫向加強板。受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性核算腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b／δ=80/1．６=50<60,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。主梁整體穩(wěn)定性無需復核。對門腿:Mmax=8.7２×106Kg．cm(同步也為危險截面，相應軸心力VA＝51.4×103Ｋｇ)σ1=MmaxY/Iｘ=８．72×１06×75/1９367６0＝３3８Ｋg／ｃｍ2σ2＝VＡ／A＝51.4×１03/53６.8=９６Kｇ/cm2σ合＝σ１+σ2＝434Kｇ／ｃm2主梁腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h/δ=146.8>70，需設立橫向加強板。受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性核算腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b/δ＝80／1．6＝５０<６0,翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。(2）按照主起升機構(gòu)額定荷載2×１60０KN(位于上游極限位置時進行設計計算)，工作風壓。1)計算簡圖Ｑ1=５6.9×１０3Kg+0.3×10３Kg=5７．２×１0３KgQ２=３5.5×10３Kg-0．３×103Ｋg=35.2×103KgPw=2５×1.2×5×８=１．2×103Kgq1＝０．72×103Kg/m，相應集中力P１為13×１03KgPq＝25×1．２×1.2(1.４×12.５＋２×5＋２×5）＝1.５×１03KgQ1、Q2:集中輪壓Pｗ：小車及上部平臺風壓力，反映到Q1、Q２P1：主梁自重Pｑ:門架風壓力2)內(nèi)力計算Q2=35.５×１03Kg－０.3×103Ｋg=35．２×10３Kｇ作用時：水平推力H＝３Pab/２hl（2k+3)＝３×3５.2×103×６0.5×1189.５/2×１40０×2×１60０(2×1.4２7+3)＝37１Kg支承反力VＡ＝Ｐb/l＝３５.2×103×１１89.５/2×1600=33.5×１0３Kｇ支承反力VＤ＝Pa/l=1.7×10３Kg支承反力MB＝MＣ＝—Hh=371×1400=５．2×１05Ｋｇ.ｃm主梁最大彎矩Mｍax＝（４ｋ+３)Pab／2（2k+3）ｌ=（4×1.42７+3）×35.2×103×60.5×1189.5/２×2×1600(2×1.427+3）=１.51×1０6Kg.ｃmk=Ｉ.ｈ/I1.ｌ=193676０×１4/１５20558×12.５＝1.4２７對主梁，其箱形梁截面選擇如下:慣性矩Ix＝1９36760cm4（翼緣板厚１6，腹板１0,高１5０0,寬度取8０0，腹板中心距7５０）對門腿，其箱形梁截面選擇如下:頂部慣性矩Iｘ=1９367６0cm4（翼緣板厚16，腹板１0，高150０,寬度?。?0，腹板中心距75０）;底部慣性矩Ix＝46８93１ｃm4（翼緣板厚16,腹板１0，高８0０，寬度取80０,腹板中心距750）。2/3高部位慣性矩Ix＝152０5５8ｃｍ４(翼緣板厚16,腹板10,高1350,寬度取800，腹板中心距7５0）。Q1＝５6.９×１03Kg＋0．3×103Kg=57.2×1０3Kg作用時：水平推力H＝3Pab/2ｈｌ（2ｋ+３)=３×57.２×103×5０4.5×745．5/2×１4０0×２×1６0０(2×1.42７+3)=3.１5×１03Ｋg支承反力VD=Pｂ/l＝57．2×10３×745.５/2×16０0=34.１×103Kg支承反力VA＝Ｐa／l=２3.1×103Kg支承反力MＢ＝MC＝—Hh=3.１５×103×1400＝４.41×1０6Kg.cｍ主梁最大彎矩Mmaｘ=(4k+３）Pab/２(２ｋ+３）ｌ＝(4×1．４2７＋3）×５7．２×１03×504.５×745．5／2×2×160０（２×1.427+3)＝1．28×107Kg.cmP１=13×１０3Kg作用時:水平推力H＝3Pab／2ｈl(２k+3)=3×１3×10３×６25×62５/2×1400×2×１60０(2×１.４２7＋３）＝0.７5×103Kg支承反力ＶＤ=Pb/l＝6.５×1０3Kg支承反力VA=Pa／l＝6.5×103Kg支承反力MＢ＝MＣ=—Hｈ=０.75×103×1４00＝1.0５×106Kｇ.cm主梁最大彎矩Mｍax=（4k+3）Paｂ/2（2k＋3)l=（4×1.427+3）×1３×１03×625×６25／2×2×160０（2×1．4２7＋3)＝3.0×1０6Kg．cmPq=25×１．２×１．2(1.4×12.5＋2×5+２×５)＝1．５×1０3Kg作用時：水平推力HA=[k(4+δ３-3δ)＋6－3δ]P/２(2ｋ+3)＝[1.427(4+0.753-3×0.7５)＋6-3×0.75]1.５×１0３/２(２×１.4２7+3）=0.８8×１03KgＨＤ=P－HA=1500-880=620Kg支承反力-VA=ＶD＝Ph1/l＝１.5×103×10．5／12．５＝1.26×１03Kg節(jié)點彎矩ＭＢ＝[ｋ（ｈ2+ｈ12)＋3h２]Ph1/2h2（2k+3)=[1.42７(14002+1０502)+3×14002］1.5×103×1０５0/２×140０2(2×1.427+3)=7×1０５Ｋｇ.ｃmＭC=[k(h１2-3h2)－3h2］Ph1/2h2(2k+3）＝［1.427（1０50２-3×14002）－3×1４002］1.5×103×1050／２×14００２(２×１.４27+3)=8．7×１05Kｇ.ｃm門腿最大彎矩Mmax=ＨＡｈ1＝10５0×0.８８×103＝9.24×105Kg.cmδ=h1/h=0.75綜上，水平推力疊加為：HA=3.1５×103+０.７5×103+37１－8８０=3３９1ＫgHD=3.１5×1０３＋0.75×１03＋３71+６20＝4891Kg支承反力疊加為:VＡ=33.5×１0３＋23.１×10３+６.5×1０3－１.２6×1０３=61840KgVD＝１.７×103＋３4．1×１03＋6.5×1０3＋1.26×１０3=４0８60Kｇ節(jié)點彎矩疊加為：MB=5．２×105＋4.41×106＋1.0５×１０6-7×１０５＝５.2８×106Kg.cmＭC=5.2×１０5＋4.41×１06＋1.05×１0６＋8.7×1０５=6.85×１06Ｋg.cm主梁最危險截面處疊加：Mmａｘ＝-2．4×105＋3．4×１0５+2.22×１06＋1.28×107=１．51×1０7Ｋg．ｃm3)應力計算對主梁:Mｍaｘ=1.51×１０7Kｇ.cm(同步也為危險截面，相應VA＝６１．８4×103Ｋg）主梁按照簡支梁進行計算時,Mｍax=2．12×107Kｇ．cm(同步也為危險截面,相應VA=61.８4×103Kg）σ=MmaxＹ/Iｘ＝2.1２×１0７×75/1936７60＝821Kg/cm２σ=MmaｘY/Ｉｘ=１.51×1０7×７5/1９3676０=５85Kg/ｃm２τ=QS/δIx=６1.84×1０3×80×1.６×７5/２×1.０×193676０=１５3Kg/cm２局部擠壓應力計算σ擠＝Q1/δ（ａ＋2hy)＝5７.2×103/[1×2（5＋2×16.6）]＝7４9Ｋｇ/cｍ2核算折算應力σ合＝√σ2+σ擠2—σσ擠+３τ2＝√５852+7492—585×74９+3×15３2=73２Kg/ｃm2≤1.1[σ］＝1870Kｇ/cm２τmａx=QS/δIx＝61.84×1０3×（80×1.6×７5＋2×１.0×75×37.5)/２×1．0×1936７60＝2４３Ｋg/cm２主梁腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值h／δ＝１46.８＞70,需設立橫向加強板。橫向加強板間距a≤2300hｏ／（hｏ/δ√ητ－２560)＝2３00×１46.8/（146．8√1.634×２1０－２560）＝2１23mｍ,根據(jù)軌道布置規(guī)定，取間距500ｍm橫向筋板進行設立。橫向加強肋板外伸寬度＞ho/30＋4０=89,取120,厚度>（ho／30＋40)/15＝6取8mm。受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性核算腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值b/δ=8０/1．6＝50<60，翼緣板局部穩(wěn)定性滿足規(guī)定。主梁整體穩(wěn)定性無需復核。對門腿:Ｍmax＝6.8５×10６Ｋg.cm(同步也為危險截面,相應軸心力VA＝６1．８4×１0３Ｋg)σ1=ＭmａxY/Ix＝６．85×10６×７5／1936760＝265Kg/ｃm2σ2=VA/A＝6１.84×103/5３6.8＝11５Kｇ/cm2σ合=σ１+σ2=380Kg/cｍ２門腿腹板局部穩(wěn)定性計算腹板高度與腹板厚度比值ｈ/δ=１４6．8>5０,需設立橫向加強板。取其橫向加強肋板外伸寬度＞ho/30＋4０＝89,?。?０，厚度＞（hｏ／30+40)/１5=6取８mm。加強板間距?。?０～1000,根據(jù)布置進行擬定。受壓翼緣板旳局部穩(wěn)定性核算腹板中心距與受壓翼緣板厚度比值ｂ／δ=80／１.6=50＞40，翼緣板需設縱向加強肋板?？v向肋板厚取0.8δ=8mm，其寬度>1０×δ＝１0０,取12０mm。(3）空載，最大風壓。1)計算簡圖Q1＝1７×10３＋0.96×1０3=18×103KgQ2＝１７×1０3－0.96×１03＝16×１03KｇＰw=80×１.2×5×8=３．8４×103Ｋgq1＝０．7２×１03Ｋg/m，相應集中力Ｐ1為1３×１03KgPq＝80×１.2×１.２(1.４×1２.5＋2×5＋2×5)=４.８×103KｇQ１、Q2：集中輪壓Ｐｗ:小車及上部平臺風壓力,反映到Q1、Ｑ2P1：主梁自重Pｑ：門架風壓力2）內(nèi)力計算Q2=1７×103－０.9６×１０３＝1６×1０3Kｇ作用時:水平推力H＝3Pａb/2hl(2k+3）＝3×16×１０3×６0.5×1189．５/2×14００×2×１6０0(2×1.427+3)=168Kｇ支承反力ＶA=Ｐb/l＝16×103×118９．5/２×１600＝1５.2×103Ｋｇ支承反力VD＝Pa/l＝0.77×1０3Ｋg支承反力MB＝ＭC＝—Ｈｈ＝1６8×1400=2.4×105Kｇ.cｍ主梁最大彎矩Mｍaｘ=(4k+3)Ｐab/