化工原理試題庫總

第5章蒸發(fā)選擇題以下蒸發(fā)器屬于自然循環(huán)型蒸發(fā)器的是（A、強(qiáng)制循環(huán)型 B、升膜 C）蒸發(fā)器。、浸沒燃燒D、外熱式與加壓、常壓蒸發(fā)器相比，采用真空蒸發(fā)可使蒸發(fā)器的傳熱面積（A、增大B、減小C、不變D 、不確定蒸發(fā)操作能持續(xù)進(jìn)行的必要條件是（）A、 熱能的不斷供應(yīng)，冷凝水的及時(shí)排除。B、 熱能的不斷供應(yīng)，生成蒸氣的不斷排除＜C把二次蒸氣通入下一效作為熱源蒸氣。D采用多效操作，通常使用2-3效。

蒸發(fā)操作通常采用（ ）加熱。A、電加熱法B 、煙道氣加熱C直接水蒸氣加熱 D、間接飽和水蒸氣加熱以下哪一條不是減壓蒸發(fā)的優(yōu)點(diǎn)（ ） 。A、可以利用低壓蒸氣或廢汽作為加熱劑 B），溫度差（），總傳熱系數(shù)（）、可用以濃縮不耐高溫的溶液1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.二、1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.C可減少蒸發(fā)器的熱損失 D多效蒸發(fā)流程通常有三種方式，以下哪一種是錯(cuò)誤的A、順流 B、逆流C、錯(cuò)流D中央循環(huán)管式蒸發(fā)器中液體的流動(dòng)稱為（）A、自然循環(huán)B、強(qiáng)制循環(huán)C、自然沸騰蒸發(fā)操作中，二次蒸氣的冷凝通常采用 （）、可以自動(dòng)地使溶液流到下一效，不需泵輸送（）。、平流D、強(qiáng)制沸騰A、間壁式冷凝 B 、混合式冷凝 C、蓄熱式冷凝 D、自然冷凝單效蒸發(fā)器計(jì)算中D／W稱為單位蒸汽消耗量，如原料液的沸點(diǎn)為393K，單效蒸發(fā)器計(jì)算中D／W稱為單位蒸汽消耗量，A、原料液在293K時(shí)加入蒸發(fā)器 B、原料液在390K時(shí)加入蒸發(fā)器C原料液在393K時(shí)加入蒸發(fā)器 D、原料液在395K時(shí)加入蒸發(fā)器蒸發(fā)過程溫度差損失之一是由于溶質(zhì)存在，使溶液（ ）所致。A、沸點(diǎn)升高 B、沸點(diǎn)降低 C 、蒸汽壓升高TOC\o"1-5"\h\z屬于單程型的蒸發(fā)器是（ ）。A、中央循環(huán)管式蒸發(fā)器 B 、外熱式蒸發(fā)器C降膜蒸發(fā)器 D 、懸筐式蒸發(fā)器填空題蒸發(fā)操作所用的設(shè)備稱為 。蒸發(fā)操作中，加熱溶液用的蒸汽稱為 ，蒸發(fā)出的蒸汽稱為 。按二次蒸汽是否被利用，蒸發(fā)分為 和 ；按操作壓強(qiáng)大小，蒸發(fā)分為 、 和 按蒸發(fā)方式不同，蒸發(fā)分為 和 。蒸發(fā)過程中，溶劑的氣化速率由 速率控制。蒸發(fā)溶液時(shí)的溫度差損失在數(shù)值上恰等于 的值。蒸發(fā)操作時(shí)，引起溫度差損失的原因有 、 和 。杜林規(guī)則說明溶液的沸點(diǎn)與同壓強(qiáng)下標(biāo)準(zhǔn)溶液的沸點(diǎn)間呈 關(guān)系。20%NaOH水溶液在101.33kPa時(shí)因溶液蒸汽壓下降而引起的溫度差損失為 。單效蒸發(fā)的計(jì)算利用 、 和 三種關(guān)系。當(dāng)稀釋熱可以忽略時(shí)，溶液的焓可以由 計(jì)算。單位蒸汽消耗量是指 ，它時(shí)衡量 的指標(biāo)。

12.單位蒸汽消耗量愈 ，蒸發(fā)裝置的經(jīng)濟(jì)效益愈好。13.蒸發(fā)器的傳熱速率愈大，則生產(chǎn)能力愈。14.多效蒸發(fā)中，效數(shù)愈多，則單位蒸汽消耗量愈 。15.多效蒸發(fā)的操作流程有 、和 。16.多效并流蒸發(fā)流程適于處理的溶液。17.多效逆流蒸發(fā)流程適于處理的溶液。18.多效平流蒸發(fā)流程適于處理的溶液。19.為提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力，可采用的方法。20.提高蒸發(fā)器的牛產(chǎn)強(qiáng)度的措施有和 。21.加熱蒸汽提供的熱量用于 、、 和 。22.溶液的流向與蒸汽相同的多效蒸發(fā)流程稱為 。23.杜林規(guī)則認(rèn)為，一定濃度的某溶液在兩不同壓強(qiáng)下的沸點(diǎn)差與對(duì)應(yīng)壓強(qiáng)下水的沸點(diǎn)差的比值為24.蒸發(fā)操作得以實(shí)現(xiàn)的主要條件是的不斷導(dǎo)入，及二、判斷題TOC\o"1-5"\h\z一般逆流加料法多效蒸發(fā)流程適合于粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。 （ ）杜林規(guī)則認(rèn)為，一定濃度的某溶液在兩不同壓強(qiáng)下的沸點(diǎn)差與對(duì)應(yīng)壓強(qiáng)下水的沸點(diǎn)差的比值為 2。（）一般并流加料法多效蒸發(fā)流程適合于粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。 （ ）△'是指由于溶質(zhì)的存在而引起的溫度差損失。 （ ）四、 計(jì)算題常壓單效蒸發(fā)中，每小時(shí)將10000kg的某水溶液從5%濃縮到25%。原料液溫度為40十三點(diǎn)，分離室的真空度為60kPa,加熱蒸汽壓強(qiáng)為120kPa,蒸發(fā)器的管外總傳熱系數(shù)為 2000W/（m2「C），溶液的平均比熱為3.6kJ/（kg.°C），操作條件下溶液的各種溫度差損失為 15C,忽略熱損失。求1.水分蒸發(fā)量；2.加熱蒸汽消耗量；3.蒸發(fā)器的傳熱面積。進(jìn)料量為9000kg/h，濃度為1%（質(zhì)量分率）的鹽溶液在 40C下進(jìn)入單效蒸發(fā)器并被濃縮到 1.5%。蒸發(fā)器傳熱面積為39.1平方米，蒸發(fā)室絕對(duì)壓強(qiáng)為 0.04MPa（該壓力下水的蒸發(fā)潛熱 r'=2318.6kJ/kg），加熱蒸汽溫度為110C（該飽和溫度下水的蒸發(fā)潛熱r=2232kJ/kg）由于溶液很稀，假設(shè)溶液的沸點(diǎn)和水的沸點(diǎn)相同， 0.04MPa下水的沸點(diǎn)為75.4C，料液的比熱近似于水的比熱， Cp=4.174kJ/kg?K試求：1.蒸發(fā)量、濃縮液量、加熱蒸汽量和加熱室的傳熱系數(shù) K進(jìn)料量增加為12000kg/h，傳熱系數(shù)、加熱蒸汽壓強(qiáng)、蒸發(fā)室壓強(qiáng)、進(jìn)料溫度和濃度均不變的情況下，蒸發(fā)量、濃縮液量和濃縮液濃度又為多少？均不考慮熱損失。五、 簡答題蒸發(fā)操作得以進(jìn)行的基本條件是什么？第6章蒸餾一、選擇題當(dāng)二組分液體混合物的相對(duì)揮發(fā)度為（ ）時(shí)，不能用普通精餾方法分離。A3.0B、2.0C、1.0D、4.0某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進(jìn)料量為 100Kmol/h，進(jìn)料組成為0.6,要求塔頂產(chǎn)品濃度不小于0.9，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（ ）。A60.5kmol/hB、66.7Kmol/hC、90.4Kmol/hD、不能確定在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按（ ）求出。A、拉烏爾定律 B、道爾頓定律 C、亨利定律D、杠桿規(guī)則

TOC\o"1-5"\h\zq線方程一定通過x—y直角坐標(biāo)上的點(diǎn)（ ）。A（XvyXv） B（ Xf,Xf） C（ Xd,Xd） D（0, xD（R+D）二元溶液的連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù) q的變化將引起（ ）的變化。A、平衡線 B、操作線與q線C、平衡線與操作線 D平衡線與q線精餾操作是用于分離（ ）。A、均相氣體混合物 B、均相液體混合物 C、互不相溶的混合物 D、氣一液混合物混合液兩組分的相對(duì)揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（ ）A、容易B、困難C、完全D、不完全設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若F、Xf、Xd、xw均為定值，將進(jìn)料熱狀況從 q=1變?yōu)閝>1，但回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（ ），塔頂冷凝器熱負(fù)荷（ ），塔釜再沸器熱負(fù)荷（ ）。A、變大B、變小C、不變D不一定連續(xù)精餾塔操作時(shí)，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量D和進(jìn)料狀況（ F,xF,q）不變時(shí)，則L/V L/V ，xd ，xw 。A、變大B、變小C、不變D、不一定10.精餾塔操作時(shí)，若F、Xf、q，加料板位置、D和R不變，而使操作壓力減小，則Xd ，XA、變大B、變小C、不變D、不一定11.操作中的精餾塔，保持F，xf，q，D不變，若采用的回流比R<Rmin，貝Uxd，XwA、變大B、變小C、不變D、不一定12.恒摩爾流假設(shè)是指A、 在精餾段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等B、 在精餾段每層塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等C、 在精餾段每層塔板上升蒸汽的體積流量相等D、 在精餾段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等精餾過程的理論板假設(shè)是指 。A、 進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等B、 進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡C、 離開該板的氣液兩相組成相等D、 離開該板的氣液兩相組成平衡精餾過程若為飽和液體進(jìn)料，則 。A、q=1，L=L' B、 q=1，V=VC、q=1，L=V D、 q=1，L=VZ全回流時(shí)的精餾過程操作方程式為 。A、yn=Xn B 、yn-1=XnC、yn+1=Xn D 、yn+1=Xn+1精餾是分離（ ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ ）的差異A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度精餾過程的恒摩爾流假設(shè)是指在精餾段每層塔板（ ）相等。A、上升蒸汽的摩爾流量 B、上升蒸汽的質(zhì)量流量C上升蒸汽的體積流量 D、上升蒸汽和下降液體的流量18.19.20.精餾過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時(shí)，以下關(guān)系（Aq=0，L=L18.19.20.精餾過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時(shí)，以下關(guān)系（Aq=0，L=L' B、q=1，V=V'精餾過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和蒸汽時(shí)，以下關(guān)系（Aq=0，L=L' B、q=1，V=V'精餾過程的理論板假設(shè)是指（A、進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等）成立。、q=0，L=V）成立。、q=0，L=VD、q=1，L=L'D、q=1，L=L'、進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡C離開該板的氣液兩相組成相等C離開該板的氣液兩相組成相等、離開該板的氣液兩相組成平衡21.某二元混合物，若液相組成XA為0.45，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1;氣相組成yA為0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2，則22.23.24.25.26.27.28.29.30.31.32.33.34.35.36.）。A、t1t2 B、t1t2 C、t1t2 D、不能判斷兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示該物系（）。A、容易 B、困難C、完全 D 、不完全精餾塔的操作線是直線，其原因是（）。A、理論板假定 B、理想物系C、塔頂泡點(diǎn)回流 D、恒摩爾流假定分離某兩元混合物，進(jìn)料量為10kmol/h，組成xF為0.6，若要求餾出液組成不小于0.9，則最大的餾出液量為（）。A、6.67kmol/h B、6kmol/hC、9kmol/hD、不能確定TOC\o"1-5"\h\z精餾塔中由塔頂往下的第n-1、n、n+1層理論板，其氣相組成關(guān)系為（ ）。A、 yn1yn yn 1B、 yn 1yn yn1 C、 yn 1ynyn1D、不確定在原料量和組成相同的條件下，用簡單蒸餾所得氣相組成為 xD1，用平衡蒸餾得氣相組成為XD2，若兩種蒸餾方法所得氣相量相同，則（ ）。A、xD1>xD2B、xD1=xD2 C、xD1<xD2 D、不能確定在精餾塔的圖解計(jì)算中,若進(jìn)料熱狀況變化,將使（ ） 。A、平衡線發(fā)生變化 B 、操作線與q線變化C、平衡線和q線變化 D 、平衡線和操作線變化操作中的精餾塔,若選用的回流比小于最小回流比,則（ ）.A、不能操作B、XD、xw均增加c、xd、xw均不變d、xd減小、xw增加操作中的精餾塔，若保持F、xF、xD、xw、V‘不變，減小xF，則（ ）AD增大、R減小B、D減小、不變C、D減小、R增大D、D不變、R增大用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成。當(dāng)進(jìn)料組成為時(shí)，相應(yīng)回流比為 R;進(jìn)料組成為時(shí)，相應(yīng)回流比為 F2,若，進(jìn)料熱狀況不變，則（ ）。A、R1<R2B、R1=R2.C、R1>R2D、無法判斷用精餾塔完成分離任務(wù)所需的理論板數(shù)為 8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為（ ）。A、16層 B、12層C、14層D、無法確定在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1C，環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.73'C,欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（ ）。A、恒沸精餾B、普通精餾C、萃取精餾 D、水蒸氣精餾精餾操作中，若將進(jìn)料熱狀況由飽和液體改為冷液體進(jìn)料，而其它條件不變，則精餾段操作線斜率（ ），提餾段斜率（），精餾段下降液體量（ ），提餾段下降液體量（ ）。A、增大B、減小C、不變D、無法判斷若連續(xù)精餾過程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（ ）。A、1/2B、1/3C、2D 、3直接水蒸氣加熱的精餾塔適用與（）的情況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當(dāng)x、x、R、q、回收率相同時(shí)，其所需理論板數(shù)要（）A、多B、少C、相等D 、無法判斷某精餾塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為1.65，由此可判定物料以（ ）方式進(jìn)料。A、飽和蒸汽B、飽和液體C、過熱蒸汽D、冷流體

兩組分的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示物系分離的越（ ）A、容易 B、困難C、完全D 、不完全二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下線的變化：A、平衡線 B、操作線與q線 C、平衡線與操作線 D、平衡線與q線二、填空題TOC\o"1-5"\h\z某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線的截距為零，則餾岀液流量為 。當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)， 進(jìn)料的q值最小，此時(shí)分離所需的理論塔板數(shù) 。蒸餾是指 的化工單元操作。在精餾塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開始操作時(shí)的第一項(xiàng)工作應(yīng)該是 。實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是 和 。恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是 。某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱， 而保持Xf,D/F，q，Rxo不變，則WF將 Xw將 ，提餾段操作線斜率將 ，理論板數(shù)將 。在只有一股進(jìn)料無側(cè)線岀料的連續(xù)精餾操作中，當(dāng)體系的壓力、進(jìn)料組成、塔頂、塔底產(chǎn)品組成及回流比一定時(shí)，進(jìn)料狀態(tài)q值愈大，提餾段的斜率就愈 ，完成相同的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈 ，故5種進(jìn)料狀態(tài)種中， 進(jìn)料所需的理論板數(shù)最少。直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是 ，而后者TOC\o"1-5"\h\z操作中，若提餾段上升蒸汽量 V增加，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)（F，xf，q）仍保持不變，則R ，Xd ，Xw ，L/V， 。操作時(shí)，若F、D、Xf、q，加料板位置、V不變，而使操作的總壓力增大，則 Xd ，Xw 精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度， 其原因之一是 ，原因之二是 。精餾塔設(shè)計(jì)中，回流比越 所需理論板數(shù)越少，操作能耗 。但隨著回流比的逐漸增大， 操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn) 變化過程。恒沸精餾與萃取精餾主要針對(duì) 的物系，采取加入第三組分的辦法以改變原物系的 。精餾設(shè)計(jì)中，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為 2:3，則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于 。填料塔用于精餾過程中，其塔高的計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指 ;填料層高度Z= 。仃.簡單蒸餾與精餾的主要區(qū)別是 。精餾的原理是 。精餾過程的恒摩爾流假設(shè)是指 。進(jìn)料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為 q= 和q= ，汽液混合物進(jìn)料時(shí)q值范圍 。精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù) ，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量 ，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量 ，所需塔徑 。精餾設(shè)計(jì)中，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用 ，總費(fèi)用呈現(xiàn) 的變化過程。精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù) ，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量 ，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量 ，所需塔徑 。某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度 HETP= ?？倝簽?atm,95'C溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為 1168mmH與475mmHg則平衡時(shí)苯的汽相組成= ，苯的液相組成= （均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對(duì)揮發(fā)度= 。精餾處理的物系是 混合物，利用各組分 的不同實(shí)現(xiàn)分離。吸收處理的物系是 混合物，利用各組分 的不同實(shí)現(xiàn)分離。精餾操作的依據(jù)是 。實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是和 。氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度 ，液相組成 氣相組成。用相對(duì)揮發(fā)度a表達(dá)的氣液平衡方程可寫為 。根據(jù)a的大小，可用TOC\o"1-5"\h\z來 ，若a=1,則表示 。在精餾操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度 ，塔頂溫度 ，塔釜溫度 ，從平衡角度分析對(duì)該分離過程 。某兩組分體系，相對(duì)揮發(fā)度a=3,在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對(duì)第 n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計(jì)），若已知yn=04，則yn+i= 。全回流操作通常適用于 或 。精餾和蒸餾的區(qū)別在于 ;平衡蒸餾和簡單蒸餾的主要區(qū)別在于 。精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是 和。在總壓為ioi.33kPa，溫度為85c下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為 p；ll3.6kPa、p； 46kPa，則相對(duì)揮發(fā)度a= ，平衡時(shí)液相組成xA ，氣相組成為yA 。某精餾塔的精餾段操作線方程為y 0.72x0.275，則該塔的操作回流比為 ，餾出液組成為 。最小回流比的定義是 ，適宜回流比通常取為 Rmin。精餾塔進(jìn)料可能有 種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為 2:3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況 q值為 。在某精餾塔中，分離物系相對(duì)揮發(fā)度為2.5的兩組分溶液，操作回流比為3，若測得第2、3層塔板（從塔頂往下計(jì)）的液相組成為x20.45、X30.4,流出液組成XD為0.96（以上均為摩爾分率），則第3層塔板的氣相莫弗里效率為EmV3= 。在精餾塔設(shè)計(jì)這，若保持F、xF、q、D不變，若增加回流比R，貝UxD ，xw ，L/V 。在精餾塔設(shè)計(jì)中，若 F、Xf、Xd、Xw及R一定，進(jìn)料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)Nt 。精餾段上升蒸氣量V 、下降液體量L ;提餾段上升蒸氣量V’ ，下降液體量L 。操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比L/V ，提餾段液氣比L/V’ ，Xd ，Xw 。操作中的精餾塔保持F、xF、q、V不變，若釜液量W增加，則xD ，xw ，L/V 。在連續(xù)精餾塔中，若xF、xD、R、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù)NT ，Xw 。恒沸精流與萃取精餾的共同點(diǎn)是 。兩者的主要區(qū)別是和 。第7章吸收1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13.14.15.16.選擇題吸收操作的依據(jù)是（）。C溫度差異 D密度差異A、C溫度差異 D密度差異在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，A、增大 在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，A、增大 B、減小CA、Sh、Re、Ca、Sc已知SQ水溶液在三種溫度ti、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為1、2、E1=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa則（））。A、t1<t2B、t3>t2C、t3<t1D、t1>t2在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會(huì)（）。A、增加B、不變C、減小D、不能確定下述說明中正確的是（ ）用水吸收氨屬液膜控制A、B、C、D、常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制用水吸收二氧化硫?yàn)榫哂兄械热芙舛鹊臍怏w吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略下述說法錯(cuò)誤的是（）。A、溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體C亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體擴(kuò)散系數(shù)D是物質(zhì)重要的物理性質(zhì)之一,A、擴(kuò)散質(zhì)和擴(kuò)散介質(zhì)的種類B、亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體D 、相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體下列各因數(shù)或物理量與擴(kuò)散系數(shù)無關(guān)的是、體系的溫度C體系的壓力吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因A、物理吸收B、化學(xué)吸收C、高濃度物理吸收D、低濃度物理吸收吸收操作的作用是分離（、擴(kuò)散面積）。）。A、氣體混合物B、液體混合物C、互不相溶的液體混合物 D、氣液混合物通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，則下列那種情況正確（A、回收率趨向最高B、吸收推動(dòng)力趨向最大B、C、操作最為經(jīng)濟(jì)D、填料層高度趨向無窮大根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過程的阻力可歸結(jié)為（A、兩相界面存在的阻力B、氣液兩相主體中的擴(kuò)散的阻力）。）。C、氣液兩相滯流層中分子擴(kuò)散的阻力D、氣相主體的渦流擴(kuò)散阻力根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示的傳質(zhì)總系數(shù)A、大于液相傳質(zhì)分系數(shù)kLB、近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)C、大于氣相傳質(zhì)分系數(shù)kGD、近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)對(duì)某一汽液平衡物系，在總壓一定時(shí)，溫度升高，則亨利系數(shù)（A、變小B、增大C不變D不確定吸收是分離（ ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度為使吸收過程易于進(jìn)行，采取的措施是 。A、加壓升溫 B 、加壓降溫C減壓升溫、減壓降溫KL()的差異吸收速率方程式中各吸收系數(shù)之間的關(guān)系是（A、（KG）C、（KG）kG）-1+（HkL）-1kG） +（mkL）-1-1）。、（KG） =（KG）-1=（HkG）-1mkG）1+（kL）-1+（kL）-1-1根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（A、pi=ciB、pii/H）。Cpi<Ci D、pi=c物質(zhì)在空氣中的分子擴(kuò)散系數(shù)隨壓強(qiáng)的增大而A、增大B、不變C、減?。?，隨溫度的升高而（D、無法判斷根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（A、氣相組成小于液相組成B、氣相組成大于液相組成）。C氣相組成等于液相組成 D、氣相組成與液相組成平衡為使操作向有利于吸收的方向進(jìn)行，采取的措施是（A、加壓和升溫B、減壓和升溫）。）。C加壓和降溫吸收是分離（A、氣體B、D、減壓和降溫）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度對(duì)難溶氣體的吸收過程，傳質(zhì)阻力主要集中于（A、氣相一側(cè)B、）。液相一側(cè)C、氣液相界面處D、無法判斷）的差異。在吸收過程中，（A、加壓和升溫）將使體系的相平衡常數(shù)m減小。B、減壓和升溫C加壓和降溫對(duì)易溶氣體的吸收過程，傳質(zhì)阻力主要集中于（A、氣相一側(cè)B、液相一側(cè)C、氣液相界面處D、減壓和降溫）。D、無法判斷實(shí)驗(yàn)室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于（①A、汽膜B、液膜C、共同作用D、無法確定）吸收控制，其氣膜阻力（②A、大于B、小于）液膜阻力。、等于D、無法確定在雙組分理想氣體混合物中，組分 A的擴(kuò)散系數(shù)是（A、組分A的物質(zhì)屬性B、組分B的物質(zhì)屬性C、系統(tǒng)的物質(zhì)屬性 D、僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)）。含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值為（ ）。A、負(fù)值B、正值C、零D、不確定某吸收過程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為2kmol/（m.h）,液膜吸收系數(shù)kx為4kmol/（mi.h）,由此判斷該過程為（ ）。A、氣膜控制 B、液膜控制.C、不能確定D、雙膜控制含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若進(jìn)塔氣體的流量增大，其他操作條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ ）。A、增加 B 、減小 C 、不變D 、不確定含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若進(jìn)塔液體的流量增大，其他操作條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ ）。A、增加 B 、減小 C 、不變D 、不確定在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以氣相組成表示）為（ ）。A，Y-Y*B、Y*-YC、Y-YiD、Yi-Y在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若將進(jìn)塔液相組成 Xi增大，其它操作條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù) NL將（ ），氣相出口濃度將（ ）。A、增加 B 、減小 C 、不變D 、不確定在逆流吸收塔中當(dāng)吸收因數(shù) A<1,且填料層高度為無限高時(shí)，則氣液平衡出現(xiàn)在（ ）。A、塔頂 B塔上部C、塔底D 、塔下部在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)將進(jìn)塔氣體組成Y1增大，其他操作條件17.18.19.20.21.22.23.24.25.26.27.28.29.30.31.32.33.34.35.不變，起岀塔氣相組成丫2將(),吸收率?(A、增加 B、減小 C)。、不變D、不確定1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.填空題在吸收單元操作中， 計(jì)算傳質(zhì)單元數(shù)的方法很多，其中，采用對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力法計(jì)算總傳質(zhì)單元數(shù)法的前提條件是 。吸收操作是吸收質(zhì)從 轉(zhuǎn)移到 的傳質(zhì)過程。在吸收操作中壓力 ，溫度 將有利于吸收過程的進(jìn)行。吸收是指 的化工單元操作。逆流吸收操作中，當(dāng)氣體處理量及初、終濃度已被確定，若減少吸收劑用量，操作線的斜率將 ，其結(jié)果是使岀塔TOC\o"1-5"\h\z吸收液的濃度 ，而吸收推動(dòng)力相應(yīng) 。用亨利系數(shù)E表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為 .在常壓下,20°C時(shí)，氨在空氣中的分壓為69.6mmHg,與之平衡的氨水濃度為10(kgNH3(100kg)-1HO).此時(shí)亨利系數(shù)E= ,相平衡常數(shù)m=.對(duì)于難溶氣體，吸收時(shí)屬于 控制的吸收，強(qiáng)化吸收的手段是 。吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) ，傳質(zhì)推動(dòng)力 。某氣體用水吸收時(shí)，在一定濃度范圍內(nèi)，其氣液平衡線和操作線均為直線，其平衡線的斜率可用 常數(shù)表示，而操作線的斜率可用 表示。吸收是指 的過程，解吸是指 的過程。溶解度很大的氣體，吸收時(shí)屬于 控制，強(qiáng)化吸收的手段是 。在氣體流量，氣相進(jìn)出口組成和液相進(jìn)口組成不變時(shí)，若減少吸收劑用量，則傳質(zhì)推動(dòng)力將 ，操作線將平衡線。吸收因數(shù)A可以表示為 ，它在Y—X圖上的幾何意義是 。在一逆流吸收塔中，若吸收劑入塔濃度下降，其它操作條件不變，此時(shí)該塔的吸收率 ，塔頂氣體岀口濃度 。在低濃度難溶氣體的逆流吸收塔中，若其他條件不變而入塔液體量增加，則此塔的液相傳質(zhì)單元數(shù) N(l)將 ，而氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog將 ，氣體出口濃度y(a)將 。對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù) ，相平衡常數(shù)m ，溶解度系數(shù)H (增加、減少、不變)。在一逆流吸收塔中，吸收劑溫度降低，其它條件不變，此時(shí)塔頂氣體岀口濃度 岀塔溶液組成 。對(duì)易溶氣體的吸收過程，阻力主要集中于 。若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為可以忽略時(shí)表示該吸收過程為氣膜控制。若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為以忽略時(shí)表示該吸收過程為液膜控制。傳質(zhì)單元數(shù)NOg反映若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為可以忽略時(shí)表示該吸收過程為氣膜控制。若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為以忽略時(shí)表示該吸收過程為液膜控制。傳質(zhì)單元數(shù)NOg反映平均推動(dòng)力越 1111+-,則其中的 表示KgHkLkGkG11HJ1一則其中的 表示KlkLkGkL分離任務(wù)所要求的液體濃度變化越，當(dāng) 項(xiàng)當(dāng) 項(xiàng)可 ,過程的,所需的傳質(zhì)單元數(shù)Nog越大在填料塔中用水吸收氨。欲提高吸收速率，增大 相的流量比增大另一相的流量更有效。在低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓操作降低時(shí)，亨利系數(shù) e將 ，相平衡常數(shù)m將 ，溶解度系數(shù)H將 。亨利定律表達(dá)式p*Ex，若某氣體在水中的亨利系數(shù)E值很小，說明該氣體為 氣體

24.25.26.27.28.29.30.31.32.33.34.1.2.3.1.c亨利定律表達(dá)式p* ，若某氣體在水中的亨利系數(shù)H值很大，說明該氣體為 氣體。H 在吸收過程中，KY和ky是以 和 為推動(dòng)力的吸收系數(shù)，它們的單位是 若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)間的關(guān)系可表示為1HkL，其中-表示當(dāng) 項(xiàng)可忽略kG時(shí)，表示該過程為氣膜控制。在1atm、20C下某低濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)2kG 0.1kmol/(m.h.atm)，液膜吸收系數(shù)為n心0.25kmol/（m.h.atm）若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)間的關(guān)系可表示為1HkL，其中-表示當(dāng) 項(xiàng)可忽略kG時(shí)，表示該過程為氣膜控制。在1atm、20C下某低濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)2kG 0.1kmol/(m.h.atm)，液膜吸收系數(shù)為n心0.25kmol/（m.h.atm），溶質(zhì)的溶解度系數(shù)H3150kmol/(m.atm)，則該溶質(zhì)為 氣體，氣相總吸收系數(shù)Ky kmol/（m2.h）。一般而言，兩組分AB的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在 單元操作中，而組分A在B中單向擴(kuò)散體現(xiàn)在 單元操作中。在吸收過程中，若降低吸收劑用量，對(duì)氣膜控制體系，體積吸收總系數(shù)Ky值將 ，對(duì)液膜控制物系，體積吸收總系數(shù)Ky值將 ■雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過程簡化為 。吸收塔的操作線方程和操作線是通過 得到的，它們與 和 等無關(guān)。在吸收過程中，若減小吸收劑的用量，操作線的斜率 ，吸收推動(dòng)力 。在吸收過程中，物系平衡關(guān)系可用Y*mX表示，最小液氣比的計(jì)算關(guān)系式 /L）min=。某吸收過程，用純?nèi)軇┪栈旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分 A，混合氣進(jìn)塔組成為 0.1，出塔組成為0.02（均為摩爾比），已知吸收因數(shù)A為1,若該吸收過程所需理論板數(shù)為4層，則需傳質(zhì)單元數(shù)為 二、計(jì)算題某吸收塔填料層高4m,用水吸收尾氣中的有害成分A。在此情況下，測得的濃度如圖所示。已知平衡關(guān)系為Y=1.5X。求1.氣相總傳質(zhì)單元高度；2.操作液氣比為最小液氣比的多少倍？ 3.由于法定排放濃度規(guī)定y2.必須小于0.002，所以擬將填料層加高。若液氣比不變，問填料層應(yīng)加高多少？（4）畫出填料加高前后吸收操作線的示意圖。在常壓逆流填料吸收塔中，用清水吸收焦?fàn)t氣中氨，焦?fàn)t氣處理量為 500標(biāo)準(zhǔn)m/h，進(jìn)塔氣體組成屮為0.0132（摩爾分率）。氨的回收率為0.99。水的用量為最小用量的1.5倍。焦?fàn)t氣入塔溫度為30C，空塔氣速為1.1m/s。操作條件下平衡關(guān)系為Y*=1.2X/X,Y為摩爾比）。氣相體積總吸收系數(shù)Kya為200kmol/m3.h，試求：1.氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Ng;2.填料層高度Z。yL-0.0203Q用清水吸收含甲醇0.03（摩爾分率）混合氣中的甲醇。進(jìn)塔氣體的流量為 1322標(biāo)準(zhǔn)m3/h。要求甲醇的回收率為90%，操作條件下氣液平衡關(guān)系為 Y=1.18X，氣相總體積吸收系數(shù)為 2.2X10-2kmol/m3?s。若塔徑為1m，液氣比為最小液氣比的 1.8倍，試求：1.出塔液相濃度；2.最小液氣比；3.傳質(zhì)單元數(shù)；4.所需填料層高度。第8章氣液分離設(shè)備選擇題下述說法中錯(cuò)誤的是/ ）。A板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B、精餾用板式塔，吸收用填料塔c精餾既可以用板式塔，又可以用填料塔在精餾塔的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)思想是：在全塔汽液兩相總體呈（ ）接觸，而在每一塊塔板上汽液兩相以（方式接觸。A、逆流B、并流C、錯(cuò)流D、不確定溢流液泛是由于（）造成的。A、降液管通過能力太小B 、液流分布不均勻C塔板上嚴(yán)重漏液D 、液相在塔板間返混下列屬于錯(cuò)流塔板的有（）。A、噴射塔板 B、浮閥塔板C 、舌形塔板 D、浮舌塔板D吸收不可以用板式塔，但可以用填料塔下面三類塔板相比較，操作彈性最大的是（），單板壓降最小的是（），造價(jià)最低的是（A、篩板塔B、浮閥塔 C 、泡罩塔），液沫夾帶線（ ），漏在板式塔設(shè)計(jì)中，加大板間距，負(fù)荷性能圖中有關(guān)曲線的變化趨勢是：液泛線（），液沫夾帶線（ ），漏液線（ ）2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13.14.15.、16.17.18.19.20.21.22.23.24.25.26.27.A、上移二、填空題BA、上移二、填空題B、不變C、下移D、不確定填料的種類很多，大致可分為實(shí)體填料和網(wǎng)體填料兩大類，請(qǐng)寫岀三種常見的填料的名稱填料塔的塔徑與填料直徑之比不能太小，一般認(rèn)為比值至少要等于 。填料塔適宜的空塔氣速一般可取 氣速的50%?80%篩板塔兩相接觸的傳質(zhì)面積為 。若處理的液體量很大或塔徑很大時(shí)，一般采用 ，以達(dá)到 的目的。板式塔與填料塔比較：精餾操作中，對(duì)易起泡體系應(yīng)選用 塔更適合；對(duì)熱敏性物系，精餾塔此時(shí)應(yīng)選用塔更適合。TOC\o"1-5"\h\z填料塔的持液量增加，則壓降 ，動(dòng)力消耗 ，汽液允許流速度 。寫岀三種常見填料的名稱 、 、 。寫岀三種常用板式塔的名稱 、 、 。在浮閥塔的負(fù)荷性能圖中，塔的適宜操作范圍通常是由下列5條邊界線圈定的；霧沫夾帶線：液泛線： 、塔板負(fù)荷性能圖由 、 、、 線所組成。板式塔的全塔效率是指 與之比板式塔的全塔效率是指 與之比實(shí)體填料的類型有（寫岀三種） TOC\o"1-5"\h\z板式塔的三種不正常操作現(xiàn)象是 、 和 。板式塔的單板效率是指氣相（或液相） 與 之比。生產(chǎn)中常用的三種塔板型式是 。板式塔的設(shè)計(jì)原則是：總體上 ，在每層塔板上請(qǐng)說岀三種填料的名稱： 、 、 。氣體通過塔板的阻力可視作是 的阻力和 的阻力之和。評(píng)價(jià)氣液傳質(zhì)設(shè)備性能的主要指標(biāo)是 、 、 、 和 。按結(jié)構(gòu)塔設(shè)備分為 和 。按氣液接觸方式分為 和 。填料塔是 接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備，塔內(nèi) 為連續(xù)相， 為分散相。錯(cuò)流板式塔是 接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備，塔內(nèi)為連續(xù)相， 為分散相。工業(yè)上應(yīng)用最廣泛的板式塔類型 、 、 、 和 。板式塔操作中可能出現(xiàn)的非理想流動(dòng)有 、 、 、 和 <

板式塔設(shè)計(jì)中，加大板間距的優(yōu)點(diǎn)是 和 。缺點(diǎn) 。板式塔的負(fù)荷性能圖由型 、 、 、 和 五條曲線包圍的區(qū)域構(gòu)成。負(fù)荷性能圖的作用是 、 和 。評(píng)價(jià)填料性能優(yōu)劣的主要參數(shù)為 、 和 。在填料塔的P/zu曲線上，有 和 兩個(gè)折點(diǎn)，該兩個(gè)折點(diǎn)將曲線分為三個(gè)區(qū)，它們分別是 、 、 ；塔的操作應(yīng)在 四、簡答題塔板負(fù)荷性能圖是由哪幾條線組成的?第9章萃取選擇題1.2.與單級(jí)萃取相比，如溶劑比、萃取比、萃取相濃度相同，則多級(jí)逆流萃取可使萃余分率（A、增大； E、減?。籆、基本不變；D、增大、減小均有可能。1.2.D變化趨勢不確定3.以下不屬于萃取相平衡關(guān)系的曲線為A、溶解度曲線 B、操作線B）°C 、聯(lián)接線 D、分配曲線4.在進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使（ CA、分配系數(shù)大于1BC選擇性系數(shù)大于1）°、分配系數(shù)小于1、選擇性系數(shù)小于5.在B、S部分互溶物系中加入溶質(zhì)（A），萃取液組成（B）A、D變化趨勢不確定3.以下不屬于萃取相平衡關(guān)系的曲線為A、溶解度曲線 B、操作線B）°C 、聯(lián)接線 D、分配曲線4.在進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使（ CA、分配系數(shù)大于1BC選擇性系數(shù)大于1）°、分配系數(shù)小于1、選擇性系數(shù)小于5.在B、S部分互溶物系中加入溶質(zhì)（A），萃取液組成（B）A、增大B、減小C-A，將使B、S互溶度（）;降低操作溫度，B、S互溶度將（萃取相組成不變D、無法判斷6.對(duì)B、S部分互溶物系進(jìn)行單級(jí)萃取，若原料液量及組成不變，而萃取劑組成（）A、增大B、減小C、不變D 、無法判斷s的量增加時(shí)，萃取相組成，萃取液7.在萃取過程中，若F代表原料液量，S代表萃取劑量，M代表混合液量，E代表萃取相量，R代表萃余相量,AF+R=MB、F+S=MC、F+E=MD、S+E=M8.在萃取過程中，若F代表原料液量，S代表萃取劑量，E代表萃取液量，R代表萃余液量，則有（CAS+R'=FB、E'+S=FC、R'+E'=FD、S+E‘=R9.在單級(jí)萃取中，在保持原料液組成 xf及萃余相組成XA不變的條件下，用含有少量溶質(zhì) A的萃取劑代替純?nèi)軇瑒t萃取相組成yA將（ ），萃取液與萃余液量E‘/R‘的比值將（ ）°A、增大B、不變C、降低 D 、不一定10.用萃取劑S對(duì)A、B混合液進(jìn)行單級(jí)萃取，當(dāng)萃取劑用量加大時(shí)萃取率將（DA、增大 .B（F、Xf保持不變），則所得萃取液的組成ya將（A），）°、減小C、不變不一定11.對(duì)于一定的物系,A、溫度 B影響萃取分離效果的主要因素是（、原料液量FC 、萃取劑量S與（）°D、溶劑比S/F、填空題1.稀釋劑1.稀釋劑B與萃取劑S的互溶度愈 ，操作溫度愈兩相區(qū)面積就愈 ，愈不利于萃取分離TOC\o"1-5"\h\z在萃取塔實(shí)驗(yàn)中，維持塔內(nèi)兩相界面穩(wěn)定的較好一種方法是 。在多級(jí)錯(cuò)流萃取過程的計(jì)算中，每使用一次平衡關(guān)系（即聯(lián)結(jié)線） ，說明需要 。三角形坐標(biāo)圖上任一邊上的點(diǎn)代表一個(gè) 元混合液組成點(diǎn)，三角形內(nèi)的任一點(diǎn)代表一個(gè) 元混合液組成點(diǎn)，三角形的任一頂點(diǎn)代表一個(gè) 組成點(diǎn)，在多級(jí)逆流萃取中，欲達(dá)到同樣的分離程度，溶劑比愈大則所需理論級(jí)數(shù)愈 。萃取是利用 的過程。在單級(jí)萃取器中用純?nèi)軇㏒提取兩組分混合液中的組分A,測得萃取相和萃余相中組分A的質(zhì)量分率分別為0.39和0.20。操作條件下B與S可視為不互溶，則組分A的分配系數(shù)kA= ，溶劑的選擇性系數(shù)B= 。萃取操作中，稀釋劑與萃取劑的互溶度愈 ，選擇性系數(shù)B愈 ，得到的萃取液組成愈 。萃取劑S與稀釋劑的B的互溶度愈 ，分層區(qū)面積愈 ，可能得到的萃取液的最高組成 ymax愈 。若萃取相和萃余相在脫溶劑后具有相同的組成，并且等于原料液的組成，則說明萃取劑的選擇性系數(shù)B = 。當(dāng)萃取劑的用量為最小時(shí)，將出現(xiàn) ，此時(shí)所需的理論級(jí)數(shù)為 。選擇萃取劑應(yīng)考慮的主要因素有 、 、_與 。萃取中根據(jù)兩相接觸方式的不同，分為 和 ；根據(jù)加料方式的不同，級(jí)式萃取又分為 、 和 。多級(jí)錯(cuò)流萃取的特點(diǎn)是 、 、和 。多級(jí)逆流萃取的特點(diǎn)是 、 、 和 。為提高萃取分離效果，分散相應(yīng)選擇 與 的液相。第10章干燥、選擇題溫度為10濕度為H0，相對(duì)濕度為$0的濕空氣經(jīng)過間壁蒸汽加熱的預(yù)熱器后 ，空氣的溫度為t1,濕度為H,相對(duì)濕度為$1TOC\o"1-5"\h\z則（ ）。A、H1>H0 B、 $0>$1C、Hi<HL D、 $0>$1物料的平衡水分一定是（ ）。A、非結(jié)合水分B、自由水分C、結(jié)合水分D、臨界水分已知濕空氣的下列哪兩個(gè)參數(shù)，利用 H—I圖可以查得其它未知參數(shù)（ ）。A、水汽分壓P,濕度HB、露點(diǎn)td，濕度HC濕球溫度tw，干球溫度tD、焓I，濕球溫度tw濕空氣通過換熱器預(yù)熱時(shí)，該過程的經(jīng)歷為（ ）。A、等焓過程B、等相對(duì)濕度過程C、等溫過程D、等濕度過程空氣的飽和濕度Hs是濕空氣的如下參數(shù)的函數(shù)：（） 。A、總壓及干球溫度； B、總壓及濕球溫度C總壓及露點(diǎn) D、濕球溫度及焓已知濕空氣的下列哪兩個(gè)參數(shù)，利用 t-H圖或H-I圖，可以查得其他未知參數(shù)（）。A（tw,t）B、（td,H）C、（p,H）D、（I,twTOC\o"1-5"\h\z對(duì)于一定干球溫度的空氣， 當(dāng)其相對(duì)濕度愈低時(shí)，其濕球溫度 （） 。A、愈高B、愈低C、不變D、不一定，尚與其它因素有關(guān)。對(duì)濕空氣的預(yù)熱過程，隨溫度的提高空氣的濕度 （） ，相對(duì)濕度（） ，焓值—（_） 。A、增大 B、不變C、減小D、無法判斷物料中的水分超過X的那部分水分稱為（） 。A、平衡水分 B、結(jié)合水分C、非結(jié)合水分D、自由水分

10.在濕空氣的預(yù)熱過程中，隨著濕空氣溫度的升高，濕空氣的濕度（

A、增加B、不變C、降低D、無法判斷）,相對(duì)濕度（），焓值（11.在濕空氣的H—I圖上，已知濕空氣的兩個(gè)參數(shù)（ ），即可確定濕空氣的狀態(tài)點(diǎn)。AH和tdB、t和tWC、p和HD、I和tW12.在等焓干燥過程中，濕空氣的溫度（ ），濕空氣的濕度（A、增加B、不變10.在濕空氣的預(yù)熱過程中，隨著濕空氣溫度的升高，濕空氣的濕度（

A、增加B、不變C、降低D、無法判斷）,相對(duì)濕度（），焓值（11.在濕空氣的H—I圖上，已知濕空氣的兩個(gè)參數(shù)（ ），即可確定濕空氣的狀態(tài)點(diǎn)。AH和tdB、t和tWC、p和HD、I和tW12.在等焓干燥過程中，濕空氣的溫度（ ），濕空氣的濕度（A、增加B、不變C、降低D、無法判斷），濕空氣的相對(duì)濕度（13.露點(diǎn)是指濕空氣在（ ）達(dá)到飽和時(shí)的溫度。A、等溫增濕B、等濕降溫C、等濕升溫D、等溫減濕14.在等焓干燥過程中，濕空氣的溫度（ ），濕空氣的濕度（A、增加B、不變C、降低D、無法判斷），濕空氣的相對(duì)濕度（15.已知濕空氣的如下兩個(gè)參數(shù)，便可確定其它參數(shù)（A、H，pB、H，tdC、H，tD)°tas16.濕空氣在預(yù)熱過程中不變的參數(shù)是（ ）°A、焓B 、相對(duì)濕度 C 、濕球溫度、露點(diǎn)17.當(dāng)空氣的相對(duì)濕度?=60%時(shí)，則其三個(gè)溫度At=tw=td B 、t>tw>tdCt干球溫度、tw濕球溫度、、t<tw<td Dtd露點(diǎn)之間的關(guān)系為（、t>t