變壓器繼電保護的配置及二次回路設計

第一章緒論1.1研究背景電力系統(tǒng)得飛速發(fā)展對繼電保護不斷提出新的要求，電子技術、計算機技術與通信技術的飛速發(fā)展又為繼電保護技術的發(fā)展不斷地注入了新的活力，因此，繼電保護技術得天獨厚，在40余年的時間里完成了發(fā)展的4個階段。建國后，我國繼電保護學科、繼電保護設計、繼電器制造工業(yè)和繼電保護技術隊伍從無到有，在大約10年的時間里走過了先進國家半個世紀走過的道路。50年代，我國工程技術人員創(chuàng)造性地吸收、消化、掌握了國外先進的繼電保護設備性能和運行技術，建成了一支具有深厚繼電保護理論造詣和豐富運行經(jīng)驗的繼電保護技術隊伍，對全國繼電保護技術隊伍的建立和成長起了知道作用。阿城繼電器廠引進消化了當時國外先進的繼電器制造技術，建立了我國自己的緝繼電器制造業(yè)。因而在60年代中我國已建成了繼電保護研究、設計、制造、運行和教學的完整體系。這是機電式繼電保護繁榮的時代，為我國繼電保護技術的發(fā)展奠定了堅實基礎。自50年代末，晶體管繼電保護已在開始研究，60年代中到80年代中是晶體管繼電保護蓬勃發(fā)展和廣泛采用的時代。其中天津大學與南京電力自動化設備廠合作研究的500kv晶體管方向高頻保護和南京電力自動化研究院研制的晶體管高頻閉鎖距離保護，運行于葛洲壩500kv線路上，結束了500kv線路保護完全依靠從國外進口的時代。在此期間，從70年代中，基于集成運算放大器的集成電路保護已開始研究。到80年代末集成電路保護已形成完整系列，逐漸取代晶體管保護。到90年代初集成電路保護的研制、生產、應用仍處于主導地位，這是集成電路保護時代。在這方面南京電力自動化研究院研制的集成電路工頻變化量方向高頻保護起了重要作用，天津大學與南京電力自動化設備廠合作研制的集成電路相電壓補償式方向高頻保護也在多條220kv和500kv線路上運行。我國從70年代末即已開始計算機繼電保護的研究，高等院校和科研院所起著先導的作用。華中理工大學、東南大學、華北電力學院、西安交通大學、天津大學、上海交通大學、重慶大學和南京電力自動化研究院都相繼研制了不同原理、不同型式的微機保護裝置。1984年原華北電力學院研制的輸電線路微機保護裝置首先通過鑒定，并在系統(tǒng)中獲得應用，揭開了我國繼電保護發(fā)展史上新的一頁，為微機保護的推廣開辟了道路。在主設備保護方面，東南大學和華中理工大學研制的發(fā)電機失磁保護、發(fā)電機保護和發(fā)電機？變壓器組保護也相繼于1989、1994年通過鑒定，投入運行。南京電力自動化研究院研制的微機線路保護裝置也于1991年通過鑒定。天津大學與南京自動化設備廠合作研制的微機相電壓補償方式高頻保護，西安交通大學與許昌繼電器廠合作研制的正序故障分量方向高頻保護也相繼于1993、1996年通過鑒定。至此，不同原理、不同機型的微機線路和主設備保護各具特色，為電力系統(tǒng)提供了一批新一代性能優(yōu)良、功能齊全、工作可靠的繼電保護裝置。隨著微機保護裝置的研究，在微機保護軟件、算法等方面也取得了很多理論成果?？梢哉f從90年代開始我國繼電保護技術已進入了微機保護的時代。1.2研究意義電力系統(tǒng)由發(fā)電廠、變電所、線路和用戶組成。變電所是聯(lián)系發(fā)電廠和用戶的中間環(huán)節(jié)，起著變換和分配電能的作用。其中變壓器是普遍使用的重要電氣設備之一，它的安全運行直接關系到電力系統(tǒng)供電和穩(wěn)定的運行。特別是大容量變壓器，一旦因故障而損壞造成的損失就更大。因此必須針對變壓器的故障和異常工作情況，裝設動作可靠、性能良好的繼電保護裝置，因此對電力變壓器保護配置的實時性提出了更高的要求。而我就是針對變電所繼電保護的配置加以設計的。隨著電力技術的發(fā)展，特別是自動化技術的發(fā)展，變電所二次部分的設計越來越“自動化”了，傳統(tǒng)的手動控制正逐漸在被自動控制所替代，大量的保護裝置采用微機型裝置，傳統(tǒng)的聲光信號也逐漸被數(shù)字信號所取代，控制屏、信號屏的數(shù)量也越來越少了，這樣也對二次回路的設計提出了更高的要求。如何用全新的設計理念，新型的設計標準是我們未來研究的方向。1.3本文的主要內容本次畢業(yè)設計的內容是變壓器繼電保護的配置和二次回路的設計，主要包括系統(tǒng)運行方式，各原件參數(shù)的計算，電流互感器和電壓互感器額定電壓的選取方式，短路電流的計算，變壓器主變保護的配置及整定等。第二章系統(tǒng)運行方式的分析2.1系統(tǒng)主接線圖25W2.115KV100KMCOS<t>=0.8510KVB總寸xz圖2—13X50WCOS40.8COS2.1系統(tǒng)主接線圖25W2.115KV100KMCOS<t>=0.8510KVB總寸xz圖2—13X50WCOS40.8COS=0.85COS40.8515WC0S4>-0.85X"=0.13最大運方：躲線路末端最大故障電流的運行方式；最小運方：躲線路末端最小故障電流的運行方式。本次課程設計的具體方案如下：最大運方：2000MW、COS9=0.85、乂皿奇二0.8；最小運方：1600MW、COS9=0.85、Xmax=1.0。發(fā)電廠最大運方：全部運行；最小運方：停一臺機組運行。變壓器接地情況（1）主變A三繞組變壓器兩臺；（2）發(fā)電廠兩臺雙繞組變壓器；（3）其他變電所B、C不接地2.3中性點的運行方式一般電壓為110KV及以上的電網(wǎng)采用中性點直接接地的方式；電壓為6—63KV電網(wǎng)采用中性點非直接接地，其中多數(shù)10KV電網(wǎng)中性點不接地，多數(shù)35KV電網(wǎng)中性點經(jīng)消弧線圈接地，大型發(fā)電機中性點經(jīng)高電阻接地。變壓器中性點接地方式的選?。罕敬卧O計的電網(wǎng)為110KV中性點直接接地系統(tǒng)，它決定了主變中性點的接地方式《電力工程電氣設計手冊》闡述了主變110—500KV側采用直接接地方式：凡是自耦變壓器，其中性點須直接接地或經(jīng)小阻抗接地。凡低壓側有電源的升壓方法或降壓變電站至少應有一臺變壓器直接接地。終端變電站的變壓器中性點一般不接地。變壓器中性點接地點的數(shù)量應使電網(wǎng)所有短路點的綜合零序電抗與綜合正序電抗之比Xo/X1小于3,以使單相接地時健全相上工頻過電壓不超過閥型避雷器的滅弧電壓，Xo/X1序電抗尚應大于1—1.5，以便單相接地短路電流不超過三相短路電流。雙母線接地有兩臺及以上主變壓器時，可考慮兩臺主變壓器中性點接地。第三章各元件主要參數(shù)3.1發(fā)電機標幺值的計算已知：發(fā)電廠F機組容量P=50MW功率因素COS9=0.8容量基準值Sd=100MVA正序電抗Xd〃=0.13二XG〃故：視在功率S=P/COS^=50/0.8=62.5MVA正序電抗的標幺值X=Xd〃?Sd/Sn=0.13X100/62.5=0.208負序電抗的標幺值X2=X=0.2083.2變壓器標幺值的計算對A變電站的三繞組變壓器已知：額定容量Sn=31.5MVA容量基準值Sd=100MVA短路電抗Ui%=10.75短路電抗Uii%=0短路電抗Uiii%=6.25零序電抗X0=0.8X1故：正序電抗的標幺值XI=Ui%/100-Sd/Sn=10.75/100X100/31.5=0.341XII=UII%/100-Sd/Sn二0/100X100/31.5=0Xiii二Uiii%/100-Sd/Sn=6.25/100X100/31.5=0.198零序電抗的標幺值Xio=0.8Xi=0.8X0.341=0.273Xiio=0.8Xii=0.8X0=0Xiiio=0.8Xiii=0.8X0198=0.158對B變電站的雙繞組變壓器已知：額定容量SN=20MVA容量基準值Sd=100MVA短路電抗Uk=10%零序電抗Xo=0.8X1故：正序電抗的標幺值X=Uk(%)/100?Sd/Sn=10/100X100/20=0.5零序電抗的標幺值Xo=0.8X1=0.8X0.5=0.4對C變電站的雙繞組變壓器已知：額定容量SN=30MVA容量基準值Sd=100MVA短路電抗Uk=10.5%零序電抗Xo=0.8X1故：正序電抗的標幺值X=Uk(%)/100?Sd/Sn=10.5/100X100/30=0.35零序電抗的標幺值Xo=0.8X1=0.8X0.35=0.28對B1、B2、B3雙繞組變壓器已知：額定容量SN=60MVA容量基準值Sd=100MVA短路電抗Uk=11%零序電抗Xq=0.8Xi故：正序電抗的標幺值X=Uk（%）/100-Sd/Sn=11/100X100/60=0.183零序電抗的標幺值Xq=0.8Xi=0.8X0.183=0.1463.3輸電線路標幺值的計算XA線路已知：每千米電阻Xi=0.4Q/km零序電抗Xo=3.5Xi線路長度XA=50km容量基準值Sd=100MVA電壓基準值Ud=115KV故：正序電抗的標幺值X=X（q）-Sd/Ud2=0.4X50X100/1152=0.151零序電抗的標幺值Xo=3.5Xi=3.5X0.151=0.529XF線路已知：每千米電阻Xi=0.4Q/km零序電抗Xo=3.5Xi線路長度XF=100km容量基準值Sd=100MVA電壓基準值Ud=115KV故：正序電抗的標幺值X=X（q）-Sd/Ud2=0.4X100X100/1152=0.302零序電抗的標幺值Xo=3.5Xi=3.5X0.302=1.057AF線路已知：每千米電阻X1=0.4Q/km零序電抗Xo=3.5Xi線路長度AF=30km容量基準值Sd=100MVA電壓基準值Ud=115KV故：正序電抗的標幺值X=X（q）?Sd/Ud2=0.4X30X100/1152二0.09零序電抗的標幺值X0=3.5Xi=3.5X0.09=0.315FB線路已知：每千米電阻X1=0.4Q/km零序電抗X0=1.3Xi線路長度FB=45km容量基準值Sd=100MVA電壓基準值Ud=115KV故：正序電抗的標幺值X=X（q）?Sd/Ud2=0.4X45X100/1152=0.136零序電抗的標幺值Xo=1.3X1=1.3X0.136=0.177FC線路已知：每千米電阻X1=0.4Q/km零序電抗Xo=3.5X1線路長度FC=35km容量基準值Sd=100MVA電壓基準值Ud=115KV故：正序電抗的標幺值X=X（q）?Sd/Ud2=0.4X35X100/1152=0.106零序電抗的標幺值Xo=3.5X1=3.5X0.106=0.371第四章電壓和電流互感器額定電壓的選取方式選擇電流和電壓互感器應滿足繼電保護自動裝置和測量儀表的要求（一）電流互感器：電流互感器的二次額定電流有1A和5A兩種，強電系統(tǒng)用5A；當電流互感器用于測量時，其一次額定電流盡量選擇得比回路中正常工作電流大1/3左右；3.35kv及以上配電裝置一般采用油侵瓷箱式絕緣結構的獨立式電流互感器，常用LCC7系列；電力變壓器中性點電流互感器的一次額定電流應大于變壓器允許的不平衡電流的選擇，一般情況下，可按照變壓器額定電流的1/3進行選擇；關于準確度用于電度計量的電流互感器，準確度不應低于0.5級，用于電流電壓測量的準確度不應低于1級，非重要回路可使用3級；用于繼電保護的電流互感器，應用D或B級；（二）電壓互感器1.35kv—110kv配電裝置一般采用油浸絕緣結構電磁式電壓互感器；電壓互感器的額定電壓按如下選?。海?）單相：a當接于一次線電壓上時，一次電壓為系統(tǒng)額定電壓Vx，二次電壓為100v；b當接于一次相電壓上時，一次電壓為Vx/^3，二次電壓為100/點V。（2）三相：一次電壓為系統(tǒng)額定電壓Vx，二次電壓為100V，第三繞組電壓為100V/3V。關于準確度：用于電度計量，準確度不應低于0.5級；用于電壓測量不應低于1級；用于繼電保護時不應低于3級。（三）本系統(tǒng)中100KV線路的所有電壓互感器均采用同一變比單相：均接于一次線電壓上：變比nY=110X103/100=1100三相：其變比為110000/100/100/3第五章短路電流的計算5.1短路的類型短路故障分為對稱短路和不對稱短路，三相短路是對稱性短路，造成的危害最為嚴重，但發(fā)生三相短路的機會較少。其他種類的惡短路都屬于不對稱短路，其中單相短路發(fā)生的機會最多，約占短路總數(shù)的70%以上。5.2短路電流計算的目的為了保證電力系統(tǒng)安全運行，在設計選擇電氣設備時，都要用可能流經(jīng)該設備的最大短路電流進行熱穩(wěn)定校驗和動穩(wěn)定校驗，以保證該設備在運行中能夠經(jīng)受住突發(fā)短路引起的發(fā)熱和電動力的巨大沖擊，同時為了盡快切斷電源對短路點的供電，繼電保護裝置將自動的使有關斷路器跳閘，繼電保護裝置的整定和斷路器的選擇，也需要確定的短路電流數(shù)據(jù)。5.3短路計算的假定條件短路過程是一種暫態(tài)過程，影響電力系統(tǒng)暫態(tài)過程的因素很多，若在實際計算中把所有的因素都考慮進來，將是十分復雜也是沒有必要的。因此，在滿足工程要求的前提下，為了簡化計算，通常采取一些合理的假設，采用近似的方法對短路電流進行計算?；炯僭O條件如下：在短路過程中，所有發(fā)電機電勢的大小及相位均相同，即在發(fā)電機之間沒有電流交換，發(fā)電機供出的電流全部是流向短路點的，而所有負荷支路則認為都已斷開。不計磁路飽和，這樣系統(tǒng)中各元件的感抗便都是恒定的，線性的，可以運用疊加原理。不計變壓器勵磁電流。系統(tǒng)中所有元器件只計算電抗，但在計算短路電流非周期分量衰減時間常數(shù)，或者計算電壓為1000V以下低壓系統(tǒng)短路電流時，則需計算元件的電阻。短路全是金屬性短路，即不計短路點過度電阻的影響。三相系統(tǒng)是對稱的，對于不對稱電路，可采用對稱分量法，將每序對稱網(wǎng)絡簡化成單相電路進行計算。以上假設，使短路電流計算結果稍偏大一些，但最大誤差一般不超過10%?15%,這對于工程設計所要求的準確度來說是允許的。5.4系統(tǒng)正序等值序網(wǎng)圖5-1系統(tǒng)正序等值序網(wǎng)圖5.5短路電流的計算假設X母線發(fā)生故障，正序網(wǎng)絡如下圖所示:0.80圖5-2圖0.80圖5-2圖5-3根據(jù)圖5-1可知圖5-2中：X4=0.183+0.208=0.391根據(jù)圖5-2可知：X4大=0.391//0.391=0.1955X4小=0.1955//0.391=0.13X5=X1+X3=0.159+0.09=0.241根據(jù)圖5-3可知：X6大=X2//X5+X4大=0.134+0.1955=0.33X6小=X2//X5+X4小=0.134+0.13=0.264正序網(wǎng)絡的最大電抗為：Xmax=X6大〃X7=0.33+1.0=0.248正序網(wǎng)絡的最小電抗為：Xmin=X6小〃X7=0.264+0.8=0.198零序網(wǎng)絡如下圖所示:圖5-5圖5-6圖5-70.6020.114圖5-8x8=x2xx4//x2+x3+x4=0.529X0.315//0.529+0.315+1.057=0.08x9=x3xX4//X2+X3+X4=0.315X1.057//0.529+0.315+1.057=0.175X10=X2XX3//X2+X3+X4=0.529X1.057//0.529+0.315+1.057=0.294X11=X6XX7//X6+X7=0.146X0.146//0.146+0.146=0.073X12=X1+X10=0.35+0.294=0.644X13=X5+X8=0.088+0.158=0.246X14=X9+X11=0.175+0.073=0.248X15=X13//X14=0.246//0.2480.6020.114零序網(wǎng)絡電抗X0X0=X12//X15=0.644//0.123=0.103當K處發(fā)生三相短路時：K(3)在最大運行方式下：流過故障點的短路電流：錯誤！未找到引用源。=1/Xmax=1/0.198=5.051化為有名值：錯誤！未找到引用源。=5.051X0.502=2.535KA流過A母線的最大三相短路電流為:錯誤！未找到引用源。=1/0.264=3.788化為有名值：錯誤！未找到引用源。=3.788X0.502=1.092KA在最小運行方式下：流過故障點的短路電流：錯誤！未找到引用源。=1/Xmin=1/0.248=4.032化為有名值：錯誤！未找到引用源。=4.302X0.502=2.024KA流過A母線的最小三相短路電流為:錯誤！未找到引用源。1/0.33=3.03化為有名值：錯誤！未找到引用源。=3.03X0.502=1.521KA當K處發(fā)生兩相短路時：K(2)在最大運行方式下：流過故障點的短路電流：錯誤！未找到引用源。二拒X1/2Xmax二(、.??§/2)X(1/0.198)=4.374化為有名值：錯誤！未找到引用源。=4.374X0.502=2.196KA流過A母線短路電流：錯誤！未找到引用源。*3/2)X(1/0.264)=3.28化為有名值：錯誤！未找到引用源。=3.28X0.502=1.647KA在最小運行方式下：流過故障點的短路電流：錯誤！未找到引用源。P'3X1/2Xmin二(、典/2)X(1/0.248)=3.492化為有名值：錯誤！未找到引用源。=3.492X0.502=1.753KA流過A母線短路電流：錯誤！未找到引用源。=53/2)X(1/0.33)=2.624化為有名值：錯誤！未找到引用源。=2.624X0.502=1.317KA當K處發(fā)生單相接地短路時：K⑴在最大運行方式下：流過故障點的最大零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmax+X°)=1/(2X0.198+0.096)=2.033化為有名值：錯誤！未找到引用源。=2.033X0.502=1.021KA流過線路AF的分支零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmax+Xo)X0.096/0.114=2.0330.096/0.114=1.712化為有名值：錯誤！未找到引用源。=1.712X0.502=0.859KA在最小運行方式下：流過故障點的最小零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmin+X0)=1/(2X0.248+0.096)=1.689化為有名值：錯誤！未找到引用源。=1.689X0.502=0.848KA流過線路AF的分支零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmin+X0)=1.689X0.096/0.114=1.422化為有名值：錯誤！未找到引用源。=1.422X0.502=0.714KA當K處發(fā)生兩相接地短路時：K(1.1)在最大運行方式下：流過故障點的最大零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmin+2X0)=1/(0.198+2X0.096)=2.564化為有名值：錯誤！未找到引用源。=2.564X0.502=1.287KA流過線路AF的分支零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmin+2X0)X0.096/0.114=2.564X0.096/0.114=2.159化為有名值：錯誤！未找到引用源。=2.159X0.502=1.084KA在最小運行方式下：流過故障點的最小零序電流錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmin2Xo)=1/(0.284+2X0.096)=2.273化為有名值：錯誤！未找到引用源。=2.273X0.502=1.141KA流過線路AF的最小零序電流：錯誤！未找到引用源。=1/(2Xmin2X0)X0.096/0.114=2.273X0.096/0.114=1.914化為有名值：錯誤！未找到引用源。=1.914X0.502=0.961KA第六章變壓器主變保護的設計與整定計算6.1電力變壓器的保護規(guī)程按技術規(guī)程的規(guī)定電力變壓器繼電保護裝置的配置原則一般為:針對變壓器內部的各種短路及油面下降應裝設瓦斯瞬時動作于信號，重瓦斯瞬時動作于斷開各側斷路器。應裝設反應變壓器繞組和引出線的多相短路及繞組匝間短路的縱聯(lián)差動保護或電流速斷保護作為主保護，瞬時動作于斷開各側斷路器。對由外部相間短路引起的變壓器過電流，根據(jù)變壓器容量和運行情況的不同以及對變壓器靈敏的要求不同，可采用過電流保護、復合電壓起動的過電流保護、負序電流和單相式電壓起動的過電流保護或阻抗保護作為后備保護，帶時限動作于跳閘。對110kV及以上中性點直接接地的電力網(wǎng)，應根據(jù)變壓器中性點接地運行的具體情況和變壓器的絕緣情況裝設零序電流保護和零序電壓保護，帶時限動作于跳閘。為防御長時間的過負荷對設備的損壞，應根據(jù)可能的過負荷情況裝設過負荷保護，帶時限動作于信號。對變壓器溫度升高和冷卻系統(tǒng)的故障，應按變壓器標準的規(guī)定，裝設作用于信號或動作于跳閘的裝置。6.2變電所主變保護的整定計算瓦斯保護：保護能反應油浸式變壓器油箱內的各種故障是變壓器內部故障的保護之一，變壓器油箱內發(fā)生短路故障時，短路電流及故障點電弧會使變壓器油和絕緣材料受熱分解，產生氣體。氣體的多少和故障的性質及嚴重程度有關。瓦斯保護的整定：瓦斯繼電器的氣體容積整定為250cm2。輕瓦斯保護瞬時動作于信號。重瓦斯保護動作值的大小用油流速度來表示，為了防止穿越性故障時瓦斯保護誤動作，油流速度整定為1m/s。重瓦斯保護動作于跳開變壓器兩側斷路器?？v差動保護：是變壓器的主保護之一。反應變壓器油箱內或其引出線的短路故障。變壓器縱差動保護在正常和外部故障時，理想情況下流入差動繼電器的電流等于零。但實際由于變壓器的勵磁電流、接線方式和電流互感器誤差等因素的影響，繼電器中有不平衡電流流過。因此，變壓器差動保護需要解決的主要問題之一是采取各種措施避越不平衡電流的影響。在滿足選擇性的條件下，還要保證在內部故障時有足夠的靈敏系數(shù)和速動性。縱差動保護的整定計算：1）變壓器一次額定電流110kv側錯誤！未找到引用源。=31500/、.3X110=165.332A35kv側錯誤！未找到引用源。=31500/點X35=519.615A10kv側g錯誤！未找到引用源。=31500人百X10=1818.653A2）電流互感器變比110kv側計算變比N=\3X165.332/5=57.272變比選取300/535kv側計算變比N二、3X519.615/5=180變比選取1000/510kv側計算變比N=\3X1818.653/5=630變比選取3500/53）電流互感器二次電流110kv側錯誤！未找到引用源。二、'3X165.332/60=4.773A35kv側錯誤！未找到引用源。fX519.615/200=4.5A10kv側錯誤！未找到引用源。fX1818.653/700=4.5A計算差動保護一次動作電流躲變壓器的勵磁涌流I毆=化XLe

錯誤！未找到引用源。1.3錯誤！未找到引用源。1154.7=1501.1A按躲過外部短路時的最大不平衡電流計算：在最大運行方式下，變壓器10kv側母線故障時最大三相短路電流為錯誤！未找到引用源。等值正序阻抗圖60.025圖6-2圖6-3X9=(I/X7+X2+I/X8+X5+1/X6)X(X7+X2)XX6=(1/0.084+0.8+1/0.05+0.13+1/0.025)X(0.084+0.8)X0.025=1.032(1.26)X10=(1/X7+X2+1/X8+X5+1/X6)X(X8+X5)XX6=(1/0.084+0.8+1/0.05+0.13+1/0.025)X(0.05+0.13)X0.025=0.21(0.21)ZE1ZE1=1.26//0.21=0.672錯誤！未找到引用源。=1/ZE1=1/0.672=1.488化為有名值：錯誤！未找到引用源。=1.488X502=747.02A折算到10kV側：錯誤！未找到引用源。=747.02X110/10=8217.22?。弘娏骰ジ衅鞯南鄬φ`差：fwc=0.1非周期分量系數(shù)：錯誤！未找到引用源。二1LH的同型系數(shù)：錯誤！未找到引用源。=1變壓器分接頭引起的誤差：^U=0.1由于平衡線圈整定匝數(shù)與計算匝數(shù)不等而產生的相對誤差^fw=0.05最大不平衡電流為：錯誤！未找到引用源。二(KXKXfwc+AU+△fw)X錯誤!未找到引用源。tXfZq=(1X1X0.1+0.1+0.05)X8217.22=2054.31A故動作電流為：錯誤！未找到引用源。二錯誤！未找到引用源。X錯誤！未找到引用源。=1.3X2054.31=2670.6A躲開變壓器的最大負荷電流為：錯誤！未找到引用源。=1.3X錯誤！未找到引用源。=1.3X1154.7錯誤1i01.朱找到引用源。哽球=錯誤！未找到引用源。X錯誤！未找到引用源。=1.3X1501.1=1951.4A綜上可得：差動保護一次電流動作的值為：錯誤!未找到引用源。二錯誤!未找到引用源。X錯誤！未找到引用源。=1.3X1790.5=2327.7A過電流保護動作電流為：IdZ=錯誤！未找到引用源。/KnX錯誤！未找到引用源。變壓器的最大負荷電流按下幾種情況考慮：1)其中一臺變壓器切除時引起的過負荷錯誤！未找到引用源。二2X錯誤！未找到引用源。=2X20X103人.虧X110=209.95A2)考慮電動機自啟動時的啟動電流錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。二錯誤！未找到引用源。X=1.5X1.3X20X1034/3X110=204.7A故動作電流為：錯誤！未找到引用源。=1.3/0.85X209.95=321.1A動作時限t=0.5S與變電所地壓側后備保護相配合，已知低壓側后備保護時限為1S所以過電流保護的動作時限為：t=t'+At=1+0.5

=1.5s錯誤！未找到引用源。靈敏度校驗：=錯誤！未找到引用源。=錯誤！未找到引用源。/錯誤!未找到引用源。=520.34/321.1=1.62N1.5裝設地點：過電流保護裝于電源側(110kV)折算到二次側的動作電流為:錯誤！未找到引用源。=321.1/40=8.03A零序電壓保護零序電壓繼電器的動作電壓：躲過在部分中性點接地的電網(wǎng)中發(fā)生單相接地短路時，在保護安裝處可能出現(xiàn)的最大零序電壓。為簡化計算，保護動作電壓取為：UdzoW2Ue.xt其中Ue.xt為電網(wǎng)的額定電壓由于整定值不能大于互感器的飽和電壓200V，故整定為：Udzo=180V動作時限：t=0.5s過負荷保護動作電流按躲過額定電流進行整定：錯誤！未找到引用源。二KK/KnXIe.B=1.05/0.85X(20X103*X110)=129.67A折算到二次側：錯誤！未找到引用源。=129.67/40=3.24A動作時限:比過電流保護的最大時限增大一個△t,所以t=t+At=115+0.5=2.0s裝設點：將于變壓器的高壓側即110kv側，動作于信號6.3主變保護原理接線圖輕瓦斯