采礦工程畢業(yè)設計(論文)－邢臺煤礦2.4Mta新井設計【全套圖紙】

目錄設計總說明 5一般部分 71礦井概述及井田地質特征 81.1礦井概述 8礦井位置，范圍 8交通條件： 81.1.3地形地貌： 91.1.4井田氣候： 91.1.5地震烈度： 101.2井田地質特征 10井田地質構造： 101.2.2井田煤系地層概述： 101.2.3煤層及主要可采煤層特征： 121.2.4井田的水文地質特征： 12煤的含瓦斯性 13煤層的自然發(fā)火性 13礦井涌水量 132井田境界及儲量 14井田境界 14井田劃分的依據(jù) 14井田四周境界 14礦井工業(yè)儲量 14勘探類型及儲量等級的圈定 14礦井工業(yè)儲量的計算 152.3礦井可采儲量 16保護煤柱儲量及可采儲量的計算 163礦井工作制度、設計生產(chǎn)能力及服務年限 193.1礦井工作制度 193.1.1礦井年工作日數(shù)的確定 193.1.2礦井工作制度的確定 193.1.3礦井每晝夜凈提升小時數(shù)的確定 193.2設計生產(chǎn)能力及服務年限 193.2.1礦井設計生產(chǎn)能力確定依據(jù) 193.2.2礦井設計生產(chǎn)能力 203.2.3礦井服務年限 204井田開拓 214.1井田開拓的基本問題 214.1.1井筒形式及數(shù)目 214.1.2工業(yè)廣場及井口位置的確定 224.1.3開采水平的確定及采區(qū)劃分 234.1.4開采水平布置及井底車場選型 244.1.5采區(qū)劃分及其布置 254.2開拓方案比較 26提出方案 26技術比較 28開拓方案經(jīng)濟比較表 294.2.4綜合比較 314.3礦井基本巷道 31井筒 32井底車場 35主要開拓巷道 365采區(qū)巷道布置與采區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng) 39采區(qū)概況 39采區(qū)位置、邊界及范圍 39采區(qū)地質和煤質情況 395.1.3采區(qū)生產(chǎn)能力、儲量及服務年限 395.2采區(qū)巷道布置 395.2.1區(qū)段劃分 395.2.2采區(qū)上山布置 405.2.3采區(qū)車場布置 415.2.4采區(qū)硐室簡介 445.2.5采區(qū)工作面接續(xù) 455.3采區(qū)準備 455.3.1采區(qū)巷道的準備順序 455.3.2采區(qū)巷道的斷面圖及支護方式 466采煤方法 48采煤方法和回采工藝 48選擇采煤方法 48采煤工作面工藝設計 48回采工藝 52綜放工作面巷道布置 567礦井運輸 58采區(qū)運輸設備 58刮板輸送機的選擇計算 58帶式輸送機的設計計算 61大巷運輸設備 64礦車選擇 658礦井提升 67設計依據(jù) 67主井提升 67副井提升 67提升容器的選型計算 678.2.1小時提升量 678.2.2合理的經(jīng)濟提升速度 678.2.3一次提升循環(huán)時間 688.2.4一次合理提升量的確定 698.2.5計算一次提升循環(huán)提升時間Tx和所需的提升速度vm 698.3提升鋼絲繩的選擇計算 708.4.提升機與天輪的選擇計算 718.4.1滾筒（或摩擦輪）直徑的確定 718.4.2天輪的選擇 728.5提升機與井筒的相對位置 728.5.1井架高度 728.5.2尾繩環(huán)高度 739礦井通風及安全 74通風系統(tǒng)確定因素 74選擇通風系統(tǒng)的原則 74通風系統(tǒng)的確定 749.2采區(qū)通風系統(tǒng)選擇 77采煤工作面通風類型的確定 779.2.2掘進通風局部通風機通風系統(tǒng) 79通風容易和通風困難兩個時期位置的確定 79全礦所需風量的計算及其分配 79井風量計算原則 79礦井風量計算 80礦井風量的分配 84風速的驗算 85全礦通風阻力的計算 86通風阻力計算原則 86礦井通風總阻力計算 87礦井總風阻 87全礦井巷通風阻力的計算 88礦井通風設備的選擇 90礦井通風設備的要求 90選擇主要通風機 91電動機的選擇 94礦井災害防治技術 95防治瓦斯 95防治煤塵 95防治火災 96防治水 9610礦井基本技術經(jīng)濟指標 98參考文獻： 99專題部分 101軟巖巷道支護技術研究 1031前言 104選題背景及意義 104國內(nèi)外研究發(fā)展狀況 1052軟巖巷道的分析 1062.1軟巖的分類 106軟巖的賦存特點 107軟巖的特征 107圍巖的變形 107軟巖巷道變形的一些主要特點 1093理論研究 1103.1巷道支護理論 1103.2巷道支護原理 1114軟巖巷道對支護的要求，對策及技術 112軟巖巷道對支護的要求 112軟巖巷道的支護對策 112軟巖巷道支護技術 1135實例應用效果 114工程概況 114該工程巷道支護設計 115新掘巷道支護方案 115已變形巷道修復加固方案 116井下試驗與支護效果分析 1177總結 118參考文獻： 119致謝 120設計總說明摘要本設計包括兩個部分：一般部分和專題部分。一般部分為邢臺礦新井設計，全篇共分為十個部分：礦區(qū)概述及地質特征、井田境界及儲量、礦井工作制度、設計生產(chǎn)能力及服務年限、井田開拓、準備方式—采區(qū)巷道布置、采煤方法、井下運輸、礦井提升、礦井通風與安全和設計礦井主要經(jīng)濟技術指標。邢臺礦井平均走向長度約為4892m，平均傾斜長度約為2698m，面積平方公里。本井田內(nèi)的可采煤層有2#煤、8#煤、厚度分別為6m、、總厚度為，傾角平均為12度。井田內(nèi)工業(yè)儲量2.5×108噸，可采儲量×108噸。邢臺礦年設計生產(chǎn)能力240萬t/a，服務年限60年。采用立井（斜井延伸）三水平上山開拓礦井采用走向長壁綜合機械化采煤法。礦井布置一個綜采工作面保證全礦井的產(chǎn)量，長度200m，煤在運輸大巷的運輸采用皮帶運輸。礦井的通風方式采用采區(qū)式通風。關鍵詞：走向長壁；綜合機械化；立井三水平上山開拓；采區(qū)式DesignGeneralInformationAbstract

Thedesignincludestwoparts:ageneralpartandspecialpart.

GeneralpartofthenewwelldesignfortheXingtaiMine,allarticlesisdividedintotenparts:anoverviewofminingandgeologicalfeatures,Idarealmandreserves,mineworksystem,designcapacityandservicelife,Idadevelopment,preparationmethods-Roadwaylayoutminingmethods,undergroundtransport,Mine,mineventilationandminesafetyanddesignofthemaineconomicandtechnicalindicators.

TheaveragestrikelengthofaboutXingtaiMine4892m,averageslopelengthofabout2698m,anareaof13.2squarekilometers.ThecoallayerwithinIda2#coal,8#coalthicknesswere6m,6.5m,thetotalthicknessof12.5m,theaverageangleof12degrees.Idaofindustrialreserves2.5×108tonsofrecoverablereservesof1.982×108t.

XingtaiMiningannualproductioncapacityof2.4milliont/a,theservicelifeof60years.Withshaft(shaftextension)andthreelevelsupthemountaintoopenupmineusedmechanizedlongwallminingmethod.

Minelayoutofafullymechanizedcoalfaceinthewholemineproduction,thelengthof200m,coaltransportationintheuseofTransportTunnelbelttransport.Mineventilationwithminingareaventilation.

Keywords:longwall;comprehensivemechanization;shaftandthreelevelsupthemountaintoopenup;miningareatypelleylocomotive.Theventilationmodeofthismineiscentralunattachedmode.Keywords：Thestrikelongwall;comprehensivemechanization;shaftsinglelevelupwardanddownwarddevelopment;centralunattachedmode一般部分邢臺礦240萬噸新井設計1礦井概述及井田地質特征1.1礦井概述礦井位置，范圍邢臺礦位于河北省邢臺市西南部，地理坐標為：東經(jīng)114°24′15″～114°30′34″，北緯36°58′31″～37°03′53″2。拐點坐標詳見表1-1。表1-1邢臺礦礦區(qū)范圍坐標拐點表序號XY序號XY140940103853715016410374038544545240944803853883317410354038544080340945403854033518410315538543555440948903854067019410198038542190540954003854098520410228038542370640962753854131021410073038540245740968203854167022409908038538980840977303854192023409920538538600940984153854195024409873038538190104098905385422702540979903853781511409948538542845264097000385372101241010603854334027409633038536750134101880385438852840956853853653514410269038544520324093920385360055410390538545305礦區(qū)東以F2—1斷層為界，南以F12斷層為界，西及北以九號煤層露頭線為界。全礦區(qū)劃分為三個勘探區(qū)：第=1\*ROMANI勘探區(qū)：東以F22；第=2\*ROMANII勘探區(qū)：東以F6、F26斷層為界，南以F122；第=3\*ROMANIII勘探區(qū)：東以F2、F2—1斷層為界，南以F12斷層為界，西以F6、F26斷層為界，與第=2\*ROMANII勘探區(qū)相鄰，北以建筑物保護煤柱線為界，與第=1\*ROMANI2。邢臺礦現(xiàn)生產(chǎn)區(qū)位于第=3\*ROMANIII勘探區(qū)，其南北長約9km,東西長約3km,面積約27km2。交通條件：邢臺礦行政區(qū)除南部及東西兩側分別隸屬沙河縣管轄外，其余均歸邢臺市管轄。礦區(qū)東側有京廣鐵路通過，東北距邢臺火車站7km，東距小康莊站4km，并有煤礦專用鐵路線與礦區(qū)溝通，此外，礦區(qū)內(nèi)公路四通八達，交通非常方便，見礦區(qū)交通位置圖（圖1-1）。圖1-1交通位置圖地形地貌：邢臺礦區(qū)位于華北平原西緣，區(qū)內(nèi)地形平坦，地面標高+70～+100m，高差僅30m。該區(qū)屬海河流域，區(qū)內(nèi)地表水系不甚發(fā)育，主要有七里河、沙河。3333333/s，在礦區(qū)內(nèi)屬季節(jié)性河流。井田氣候：℃℃℃。最大年降水量為1269mm（1963年）最小年降水量222.9mm（1986年），年平均降水量532.7mm，蒸發(fā)量年平均為1887.0mm，大于降水量。春末夏初多風，南風為主，北風次之，年平均風速為2.0m/s。礦區(qū)內(nèi)雨季集中在7～9月份，占全年降水量的65～75％，豐水年與枯水年降水量相差3～5倍，并存在10年左右的氣象周期，從而形成了地下水“集中補給”的條件。自1972年以來，受全球性氣候變化的影響，區(qū)內(nèi)年平均氣溫與蒸發(fā)度逐年增高，降水量和相對濕度逐年減少。11月至翌年2月為 凍結期，凍土最深400毫米，最大積雪深度150毫米。地震烈度：礦區(qū)屬地震活動區(qū)，歷史上多次發(fā)生過地震，其東邊的隆堯縣曾于1966年3月8日發(fā)生過7.2級地震。1.2井田地質特征井田地質構造：邢臺礦處于太行山拱斷束（塊狀斷層化的復背斜）東翼邊緣的斷階上，井田西側屬于上升的太行背斜的主體，東側緊靠下降的華北斷拗帶的邊緣，由于處在構造上升與下降間的過渡地帶，區(qū)內(nèi)構造以剪切斷裂為主，褶皺表現(xiàn)輕微。1)褶皺井田內(nèi)基本構造為一短軸向斜盆地和斷層所復雜化了的平緩單斜地層，地層產(chǎn)狀總的趨勢是：走向為N20°～50°E，傾向東南，地層傾伏平緩，傾角一般在5°～25°，局部達40°，在單斜地層上表現(xiàn)的次一級褶皺為短軸向斜和鼻狀背斜，分布在勘探區(qū)的西南部和東部。臥莊、洛陽向斜盆地，是井田內(nèi)的主要褶曲，其盆地部位在臥莊、洛陽之間，該向斜盆地的南翼、東翼，由于斷層的影響，下盤地層上升，煤系地層均被剝蝕，西翼、北翼地層傾角均比較開闊，西翼斷層密集，形成地塹、地壘。2)斷層本次報告共查明礦區(qū)內(nèi)有斷層3條，均為正斷層井田煤系地層概述：本礦區(qū)全部為新生界所覆蓋，主要含煤地層為石炭系、二疊系近海型海陸交互相含煤巖系?，F(xiàn)分述如下：1）石炭系中統(tǒng)本溪組（C2b）：底部為風化殘積的紫紅色褐鐵礦層和濱海靜水湖泊沉積的鐵質泥巖、鐵質鮞狀鋁土泥巖；往上為1～2層薄層石灰?guī)r（本溪灰?guī)r），含海百合、紡紡錘蜓、腕足類、珊瑚等海生動物化石，為本組明顯的標志層。數(shù)層灰～深灰色泥巖、砂質泥巖和細粒砂巖，主要層理類型為水平層理，含海豆芽化石及植物碎屑及根部化石，并含有黃鐵礦結核，中上部含一層厚0.3m左右的煤層（俗稱盡頭煤），此煤層有時夾在灰?guī)r中，此煤層極不穩(wěn)定，無開采價值。本組厚20m～25m，平行不整合于奧陶系中統(tǒng)峰峰組灰?guī)r之上，沉積在凹凸不平的古剝蝕面上。2）石炭系上統(tǒng)太原組（C3t）本組由深灰色、黑色泥巖、粉砂巖，灰、灰白色砂巖及四層灰至深灰色石炭巖，8～14層煤相間交互組成。泥巖、粉砂巖中常含炭質，部分含有鈣質，巖石致密，富含腕足類、海豆芽、海百合莖等動物化石及貓眼鱗木、卵脈羊齒及鐮刀羊楔葉及科達等植物化石。并含有黃鐵礦薄膜、菱鐵礦質及硅質結核、砂質包裹體等。砂巖以細、中粒砂巖居多，成分以石英為主，風化長石次之，含有白云母片等，多為泥質膠結，也有鈣質膠結，層理類型豐富，以水平層理、波狀層理、斜層理和交錯層理為主，含鏡煤透鏡體、樹干化石及泥質包裹體?；?guī)r中含有豐富的海生動物化石，大青灰?guī)r中產(chǎn)有：長似紡吹棰蜓，柔似紡棰蜓、平常希瓦格蜓、太原網(wǎng)格長身貝和海百合莖等。野青灰?guī)r中產(chǎn)有：長似紡棰蜓、柔似紡錘蜓、大豆柔似紡棰蜓、高尚希瓦格蜓及太原網(wǎng)格長身貝等?；４嫱暾圆睢１窘M為典型的海陸交互相沉積，由淺海相和陸海過渡相組成，標志層多且穩(wěn)定。其頂界為北叉溝砂巖底，底界為晉祠砂巖底，全組厚度約150m，為本井田重要的含煤地層。含有六層參與儲量計算的煤層，占參與儲量計算煤層總數(shù)的80%。本組與下伏地層本溪組呈整合接觸。3）二疊系下統(tǒng)山西組（P2s）由深灰色、灰、黑色粉砂巖、砂質泥巖、灰至灰白色砂巖及3～5層煤交互組成，巖層中常有硅質結核及包裹體。砂質泥巖、粉砂巖（特別是煤層頂板）中富含植物化石，主要有貓眼鱗木、耳脈羊齒、中國瓣輪葉、星輪葉、蘆木及帶科達等，煤層底板含有根化石。砂巖中以中粒砂巖為主，石英、云母為其主要成份，多為泥質、鈣質膠結。多為平行層理、波狀層理、斜層理。含炭化或鏡煤化的植物樹干化石和碎屑化石，并有泥質包裹體。煤層集中發(fā)育在本組下部，本礦目前主采煤層2#煤就在此組。本組頂界為駱駝缽砂巖，底為北叉溝砂巖底，厚約60m左右，本組由過渡相與陸相組成。與下伏太原組呈整合接觸。煤層及主要可采煤層特征：井田內(nèi)的兩層可采煤層的結構、厚度及一般特征描述如下：一、2煤層2煤層為厚煤層。煤厚平均6米。煤巖類型以半亮型和半暗淡型煤為主，中間夾1～2層暗淡型煤，底部為光亮型煤。煤層中節(jié)理裂隙發(fā)育，棱角狀斷口。煤的硬度f=0.4～0.9，容重1.52。二、8煤層8煤層為厚煤層，煤層厚度平均6.5米。中煤巖類型以光亮型和半光亮型為主。內(nèi)生節(jié)理發(fā)育，玻璃光澤，貝殼狀斷口。煤的硬度f=0.3～1.1，容重1.52。表1-2煤層賦存情況表煤層煤層厚度特征結構特征層間距極小值～極大值平均值可采類型穩(wěn)定類型極小值～極大值/平均值標準差變異系數(shù)2（～）/6零星見1層夾矸厚度。～全區(qū)可采穩(wěn)定8（～）零星見1層夾矸，厚度。全區(qū)可采穩(wěn)定井田的水文地質特征：1）上組煤層上組煤包括1、2、4下、5號煤層。該組1、2煤層頂、底板基本為砂巖含水層，4下、5#煤層頂、底板為野青、伏青灰?guī)r，富水程度較弱，鉆孔抽水單位涌水量為0.00135~0.0599l/s.m，開采揭露的水點水量不大，考慮到斷層發(fā)育，含水層相互溝通，在有大青、奧陶系灰?guī)r水情況下，防治水工作較為困難，因此，礦井水文地質條件為中等型。2）下組煤層下組煤包括6、7、8、9號煤層。該組6、7號煤層頂板為伏青灰?guī)r含水層，底板為大青灰?guī)r含水層，在煤層與大青灰?guī)r之間，有10m左右的富含菱鐵質砂泥巖隔水層，層位穩(wěn)定，分布連續(xù)，對于帶壓開采有利。頂板伏青灰?guī)r含水層富水程度較弱，大青灰?guī)r含水層富水程度中等，鉆孔抽水單位涌水量為0.00168~1.626L/s.m，加上斷層密度較大，防治水工作較為困難，因此，6、7號煤層水文地質條件為復雜型，在Ⅱ區(qū)可按極復雜型對待。該組8下、9號煤層頂板為大青灰?guī)r含水層，底板為本溪組和奧陶系灰?guī)r含水層，其頂、底板灰?guī)r含水層均含巖溶裂隙水，頂板大青灰?guī)r含水層富水程度中等~復雜，見大青水文地質圖的分區(qū)情況；底板本溪組和奧陶系灰?guī)r含水層富水程度復雜~極復雜。就開采暴露和勘探期間揭露該層情況看，大青水水量中等，部分點偏弱，本溪組、奧陶系水水量中等到極強，且三者水壓較高，礦井防治水工作很困難，綜合分析評定8下、9號煤層的水文地質類型Ⅱ區(qū)為極復雜型，Ⅰ、Ⅲ區(qū)為復雜型。煤的含瓦斯性根據(jù)勘探階段取樣器采區(qū)主要煤層的瓦斯煤樣化驗結果，瓦斯都不大。瓦斯等級鑒定為：礦井瓦斯等級——33/t.d。煤層的自然發(fā)火性殘留在采空區(qū)的碎煤和煤柱，存放在地面的煤堆，以及接近露頭的煤層，由于與空氣接觸而氧化生熱，在散熱條件下不暢的情況下，氧化生成的熱量大于向四周逸散的熱量，致使煤的溫度逐漸升高，一旦達到煤的燃點時，就會發(fā)生煤的自燃。根據(jù)檢驗結果可知該礦煤層為不易自然煤層。礦井涌水量礦井正常涌水量150m3/h，最大涌水量240m3/h。2井田境界及儲量井田劃分的依據(jù)在煤田劃分為井田時，要保證各井田有合理的尺寸和境界，使煤田各部分都能得到合理的開發(fā)。煤田范圍劃分為井田的原則有：1、井田范圍內(nèi)的儲量，煤層賦存情況及開采條件要與礦井生產(chǎn)能力相適應；2、保證井田有合理尺寸；3、充分利用自然條件進行劃分，如地質構造（斷層）等；4、合理規(guī)劃礦井開采范圍，處理號相鄰礦井間的關系。井田四周境界邢臺井田勘探范圍東以F2斷層為界，南以F12為界，北、西以煤層與掩蓋層接觸線為界。東西長約3公里，南北長約15公里，勘探面積約45平方公里。井田北部為邢臺市建筑區(qū)京廣鐵路由此通過。京廣鐵路以北煤層主要為41煤層，這部分煤層除去邢臺市建筑物壓煤及京廣鐵路壓煤外所余煤量不多；且這部分煤層距離井筒較遠，回采時又要穿過京廣鐵路煤柱，通風運輸都不方便，成本高；又邢臺市的建筑有繼續(xù)向南發(fā)展的可能，占用這片土地。據(jù)此京廣鐵路以北的煤層暫不考慮回采?？碧筋愋图皟α康燃壍娜Χǜ鶕?jù)對煤礦床的勘探，研究程度和煤炭工業(yè)建設的需要，將煤炭儲量劃分為A、B、C、D四級。其中A,B級成為高級儲量，是在精查和詳查階段，通過較密或系統(tǒng)的勘探工程控制，含煤性、煤層產(chǎn)狀等均已查明或基本查明，勘探程度高或較高的儲量。C級儲量是在普查，詳查，精查階段，通過稀疏的勘探工程控制，含煤性，煤層產(chǎn)狀等已初步查明，有一定勘探儲量的煤炭儲量。D級儲量是探明儲量最低的一級儲量，是在找煤，普查，詳查階段，通過地質填圖和少量勘探工程控制，對含煤性，煤層產(chǎn)狀等有初步了解的煤炭儲量。由于地質情況查明的程度不夠，有待進一步探明，也稱為遠景儲量。儲量級別越高，表明煤層地質條件查明的越清楚，煤炭數(shù)量和質量的可靠性越高。 由于本礦井煤質穩(wěn)定，煤類單一，水文地質條件中等，煤系中無巖漿巖破壞活動，因此儲量級別的劃分主要依據(jù)對地質構造和煤層的控制、研究程度?？偟膩砜矗镜V地質構造復雜程度總體上偏簡單，鄰近不可采邊界的塊段均不圈定高級儲量；斷層煤柱不圈定高級儲量，一律降為C級儲量；對難以開采的小而孤立的塊段，不圈定儲量，不進行單獨計算。礦井工業(yè)儲量的計算礦井工業(yè)儲量是指在井田范圍內(nèi)，經(jīng)過地質勘探，煤層厚度與質量均合乎開采要求，地質構造比較清楚，目前可供利用的可列入平衡表內(nèi)的儲量。礦井工業(yè)儲量一般即A+B+C級儲量。井田范圍內(nèi)全區(qū)可采煤層為2煤、8煤共2層煤。1，計算數(shù)據(jù)的依據(jù)及方法：（1）投影面積：以1：5000煤層底板等高線圖為基礎，劃分儲量計算塊段，塊段形狀規(guī)則的以幾何圖形求面積的方法計算，不規(guī)則的，則用求積儀在圖上求得。（2）煤層厚度及傾角：計算塊段儲量使用的煤厚及傾角是按《儲量規(guī)程》要求計算的控制該塊段的工程揭露的各見煤點的煤厚及傾角平均值。（3）容重：計算塊段儲量使用的容重如下表2-1單位：噸/米3煤層2煤8煤容重1．52（4）設計回采率：我礦采用《儲量規(guī)程》規(guī)定的各類煤層的回采率數(shù)據(jù)如表2-2煤層2煤8煤回采率85%85%2、儲量計算公式：按《生產(chǎn)礦井儲量管理規(guī)程》規(guī)定儲量計算采用公式為：本井田面積約為13.2km2，可采煤層2#、8＃煤層平均厚度為12.5米，煤的容重為1.52t/m3,則井田工業(yè)儲量為Zc：Zc=M·S·γ××106××108t式中：Zc—礦井工業(yè)儲量,t；M—煤層煤層平均厚度,m；S—井田面積,km2；γ—煤的容重,取平均值為1.52，t/m3。2.3礦井可采儲量保護煤柱儲量及可采儲量的計算1）計算井田內(nèi)的工業(yè)儲量時應考慮的儲量損失為：（1）工業(yè)廣場保護煤柱；（2）井田內(nèi)村莊保護煤柱；(村莊已搬遷)（3）井田境界及地質構造保護煤柱；（4）采煤方法所產(chǎn)生的巷道煤柱；（5）采煤運輸時的損失煤柱。2）工業(yè)廣場保護煤柱工業(yè)場地的選擇主要考慮以下因素：盡量位于井田儲量中心，使井下有合理的布局；占地要少，盡量做到不搬遷村莊；盡量布置在地質條件較好的區(qū)域，同時工業(yè)場地的標高要高于最高洪水位；盡量減少工業(yè)廣場的壓煤損失。根據(jù)以上原則并結合本礦井的實際情況，并依據(jù)《關于煤礦設計規(guī)范中若干條文修改的決定（試行）》之規(guī)定：設計礦井生產(chǎn)能力240萬噸，每10萬噸煤所占的工業(yè)廣場面積為1公頃，故設計礦井的工業(yè)廣場面積為：S=240÷10×1×104㎡圖2-1基巖移動角和表土層移動角圖2-2用垂直斷面法確定建筑物下安全煤柱設計工業(yè)廣場形狀為長方形，長為600m,寬為400m。礦井的表土層厚度為30米，煤層平均傾角12o，δ=γ=75o，β=75o，ɑ=12o，沖擊層移動角Φ＝50o，圍護帶寬度為15m。表2-3地表層移動角及巖層移動角地表層厚度（m）φ(°)γ(°)δ(°)β(°)3050757575經(jīng)計算得：梯形高度h=675.78m；梯形上底AB=831.2m；梯形下底CD=912.3m，得×（831.2+912.3）×675.8=589128m2。工業(yè)廣場保護煤柱煤量=梯形面積×煤層平均厚度×煤層平均密度所以2煤層工業(yè)場地煤柱量＝589128×6×8煤層工業(yè)場地煤柱量＝589128××3）斷層保護煤柱根據(jù)有關規(guī)定，為保證礦井的安全生產(chǎn)，斷層兩側各留20m保護煤柱。該礦區(qū)的斷層總長為3500m。則斷層保護煤柱損失約為：P2=2×20×3500×10×1.5=×106t4）邊界保護煤柱根據(jù)有關規(guī)定，邊界煤柱留20m。本井田平均走向長度為4892m，平均傾向長度為2698m。則邊界保護煤柱損失為：P3=（4892+2698）×2×20×10×1.5=×106t5）村莊保護煤柱根據(jù)《煤炭工業(yè)設計規(guī)范》補充規(guī)定，為保證安全，村莊下必須留設保護煤柱。但是村莊已遷出，無需留村莊保護煤柱6）保護煤柱總的儲量損失為：P=P1＋P2＋P3t7）可采儲量由下式計算：式中：Zg--礦井工業(yè)儲量，萬t；P--保護煤柱損失儲量，萬t；C--采區(qū)回采率，取85%。則Zk=（25000-）×85%=萬t3礦井工作制度、設計生產(chǎn)能力及服務年限3.1礦井工作制度礦井年工作日數(shù)的確定按照《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》規(guī)定：礦井設計生產(chǎn)能力按年工作日330天計算。所以，本礦井設計年工作日數(shù)為330天。礦井工作制度的確定礦井工作制度設計采用“四、六”工作制，每天四班作業(yè)（三班生產(chǎn)、一班檢修），每班凈工作時間為6個小時。礦井每晝夜凈提升小時數(shù)的確定按照《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》規(guī)定：礦井每晝夜凈提升時間16小時。這樣充分考慮了礦井的富裕系數(shù)，防止礦井因提升能力不足而影響礦井的增產(chǎn)或改擴建，因此本礦設計每晝夜凈提升時間為16時。3.2設計生產(chǎn)能力及服務年限礦井設計生產(chǎn)能力確定依據(jù)《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》第條規(guī)定：礦井設計生產(chǎn)能力應根據(jù)資源條件、外部建設條件、回采對煤炭資源配置及市場需求、開采條件、技術裝備、煤層及采煤工作面生產(chǎn)能力、經(jīng)濟效益等因素，經(jīng)多方案比較后確定。礦區(qū)規(guī)?？梢罁?jù)以下條件確定：資源情況：煤田地質條件簡單，儲量豐富，應加大礦區(qū)規(guī)模，建設大型礦井。煤田地質條件復雜，儲量有限，則不能將礦區(qū)規(guī)模定得太大。開發(fā)條件：包括礦區(qū)所處地理位置（是否靠近老礦區(qū)及大城市）、交通（鐵路、公路、水運）、用戶、供電、供水、建筑材料及勞動力來源等。條件好者，應加大開發(fā)強度和礦區(qū)規(guī)模；否則應縮小規(guī)模。國家需求：對國家煤炭需求量（包括煤種、煤質、產(chǎn)量等）的預測是確定礦區(qū)規(guī)模的一個依據(jù)。投資效果：投資少、工期短、生產(chǎn)成本低、效率高、投資回收期短的應加大礦區(qū)規(guī)模，反之則縮小規(guī)模。適當?shù)木涂梢园言撼杀窘档阶畹?。各生產(chǎn)環(huán)節(jié)的能力礦井的提升，運輸和通風能力，以及大巷和井底車場通過能力等都制約著井型的大小。（6）安全生產(chǎn)條件。礦井瓦斯和水等也影響生產(chǎn)能力。礦井設計生產(chǎn)能力本礦井田水文地質條件較復雜，頂?shù)装鍡l件，開采技術條件好，適合綜合機械化開采，應建設大型高產(chǎn)高效型礦井，初步確定礦井生產(chǎn)能力為240萬t/年。礦井服務年限礦井服務年限必須與井型向適應。礦井可采儲量Z、設計生產(chǎn)能力A和礦井服務年限T三者之間的關系為：(3.1)式中T——礦井的服務年限，a；Zk——礦井的可采儲量，萬t；K——礦井儲量備用系數(shù)，取K=1.4；A——礦井設計生產(chǎn)能力，萬t/a。由第二章計算結果可知：礦井可采儲量為萬t，則礦井服務年限為：T=/（240×1.4）＝（a）＝60a。以上結果符合《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》的規(guī)定，本礦井設計為三個開采水平，因此最終確定礦井的生產(chǎn)能力為240萬t/a。表3-1我國各類井型的新建礦井和第一水平設計服務年限礦井設計生產(chǎn)能力/Mt·a-1礦井設計服務年限/a第一開采水平服務年限/a煤層傾角<25°煤層傾角25°～45°煤層傾角>45°及以上7035——～6030——～50252015～402015154井田開拓4.1井田開拓的基本問題井田開拓是指在井田范圍內(nèi)，為了采煤，從地面向地下開拓一些列巷道進入煤體，建立礦井提升、運輸、通風、排水和動力供應等生產(chǎn)系統(tǒng)。這些用于開拓的井下巷道的形式、數(shù)量、位置及其相互關系和配合稱為開拓方式。合理的開拓方式需要對技術可行的幾種開拓方式進行技術經(jīng)濟比較才能確定。井田開拓主要研究如何布置開拓巷道等問題，具體有下列幾個問題需認真研究：（1）確定井筒的形式、數(shù)目和配置，合理選擇井筒及工業(yè)廣場的位置。（2）合理確定開采水平的數(shù)目和位置。（3）布置大巷及井底車場。（4）確定礦井開采程序，做好開采水平的接替。（5）進行礦井開拓延深、深部開拓及技術改造。（6）合理確定礦井通風、運輸及供電系統(tǒng)。確定開拓問題，需根據(jù)國家政策，綜合考慮地質、開采技術等諸多條件，經(jīng)全面比較后才能確定合理方案。在解決開拓問題時，應遵循下列原則：（1）貫徹執(zhí)行國家有關煤炭工業(yè)的技術政策，為早出煤、出好煤、高產(chǎn)高效創(chuàng)造條件。在保證生產(chǎn)可靠和安全的條件下減少開拓工程量，尤其是初期建設工程量，節(jié)約基建投資，加快礦井建設。（2）合理集中開拓部署，簡化生產(chǎn)系統(tǒng)，避免生產(chǎn)分散，做到合理集中生產(chǎn)。（3）合理開發(fā)國家資源，減少煤炭損失。（4）必須貫徹執(zhí)行煤炭安全生產(chǎn)的有關規(guī)定。要建立完善的通風、運輸、供電系統(tǒng)，創(chuàng)造良好的生產(chǎn)條件，減少巷道維護量，是主要巷道經(jīng)常保持良好狀態(tài)。（5）要適應當前國家的技術水平和設備供應情況，并為采用新技術、新工藝、發(fā)展采煤機械化、自動化創(chuàng)造條件。（6）根據(jù)用戶需要，應照顧到不同煤質、煤種的煤層分別開采，以及其他有益礦物的綜合開采。井筒形式及數(shù)目1)井筒形式的確定井筒形式有三種：平硐、斜井、立井。一般情況下，平硐最簡單，斜井次之，立井最復雜。平硐開拓受地形及埋藏條件限制，要求地形條件合適，即在煤層賦存較高的山嶺、丘陵或溝谷地區(qū)，且便于布置工業(yè)廣場和引進鐵路，上山部分儲量大致能滿足同類井型水平服務年限要求。斜井開拓與立井開拓相比，井筒施工工藝、施工設備與工序比較簡單，井筒施工單價低，初期投資少，地面工業(yè)建筑、井筒裝備、井底車場及硐室都比立井簡單，井筒延伸施工方便，對生產(chǎn)干擾少，不易受底板含水層的威脅，主提升膠帶有相當大的提升能力，可滿足特大型礦井主提升的需要，斜井井筒可作為安全出口，井下一旦發(fā)生透水事故等，人員可以迅速從井筒撤離。缺點是：斜井井筒長，輔助提升能力小，提升深度有限；通風線路長，阻力大，管線長度大；斜井井筒通過富含水層、流沙層，施工技術復雜。立井開拓不受煤層傾角、厚度、深度、瓦斯及水文等自然條件的限制，在采深相同的條件下，立井井筒短，提升速度快，提升能力大，對輔助提升特別有利，井筒斷面大，可滿足高瓦斯礦井、煤與瓦斯突出礦井需風量的要求，且阻力小，對深井開拓極為有利；當表土層為富含水層或流沙層時，立井井筒比斜井井筒容易施工；對地質構造和煤層產(chǎn)狀都比較復雜的井田，能兼顧深部和淺部不同產(chǎn)狀的煤層。主要缺點是：立井井筒施工技術復雜，需用設備多，要求有較高的技術水平，井筒裝備復雜，掘進速度慢，基本建設投資大。綜合邢臺礦的實際情況，確定井筒形式為雙立井。2）井筒數(shù)目確定采用斜井或立井開拓時，新建礦井一般要開鑿一對井筒，滿足提升和輔助運輸?shù)男枰M足礦井通風和施工的需要。風井的個數(shù)是根據(jù)通風系統(tǒng)要求以及安全生產(chǎn)的需要合理確定的。若采用主井通風，用箕斗或膠帶輸送機井筒做風井時，應符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定。邢臺礦為新建礦井，且瓦斯涌出量低，綜合考慮后確定布置1個主井、1個副井、3個風井。（因為見煤深度低，用回風大巷不劃算，所以采用采取式通風）工業(yè)廣場及井口位置的確定1）工業(yè)廣場及井口位置的確定（1）對初期開采有利，即儲量必須可靠，井巷工程量省，建井工期較短。（2）應使井田兩翼儲量大致平衡，即井筒應位于儲量中心，利于井下運輸、通風和開采系統(tǒng)布置，減少生產(chǎn)經(jīng)營費用。（3）盡量不占良田、少占農(nóng)田。充分利用地形地貌布置工業(yè)廣場，以便使地面生產(chǎn)系統(tǒng)合理，便于與外界溝通，使運輸方便。（4）井筒應盡量避免穿過流沙層、較大含水層、較厚的沖積層、有煤和瓦斯突出的煤層以及較大面積的采空區(qū)和大斷層，以減少施工困難，并盡量少壓煤。（5）工業(yè)廣場和井筒應有良好的工程地質條件，不受洪水、巖崩、泥石流、滑坡及森林火災的威脅。通過以上分析，考慮到邢臺礦實際情況：南北方向短，東西方向長及井田斷層褶曲的影響。為了減少煤柱損失，縮短煤炭外運距離，減少運輸費用，平衡井田兩翼的運輸和通風系統(tǒng)，邢臺礦工業(yè)廣場和主、副井井口布置在井田中央，對于本礦井井田中央也大致是井田儲量中央。2）風井位置的確定風井位置應根據(jù)通風系統(tǒng)合理選擇（1）采用中央邊界式通風系統(tǒng)時，主、副井筒設在井田中央，風井設在井田上部邊界中央。（2）采用中央并列式通風系統(tǒng)時，進、回風井并列在工業(yè)廣場內(nèi)。一般可利用其一井筒進風，另一井筒回風，主副井筒相距30～50m。大型礦井相距可達60～100m，并在井田上部邊界附近設安全出口，如果礦井水文地質條件簡單，無突水危險時，且主副井筒均能上下人員，也可以單獨設置安全出口。（3）采用對角式通風系統(tǒng)時，風井設在井田兩翼上部邊界。（4）采用分區(qū)式通風系統(tǒng)時，回風井設在各采區(qū)的上部邊界。根據(jù)邢臺礦的生產(chǎn)實際，為保證井下生產(chǎn)時有足夠的風量，本礦井開采前期采用采區(qū)式通風開采水平的確定及采區(qū)劃分開采水平的確定是礦井設計的關鍵，它直接關系到礦井的基本建設投資及生產(chǎn)經(jīng)營費用，是礦井開拓的重要參數(shù)。開采水平高度根據(jù)煤層賦存條件、生產(chǎn)技術水平及水平接替等因素綜合考慮確定。設計時從以下幾個方面進行分析論證：（1）是否有合理的階段斜長；（2）階段內(nèi)是否有合理的區(qū)段數(shù)目；（3）要保證開采水平有合理的服務年限和足夠的儲量。（4）要使水平高度在經(jīng)濟上合理。其中開采水平有合理的服務年限很重要，必須符合規(guī)范規(guī)定，水平高度可按表4－1選取。4－1礦井階段垂高表井型緩傾斜、傾斜煤層急傾斜煤層大、中型礦井200～350100～250小型礦井80～12060～100采用上下山開拓時，水平垂高可大于350m。為擴大水平的開采范圍，對傾角在16°以下的緩傾斜煤層，可采用上下山開拓。在井田深部受自然條件限制時，且儲量不多，深部境界不一致，設置開采水平有困難或不經(jīng)濟時，可在最終水平以下設下山開采。在開采水平以上的上山煤層斜長過長，用一個階段開采技術上有困難，安全上又不可靠時，可考慮設置輔助水平。用多水平上下山開采的礦井，為解決下山采區(qū)排水、通風和輔助運輸?shù)壤щy，也可考慮設置輔助水平。開采近水平煤層分煤層開拓，距開采水平較遠的煤層，其儲量不大，設置開采水平不經(jīng)濟時，也可以設置輔助水平。結合本礦實際：本井田內(nèi)各煤層的斜長都較長，且為盆地狀，煤層間距較大，本礦適宜兩水平上山開采。開采水平設在-390m。-570m，.開采水平布置及井底車場選型開采水平布置的核心問題是運輸大巷的布置。開采水平的布置應滿足以下原則：(1)開采煤層群時，應根據(jù)煤層數(shù)目、煤層間距條件，選擇采用分煤層運輸大巷主要石門的布置方式，或集中運輸大巷采區(qū)石門的布置方式，或者采用分組集中大巷主要石門的布置方式。某些礦區(qū)的經(jīng)驗表明：煤層間距小于50m時，一般可采用集中運輸大巷的的布置方式；而采用分組集中大巷的布置方式時，分層間距一般應大于70m。(2)有些煤層的層間距雖然較大，但煤層受斷層切割，或者賦存狀態(tài)不穩(wěn)定，只有局部可采，儲量較少，不宜單獨布置運輸大巷，可根據(jù)具體情況，與其他相鄰煤層化為一組。對于瓦斯涌出量很大的有些煤層，為了滿足技術上和安全上的要求，也可以分別劃成煤組。對有突然涌水危險的煤層也可考慮單獨劃組。(3)運輸大巷一般布置在底板巖層中，但在下列條件下，也可考慮布置在煤層中:①距其他煤層很遠，儲量有限的單個薄及中厚煤層；②煤組（或煤系）底部有距離很近的富含溶洞水或含水層，不宜布置底巖石運輸大巷，而在煤層中有堅硬頂板、有布置大巷條件的薄及中厚煤層；③井田走向較短，運輸大巷服務年限不長，而煤層厚度又不大、大巷維護不困難時；④煤組（或煤系）底部有煤質堅硬、圍巖穩(wěn)固、無自然發(fā)火危險的薄及中厚煤層，經(jīng)技術經(jīng)濟比較有利時；⑤煤層賦存不穩(wěn)定、地質構造復雜的中、小礦井，尤其是地方小礦井或生產(chǎn)勘探性礦井。(4)大巷若布置在煤層中，需在上下幫兩側各留30～40m保護煤柱。(5)巖石運輸大巷應布置在堅硬、穩(wěn)定、厚度較大的巖層中，應考慮大巷距上部煤層的法線距離。根據(jù)我國經(jīng)驗，這一法線距離一般為20～30m。對急傾斜煤層，一般應布置在底板移動線之外，并留出10～20m的安全巖柱。(6)大巷的方向與煤層走向大體一致。為便于機車行使，大巷應盡量取直，不宜彎曲折轉過多。但要注意，不要因取直巷道造成大巷維護不利和開采困難。對于大巷的運輸和設備，采用礦車或膠帶輸送機各有不同的特點。采用礦車運煤可同時統(tǒng)一解決煤、矸、物料和人員的運輸問題，能適應礦井兩翼生產(chǎn)的不均衡性，且能滿足井下不同煤種的煤層分采分運問題，對巷道彎曲沒多大限制，運煤過程中產(chǎn)生的煤塵少，對通風安全較為有利。另外，長距離運輸沒有什么困難；采用膠帶輸送機運煤時為連續(xù)運輸，運量大、效率高，易于實現(xiàn)自動化，對巷道坡度沒有嚴格要求，但要求巷道直。本礦井煤種單一，走向長度平均為4.89km,；傾斜長平均約為2.698km，巷道設計為直線，通過比較，采用一專用皮帶運輸巷跟1.5t礦車輔助巷且軌距為600mm。輔助巷的斷面能滿足運輸、通風、行人和管路敷設的需要，符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定。采用礦車運輸，風速不大于6m/s,皮帶運輸巷，大巷的風速不得超過4m/s。大巷的服務年限很長，故采用錨噴和砌碹。本礦采用采區(qū)式通風，無回風大巷采區(qū)劃分及其布置采區(qū)劃分應遵循以下原則：(1)采區(qū)宜雙翼布置，當受地質條件限制時，或在安全上有特殊要求時，可以單翼布置。采區(qū)走向長度的確定應以技術上可行、經(jīng)濟上合理為原則。(2)開采煤層群時，宜集中或分組布置采區(qū)。煤層群分組時，應根據(jù)具體的礦山地質和開采技術條件，綜合考慮技術經(jīng)濟上的合理性。在礦山地質條件方面，應將層間距較近的煤層化為一組，但要適當注意各煤層的傾角、厚度、頂?shù)装鍘r性的一致性以及地質構造方面的情況，以利于開采。根據(jù)我國經(jīng)驗，當煤層間距小于20～30m時，適合采用聯(lián)合布置采區(qū)；煤層數(shù)多、可采總厚度大時，采用聯(lián)合布置更為有利。關于在開采水平范圍內(nèi)的采區(qū)布置問題，應考慮：礦井初期開采的采區(qū)，應盡量布置在井筒附近，貫徹先進后遠、采區(qū)前進式開采的原則，逐步向井田邊界擴展；應優(yōu)先考慮布置中央采區(qū)的可能性；主、副井和風井的貫通距離應盡量縮短；對傾角小于16°的煤層，采用上下山同時布置采區(qū)；初期開采的采區(qū)，應盡量布置在高級儲量內(nèi)。在井田范圍內(nèi)，采區(qū)的開采順序，一般采用前進式（即從井田中央開始，向井田兩翼邊界推進的方式）；；如采用上下山開采時，上山階段可采用前進式，下山階段采用后退式。煤層組與組間的開采順序是：原則上采用下行式，即先采上組煤層，依次開采下組煤層。但在煤層間距遠，上下山煤層不受采動影響時，經(jīng)論證可行時，也可先布置下組煤的開采礦井開拓水平內(nèi)同時生產(chǎn)的采區(qū)個數(shù)應符合“規(guī)范”規(guī)定，見下表4-2。表4-2各類礦井采區(qū)個數(shù)礦井設計生產(chǎn)能力（Mt/a）采區(qū)個數(shù)，以上3～5，2～3，2及以下1～2該礦兩個階段2個采區(qū)，采區(qū)采用分組布置；井田范圍內(nèi)采用后退式開采順序；煤層群開采順序為下行式。同時生產(chǎn)的采區(qū)一個，一個采區(qū)保證全礦井的產(chǎn)量。4.2開拓方案比較提出方案根據(jù)以上分析，考慮到煤層間距較大，現(xiàn)提出以下四種在技術上可行的開拓方案，分析如下：方案一：雙立井兩水平（分層布置）（無石門）主、副井均為立井，設-560和-650兩個水平，如圖4-1所示。圖4-1方案一示意圖方案二：雙立井三水平加立井延深（分層布置）主、副井均為立井，，在-390布置一個水平，通過立井延深到-570跟-650水平。如圖4-2所示。圖4-2方案二示意圖方案三：雙立井三水平開拓（立斜井延伸）（分層布置）主、副井均為立井，布置于井田儲量中央，在-390、-570和-650布置三個水平。如圖4-3所示。圖4-3方案三示意圖方案四：雙立井二水平開拓加立斜井延深主、副井均為立井，布置于井田儲量中央，在-390，-570布置兩個水平，后期利用斜立井延深到達—570水平。如圖4-4所示。圖4-4方案四示意圖技術比較方案1和其他方案的區(qū)別在于水平數(shù)量，雖然方案2采用兩水平，比其他方案少一個水平，但第一水平服務階段垂高過大，使的上山輔助運輸設備選型困難，安全上不可靠，因此直接從技術上淘汰。方案2，3和4在技術都是可行的，方案2與方案3的區(qū)別在于方案2從第一水平到第二水平是直接立井延伸，需挖掘階段石門和立井井底車場，并相應的增加了井筒和石門的運輸、提升、排水費用。方案3則是斜井延伸，相應的增加了斜井的提升和排水費用，粗略估算方案2總費用要比方案3要高，方案3與方案4的區(qū)別在于方案3直接從第一水平立井延伸到第三水平，而方案4則是在第二水平通過石門連接，方案3增加了一水平，而方案4則少一個水平但因為是暗立井延伸，在第三水平的提升方面有一定的困難，需提高其輔助提升能力。因此這3個方案需進行經(jīng)濟比較才能確定其優(yōu)劣。開拓方案經(jīng)濟比較表4-3方案二經(jīng)濟費用方案二：立井延深三水平開拓項目數(shù)量（m）基價（元）費用（萬元）費用（萬元）基建費用（萬元）雙立井主井7004228副井7004132雙大巷運輸巷15358998輔助巷153512725回風井表土段5040287巖巷段12538645井底車場巖巷90024424小計后期基建費用運輸巷，輔助巷11400巖12741煤8998石門155812725（萬元）小計生產(chǎn)經(jīng)營費用（萬元）立井提升系數(shù)煤量（萬噸）提升高度（m）基（元/km）19820503順槽運輸系數(shù)煤量（萬噸）平均距（km）單（元/t.km）大巷運輸系數(shù)煤量（萬噸）平均運距（km）基價（元/km）198202.4小計合計費用（萬元）表4-4方案三經(jīng)濟費用方案三：立井加暗斜井延深開拓項目數(shù)量（m）基價（元）費用（萬元）費用（萬元）基建費用（萬元）雙立井主井14304228副井14304132雙大巷運輸巷15358998輔助巷153512725回風井表土段5040287巖巷段12538645井底車場巖巷90024424小計44后期基建費用運輸巷，輔助巷11400巖12741煤8998石門105812725（萬元）小計生產(chǎn)經(jīng)營費用（萬元）立斜井提升系數(shù)煤量（萬噸）提升高度（m）基價（元/km）19820703順槽運輸系數(shù)煤量（萬噸）平均運距（km）單價（元）大巷運輸系數(shù)煤量（萬噸）平均運距（km）基價（元/km）198202.4小計合計費用（萬元）表4-5方案四經(jīng)濟費用方案四：立井加暗斜井延深（無三水平運輸石門）開拓項目數(shù)量（m）基價（元）費用（萬元）費用（萬元）基建費用（萬元）雙立井主井13504228副井13504132雙大巷運輸巷15358998輔助巷153512725回風井表土段5040287巖巷段12538645井底車場巖巷024424小計后期基建費用運輸巷，輔助巷11400巖12741煤8998石門311.512725（萬元）小計生產(chǎn)經(jīng)營費用（萬元）立斜井提升系數(shù)煤量（萬噸）提升高度（m）基價（元/km）54519820603順槽運輸系數(shù)煤量（萬噸）平均運距（km）單價（元）大巷運輸系數(shù)煤量（萬噸）平均運距（km）基價（元/km）198202.4小計合計費用（萬元）綜合比較從前述技術經(jīng)濟方案比較結果來看，雖然方案3的初期建井費和方案4相差不大，但方案3的后期建井費、基建工程費和生產(chǎn)經(jīng)營費均比方案4要高一些，所以可以認為方案4相對較優(yōu)。且方案4的總費用比方案2要少很多，所以方案4為最終選擇的方案，即雙立井三水平開拓加立斜井延深（無運輸石門）采區(qū)開采。4.3礦井基本巷道井筒1、主井如圖4—5，主井井筒斷面形狀為圓形，凈直徑為6.5m，凈斷面積為33.18㎡，掘進斷面44.18㎡，井深40