離合器殼體冷沖壓模具設(shè)計(jì)(全套資料)

邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）摘要板料冷沖壓加工是機(jī)械加工的一個(gè)重要組成部分。它應(yīng)用十分廣泛。但由于傳統(tǒng)的加工存在著沖壓工藝方案選擇不合理、沖壓間隙選擇過大，壓力機(jī)不相匹配等問題。本文就以離合器殼體的模具設(shè)計(jì)主要介紹了沖壓模具設(shè)計(jì)的全過程：.經(jīng)工藝分析、工藝計(jì)算，間隙值的選擇，確定了該設(shè)計(jì)工藝流程及沖模結(jié)構(gòu)形式。.同時(shí)對(duì)所設(shè)計(jì)的模具分別進(jìn)行了分析說明，.對(duì)壓力機(jī)做出了合理的選擇，.整個(gè)過程采用AutoCAD軟件繪制模具的二維裝配圖和個(gè)別零件圖。關(guān)鍵字：沖壓模；離合器殼體；沖裁間隙；沖壓工藝.Abstract:Boardmaterialcoldtopress,itprocessestobemachinedoneimportantcomponent.Itisveryextensivethatitemploys.Butbecausethechoicewithunreasonablechoiceandpressingtheintervalthattraditionalprocessingispressingthecraftschemeistoobig,questionofmatchingofthepress.etc.Thistextpressesthewholecourseofmolddesignwiththemainintroductionofmolddesigntotheclutchhousing:Calculatebyanalysis,craftbycraft,intervalchoiceofvalue,confirmthisdesigntechnologicalprocessandstructuralformoftrimmingdie.Analyzedseparatelytomouldsdesignedthatexplainatthesametime,Havingmadetherationalchoicetothepress,ThewholecourseadoptsAutoCADsoftwaretodrawthetwo-dimentionalinstallationdiagramsandspecificpartpicturesofthemould.Keyword:die;clutchhousing;theintervalofblanking;pressthecraft.目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1前言 5…冷沖壓術(shù)的發(fā)展趨勢(shì) 5.冷沖壓設(shè)備自動(dòng)化 5.高速化復(fù)合化相結(jié)合，提高加工效率 .5模具技術(shù)發(fā)展的幾個(gè)特點(diǎn) 6充分運(yùn)用IT技術(shù)發(fā)展 6.縮短金屬成型模具的試模時(shí)間 6車身制造中的級(jí)進(jìn)沖模發(fā)展迅速 6我國(guó)鍛壓工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展對(duì)策 7\o"CurrentDocument"2工藝方案的確定 8..沖壓件的工藝分析 8.沖壓件的形狀和尺寸分析 .8.沖裁件的精度和表面粗糙度分析 9尺寸標(biāo)注分析 9.生產(chǎn)批量分析 9.分析是否一次成型 9.確定工藝方案 1.0模具結(jié)構(gòu)的選擇 1.0主要是復(fù)合模具有如下的特點(diǎn) 1.0復(fù)合模的最小壁厚 10正裝和反裝的選擇 10模具結(jié)構(gòu)論證 1.0計(jì)算毛坯尺寸 1.1排樣和計(jì)算材料的利用率 1.3沖壓工序的性質(zhì)和工序次數(shù)的選擇 1.4工藝組合及其方案比較 .14\o"CurrentDocument"3具體的工藝計(jì)算 17落料工藝的計(jì)算 1.7沖裁力的計(jì)算 1.7凸模的間隙值的確定 .18凸凹模刃口尺寸 1.9尺寸的計(jì)算方法 1.9拉深工藝的計(jì)算 20壓邊力和拉深力的計(jì)算 20修邊余量的確定 22拉深次數(shù)和半成品尺寸的計(jì)算 22拉深凸凹模的間隙 23凸凹模的圓角半徑rd 24拉深模工作部分尺寸的確定 25\o"CurrentDocument"4模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 27拉深凸、凹模的結(jié)構(gòu) 27拉深凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 31凹模設(shè)計(jì) 32\o"CurrentDocument"5模具其它結(jié)構(gòu)要素的確定 33確定送料方式 33卸料裝置的設(shè)計(jì) 33模架形式 34凸模固定板 34拉深凹模的通氣孔 35模柄的選擇 .35壓邊裝置 36緊固件的選擇 36推件裝置 37壓力機(jī)的選擇 .37\o"CurrentDocument"6凸模的加工工藝過程分析： 407結(jié)論 40 .\o"CurrentDocument"8致謝 4.1.\o"CurrentDocument"參考資料 .41.1前言21世紀(jì)的制造業(yè)，正從以機(jī)器為特征的傳統(tǒng)技術(shù)時(shí)代，向著以信息為特征的技術(shù)時(shí)代邁進(jìn)，即用信息技術(shù)改造和提升傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)。經(jīng)濟(jì)全球化和世界市場(chǎng)一體化加速發(fā)展，不斷加劇了制造商之間的競(jìng)爭(zhēng)，提出了快速反應(yīng)市場(chǎng)的要求，與之相適應(yīng)，制造業(yè)對(duì)柔性自動(dòng)化技術(shù)及裝備的要求更加迫切而強(qiáng)烈。同時(shí)，微電子技術(shù)和信息通信技術(shù)的快速發(fā)展，為柔性自動(dòng)化提供了重要的技術(shù)支撐，工業(yè)裝備的數(shù)控化、自動(dòng)化、柔性化呈現(xiàn)蓬勃發(fā)展的態(tài)勢(shì)。冷沖壓術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)美國(guó)、德國(guó)、日本的汽車工業(yè)如此發(fā)達(dá)，得益于其冷沖壓技術(shù)及裝備的領(lǐng)先地位。當(dāng)前的世界冷沖壓技術(shù)及裝備向以下幾個(gè)方面發(fā)展：冷沖壓設(shè)備自動(dòng)化根據(jù)不同種類的加工環(huán)境和條件，國(guó)外逐步發(fā)展了兩大類汽車車身自動(dòng)化沖壓生產(chǎn)線。1）單機(jī)聯(lián)線自動(dòng)化配置為5-6臺(tái)壓力機(jī)，配備拆垛、上下料機(jī)械手，穿梭翻轉(zhuǎn)裝備和碼垛裝置，全線總長(zhǎng)約60米，安全性高，沖壓質(zhì)量好。由于工件傳送距離長(zhǎng)，工件的上下料換向和雙動(dòng)拉伸必須用工件翻轉(zhuǎn)裝備。這種單機(jī)聯(lián)線自動(dòng)化沖壓技術(shù)的生產(chǎn)節(jié)拍最高為 6-9次/分，設(shè)備維修工件量大。2）大型多工位壓力機(jī)八十年代中期，國(guó)外沖壓技術(shù)發(fā)展到大型三坐標(biāo)多工位壓力機(jī)自動(dòng)化連續(xù)沖壓，由拆垛機(jī)，大型壓力機(jī)，三坐標(biāo)工件傳送系統(tǒng)和碼垛工位組成，生產(chǎn)節(jié)拍可達(dá)16-25次/分。其主要特點(diǎn)是：生產(chǎn)效率高，是手工送料流水線的 4-5倍，是單機(jī)聯(lián)線自動(dòng)生產(chǎn)線的2-3倍；全自動(dòng)化、智能化，整個(gè)多工位壓力機(jī)系統(tǒng)只需 2-3人進(jìn)行監(jiān)控，當(dāng)模具更換時(shí)，只需輸入要換模具的編號(hào)，其余工作自動(dòng)完成，整個(gè)換模時(shí)間只需 5分鐘，換模的同時(shí)對(duì)多工位壓力機(jī)運(yùn)行特征作智能化調(diào)整；特別是配有電子三坐標(biāo)送料多工位的壓力機(jī)，可以根據(jù)模具隨意調(diào)節(jié)運(yùn)動(dòng)路徑和時(shí)間，不僅能沖壓大型覆蓋件，而且能沖壓小型零件。當(dāng)沖壓小型零件時(shí)，送料距減短，節(jié)拍提高，通過合理的模具布置，可一次沖壓 2-3零件，具有充分的自由度，柔性極強(qiáng)。電子多工位送料壓力機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)率高，工件處理最優(yōu)化，工件轉(zhuǎn)換迅速，維修量低，診斷性能好，成本低，與現(xiàn)有壓力機(jī)的適應(yīng)性強(qiáng)，售后服務(wù)遠(yuǎn)程通訊好。美國(guó)的多工位壓力機(jī)基本都采用了電子伺服三坐標(biāo)送料。高速化復(fù)合化相結(jié)合，提高加工效率提高生產(chǎn)率是永恒的追求目標(biāo)，各鍛壓廠家均致力于鍛壓機(jī)械的高速化研究，各鍛壓廠家均致力于鍛壓機(jī)械的高速化研究，在數(shù)控回轉(zhuǎn)頭壓力機(jī)上，主要采用伺服控制的液壓主驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)來提高壓機(jī)的行程次數(shù)。在追求高速化加工的同時(shí)，還必須盡可能縮短生產(chǎn)輔助時(shí)間，以取得良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。在數(shù)控壓機(jī)上配備伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)的三坐標(biāo)上下料裝置，可使沖壓中心實(shí)現(xiàn)高效板材加工。將幾種工藝或幾個(gè)工序復(fù)合在一臺(tái)機(jī)床上完成，是當(dāng)前各類機(jī)床大幅壓縮生產(chǎn)輔助時(shí)問，提高生產(chǎn)率的重要技術(shù)途徑，在鍛壓機(jī)械上也得到了成功應(yīng)用，效果十分顯著。如：德國(guó)、美國(guó)、日本已相繼開發(fā)出激光一步?jīng)_復(fù)合機(jī)，將模具沖切與激光切割有機(jī)地結(jié)合起來，工件一次上料即可完成沖孔、沖切、翻邊、淺拉伸、切割等多道工序，最大限度地節(jié)省了輔助時(shí)間，特別適合孔型多而復(fù)雜的面板類工件的加工及多品種小批量板料加mo模具技術(shù)發(fā)展的幾個(gè)特點(diǎn)模具與壓力機(jī)是決定沖壓質(zhì)量、精度和生產(chǎn)效率的兩個(gè)關(guān)鍵因素。先進(jìn)的壓力機(jī)只有配備先進(jìn)的模具，才能充分發(fā)揮作用，取得良好效益。模具的發(fā)展方向?yàn)椋撼浞诌\(yùn)用IT技術(shù)發(fā)展模具設(shè)計(jì)、制造用戶對(duì)壓力機(jī)速度、精度、換模效率等方面不斷提高的要求，促進(jìn)了模具的發(fā)展。外形車身和發(fā)動(dòng)機(jī)是汽車兩個(gè)關(guān)鍵部件，汽車車身模具特別是大中型覆蓋件模具，技術(shù)密集，體現(xiàn)當(dāng)代模具技術(shù)水平，是車身制造技術(shù)的重要組成部分。車身模具設(shè)計(jì)和制造約占汽車開發(fā)周期三分之二的時(shí)間，成為汽車換型的主要制約因素。目前世界上汽車的改型換代一般約需48個(gè)月，而美國(guó)僅需30個(gè)月，主要得益于在模具業(yè)中應(yīng)用了CAD/CAE/CAM技術(shù)和三維實(shí)體汽車覆蓋件模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件。另外，網(wǎng)絡(luò)技術(shù)的廣泛應(yīng)用提供了可靠的信息載體，實(shí)現(xiàn)異地設(shè)計(jì)和異地制造。虛擬制造等 IT技術(shù)的應(yīng)用，將推動(dòng)模具工業(yè)的發(fā)展?？s短金屬成型模具的試模時(shí)間主要發(fā)展液壓高速試驗(yàn)壓力機(jī)和拉伸機(jī)械壓力機(jī)，特別是在生產(chǎn)型機(jī)械壓力機(jī)上的模具試驗(yàn)時(shí)間可減少80%,具有巨大的節(jié)省潛力。這種試模機(jī)械壓力機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)是采用多連桿拉伸壓力機(jī)，它配備數(shù)控液壓拉伸墊，具有參數(shù)設(shè)置和狀態(tài)記憶功能。車身制造中的級(jí)進(jìn)沖模發(fā)展迅速在自動(dòng)沖床上用級(jí)進(jìn)沖裁?；蚪M合沖模加工轉(zhuǎn)子、定子板， 或者應(yīng)用于插接件作業(yè)，都是眾所周知的沖壓技術(shù)。近些年來，級(jí)進(jìn)組合沖裁模在車身制造中開始得到越來越廣泛的應(yīng)用，用級(jí)進(jìn)模直接把卷材加工為成型零件和拉伸件，加工的零件也越來越大，省去了用多工位壓力機(jī)和成套模具生產(chǎn)所必需用接的板材剪切、涂油、板坯運(yùn)輸?shù)群罄m(xù)工序。級(jí)進(jìn)組合沖模已在美國(guó)汽車工業(yè)中普遍應(yīng)用，具優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)率高，模具成本低，不需要板料剪切，與多工位壓力機(jī)上使用的階梯模相比，節(jié)約 30%。但是，級(jí)進(jìn)組合沖模技術(shù)的應(yīng)用受拉伸深度、導(dǎo)向和傳輸?shù)膸Р倪吘壊牧媳砻嬗不南拗浦饕糜诶焐疃缺容^淺的簡(jiǎn)單零件，因此不能完全替代多工位壓力機(jī)，絕大多數(shù)零件應(yīng)優(yōu)先考慮在多工位壓力機(jī)上加工。我國(guó)鍛壓工業(yè)的現(xiàn)狀及發(fā)展對(duì)策目前我國(guó)主要汽車生產(chǎn)廠，約有90%的沖壓線采用一臺(tái)雙動(dòng)拉伸壓力機(jī)（或多連桿單動(dòng)拉伸壓力機(jī)）和4-6臺(tái)單動(dòng)壓力機(jī)組成沖壓流水線，手工上下料完成大型覆蓋件的沖壓生產(chǎn)，生產(chǎn)效率低，生產(chǎn)節(jié)拍最高只有3-5次/分；人身安全和工件環(huán)境差；在手工上下料和傳送工件過程中，易造成工件劃傷等缺陷，沖壓制件質(zhì)量差；整條沖壓線長(zhǎng) 60米左右，約需20-24名操作工人，占地面積大，人工成本高，沖壓件制造成本比國(guó)外高2-3倍，是我國(guó)汽車工業(yè)嚴(yán)重缺乏市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力的重要因素之一。我國(guó)有 90%的沖壓線采用人工上下料，另有10%的沖壓線實(shí)現(xiàn)了單機(jī)聯(lián)線自動(dòng)化，生產(chǎn)節(jié)拍最高為 6-8次/分，而代表當(dāng)今沖壓技術(shù)國(guó)際水平的大型多工位壓力機(jī)， 在我國(guó)汽車工業(yè)中的應(yīng)用仍是空白。這也是我國(guó)沖壓行業(yè)與西方發(fā)達(dá)國(guó)家的主要差距所在，在很大程度上制約了我國(guó)汽車工業(yè)的發(fā)展。隨著我國(guó)工業(yè)技術(shù)水平的發(fā)展，特別是以轎車為代表的汽車工業(yè)快速發(fā)展，帶動(dòng)汽車零件的產(chǎn)量和質(zhì)量不斷提高。但必須清醒地認(rèn)識(shí)到，中國(guó)與國(guó)際先進(jìn)水平仍有很大差距，而且隨著加入WTO,國(guó)際大汽車公司必然嚴(yán)重沖擊中國(guó)汽車工業(yè)，國(guó)內(nèi)同行之間的競(jìng)爭(zhēng)也將日趨激烈。中國(guó)汽車工業(yè)的發(fā)展，離不開裝備工業(yè)的大力支撐，鍛壓設(shè)備制造業(yè)必須滿足汽車工業(yè)大批量生產(chǎn)的要求，向自動(dòng)化、高效率方向發(fā)展。2工藝方案的確定2.1沖壓件的工藝分析沖裁件的工藝性是指從沖壓工藝方面來衡量其設(shè)計(jì)是否合理。如圖所示：在技術(shù)方面，根據(jù)產(chǎn)品圖紙，主要分析該沖壓件的形狀特點(diǎn)，尺寸大小，精度要求和材料性能等因素是否符合沖壓工藝要求；在經(jīng)濟(jì)方面，主要根據(jù)沖壓件的生產(chǎn)批量，分析產(chǎn)品成本,闡明采用沖壓生產(chǎn)可以取得的經(jīng)濟(jì)效益。因此，一般來說，在滿足工件使用要求的條件下，能以最簡(jiǎn)單的最經(jīng)濟(jì)的方法將工件沖制出來，就說明該工藝性好，否則該工件的工藝性就差。影響沖壓件的因素很多，從技術(shù)和經(jīng)濟(jì)方面考慮，主要因素有：離合器殼體圖2-1離合器殼體沖壓件的形狀和尺寸分析不同的形狀和尺寸的沖壓件，有不同的沖壓要求，所以采用的工藝也就不同。由于題目所要求的沖壓的是一個(gè)圓形件，其直徑為4252mm,中間一個(gè)通孔，其直徑為①95mm從圖上可以看出，對(duì)于沖裁件來說，滿足我們的要求的外型簡(jiǎn)單對(duì)稱，也是由圓弧和直線組成，其外形也沒有尖角。其最小的圓角為8mm顯然滿足4>0.5t的標(biāo)準(zhǔn)。沖裁時(shí)，為了防止凸模折斷或壓彎，沖孔的尺寸不能太小，用一般的沖孔?？梢詻_的最小的孔徑可以有表7—1查得：d>t,而工件的最小孔徑為8.5mm也滿足要求。對(duì)于拉深件，圓角半徑不能太小。底部和壁部之間的圓角半徑，一般取材料厚度的 3?5倍；壁部和凸緣間的圓角半徑，取材料厚度的 5?10倍。那么，底部和壁部之間的圓角半徑為「2=3M6=18mm；壁部和凸緣間的圓角半徑為r=5M6=30mm。而工件的底部和壁部之間的圓角半徑為8mm壁部和凸緣間的圓角半徑為13mm也都滿足標(biāo)準(zhǔn)。沖裁件的精度和表面粗糙度分析普通沖裁件內(nèi)外形尺寸的經(jīng)濟(jì)精度一般不高于 IT11級(jí)，落料件精度最好不高于IT10級(jí)，沖孔最好低于IT9級(jí)，沖裁件的直線尺寸精度應(yīng)不高于表2-3所列的精度等級(jí)。本課題所要求的精度4252￡76mm,顯然通過簡(jiǎn)單的沖壓不能達(dá)到要求，這只有在沖壓完以后在進(jìn)行銃工序來達(dá)到要求。兩孔的中心距離公差為 ±0.4mm,而沖裁件能夠達(dá)到的公差為±0.35mm,故也能夠滿足?？字行挠谶吘壘嚯x尺寸公差為0.5mm,而沖裁件能達(dá)到的公差為±0.7mm也能夠滿足要求。由于工件圖對(duì)沖裁件的角度偏差和斷面粗糙度無要求所以也能滿足。拉深件徑向尺寸精度所能達(dá)到的精度為 ±0.80mm,而工件所要求的為6252t.黑mm,所以也滿足要求。帶法蘭筒拉深件高度尺寸偏差值所能達(dá)到的為 ±0.80mm,而工件所要求的為56004mm。尺寸標(biāo)注分析沖壓件的尺寸標(biāo)注應(yīng)符合沖壓工藝的要求。分析圖中的尺寸標(biāo)注可以看出，具是基本符合標(biāo)準(zhǔn)的。拉深件的徑向尺寸，應(yīng)是注明是保證內(nèi)部尺寸還是保證外壁尺寸，內(nèi)、外部尺寸不能同時(shí)標(biāo)注，其高度方向的尺寸標(biāo)注，一般應(yīng)以底部為標(biāo)準(zhǔn)，若以上部為標(biāo)準(zhǔn)，高度尺寸不容易保證。通過檢驗(yàn)可得，起所有的尺寸都符合標(biāo)準(zhǔn)。生產(chǎn)批量分析根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可知道，模具的制造費(fèi)用很高，約占沖壓件總成本的 10%-30%因此生產(chǎn)量小時(shí)，采用其他的加工方法可能比沖壓方法更經(jīng)濟(jì)。只有在大批量生產(chǎn)時(shí)，沖壓加工才能取得明顯的經(jīng)濟(jì)效益。此課題要求的為大批量生產(chǎn)，所以可以采用模具加工生產(chǎn)。通過上述工藝分析，可以看出該零件為普通的厚板沖壓件，尺寸精度的要求也不高，主要是輪廓成型問題，有屬于大批量生產(chǎn)，因此可以采用沖壓方法生產(chǎn)。邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)分析是否一次成型先計(jì)算毛坯的相對(duì)厚度和凸圓相當(dāng)直徑：t/Dx100=-6-X100=1.7%

dt3552—= =1.4di產(chǎn)8056dh180根據(jù)凸緣筒型工件拉深系數(shù)查表4-9dh180根據(jù)凸緣筒型工件拉深系數(shù)查表4-9得到：上=0.50,di7%在顯然上<立，而且，t/D的值為1.dd11.5%?2.0%的范圍之內(nèi)，可以一次拉深成型。2.2確定工藝方案模具結(jié)構(gòu)的選擇沖裁模的結(jié)構(gòu)形式多種多樣，如果按照工序的組合來分類，可以分為單工序模、級(jí)進(jìn)模（續(xù)?；蛱侥＃?、復(fù)合模等。各種沖裁模的構(gòu)成大體相同，主要有工作零件、定位零件、卸料推料零件、導(dǎo)向零件、連接與固定零件組成。根據(jù)表 2—6可以得出：考慮到是大批量生產(chǎn)，沖裁精度也較高，考慮到零件的復(fù)雜性和價(jià)格等方面的需求，而且如果選擇單工序模的話，首先是精度不能夠保證，再次是形位公差不能保證。如果是選擇級(jí)進(jìn)模，生產(chǎn)的通用性就差了，不能在這次生產(chǎn)后在能夠進(jìn)行其他的沖模生產(chǎn)。綜合以上的分析可以選擇復(fù)合模進(jìn)行沖裁。復(fù)合模能在壓力機(jī)一次行程內(nèi)，完成落料、沖孔及拉深等數(shù)到工序。在完成這些工序的過程中無須進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。主要是復(fù)合模具有如下的特點(diǎn)1）沖件精度高，不受送料誤差的影響，內(nèi)外形相對(duì)位置一致性好。）沖裁件表面較平整/）適宜沖薄料，也適宜沖脆性和軟質(zhì)材料。4）可以充分利用短料和邊角材料。5）沖模面積較小。復(fù)合模的最小壁厚沖孔落料復(fù)合模的凸凹模，其刃口平面與沖件尺寸相同，這就產(chǎn)生了“最小壁厚”的問題。為了增加凸凹模的強(qiáng)度和減少孔內(nèi)廢料的張力，可以采用對(duì)凸凹模有效刃口以下增加壁厚和將廢料反向頂出的辦法。正裝和反裝的選擇從能否達(dá)到平整要求、操作是否方便、能否提高生產(chǎn)效率和保證安全生產(chǎn)等方面來

分析，綜合考慮可以選用反裝復(fù)合模?？紤]到凸凹模比較大，所以可以直接將凸凹模固定在底座上。倒裝復(fù)合模的結(jié)構(gòu)比順裝復(fù)合模簡(jiǎn)單，所以應(yīng)優(yōu)先考慮采用倒裝復(fù)合模。最終能否采用復(fù)合模沖裁方案以及采用何種復(fù)合模結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵是驗(yàn)算沖壓件的最小壁厚。經(jīng)驗(yàn)算知道沖壓件的最小壁厚，可用倒裝復(fù)合模沖裁方案。模具結(jié)構(gòu)論證在保證產(chǎn)品尺寸公差等級(jí)的前提下，應(yīng)盡量簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度，降低模具制造費(fèi)用，這是設(shè)計(jì)模具的鐵則。而此沖壓件，因外形比較簡(jiǎn)單，且壁厚較大，所以采用復(fù)合模沖裁排樣方案就比采用級(jí)進(jìn)模沖裁的方案好。2.3計(jì)算毛坯尺寸為了便于計(jì)算，把零件分解成若干個(gè)簡(jiǎn)單的幾何體，分別求出其面積后相加。圖示的零件可看成由圓部分（a1）,圓弧旋轉(zhuǎn)部分（a2、a4）,截頭錐形23以及圓環(huán)a5部分組成，如圖所示圓部分為：'d 一2一一2=25272mmA產(chǎn)0.78d2=0.78180=25272mm4式中di為圓圈部分直徑圓角球臺(tái)部分面積可根據(jù)以下原理近似計(jì)算。圖2-2面積計(jì)算圖設(shè)AB為工件的母線（見圖）,工件的表面由AB曲線繞yy軸旋轉(zhuǎn)而成，則工件表面積等于曲線的重心繞軸旋轉(zhuǎn)一周所得的周長(zhǎng)與曲線長(zhǎng)度的乘積。即：

AAB=2冗XL式中L一曲線的長(zhǎng)度其值為:X一曲線的重心到旋轉(zhuǎn)軸的距離。sina其值為:X=R—

a式中R一曲線圓弧半徑;a一曲線圓心角。球臺(tái)部分面積則為：A2=2幾_3冗一A2=2幾_3冗一8A4=2幾花=-4(T+L2ra2(2冗1+83/db 2rb\花(7+rb+—)-rb2 TT2(2九\db+2冗r2+8r2)式中db,dc分別表示毛坯開口內(nèi)圓直徑和底部?jī)蓤A心之間的距離;ra,rb分別表示工件中線在下圓角和上圓角處的圓角半徑。截頭錐形：A3二二1其中l(wèi)=.h2圓環(huán)面積為:2A5=兀da一九（db—「b）工件總面積為2A5=兀da一九（db—「b）工件總面積為A1,A2,A3,A4和A5部分之和。A=A1+A2+A3+A4+A5二d2—+2tc(花五二15：+兀d：—兀(db12ja b4一rb)2de+2ra2冗3 db12rb2+2…萬(wàn)+rb+-7毛坯面積和工件面積相等，設(shè)毛坯直徑為D,則:—D2=db+rb+2rb)支rb+m冗2冗（db一建）2。/de2ra一+2冗(萬(wàn)+V2對(duì)于圖示零件，其da=180mm,db=252mm,dc=80mm,ra=8mm,rb=8mm所以D=352mm通過計(jì)算可以算出其他部位的尺寸，最后得出沖裁前毛坯的形狀和尺寸如圖所材料的利用律為n=股"00%=——— 100%=76.96%。bh 35235742.5沖壓工序的性質(zhì)和工序次數(shù)的選擇綜合分析該工件可得出，該沖壓件需要的基本工序和次數(shù)有：(a)落料；(b)沖底部$95的孑1;(c)沖6個(gè)巾8.5的孔；(d)沖6個(gè)416的孔；(e)沖3個(gè)如0的孔；(f)拉深到56mm；(g)底部局部成型；(h)沖腰孔；(i)腰部局部成形。2.6工藝組合及其方案比較根據(jù)以上這些工序，可以做出下列各種組合方案。方案一：(a)落料；(b)沖6個(gè)48.5的孔，沖6個(gè)416的孔，沖3個(gè)巾10的孔及沖底部495的孔;(c)拉深到56mm；(d)底部局部成型，腰部局部成形及切邊；(e)沖矩形腰孔。方案二：(a)落料，沖底部495的孔；(b)拉深到56mm；(c)沖6個(gè)?8.5的孔，沖6個(gè)416的孔和沖3個(gè)410的孔；(d)底部局部成型，腰部局部成形；(e)沖矩形腰孔。方案三：(a)落料，拉深到56mm；(b)底部局部成型，腰部局部成形及切邊；(c)沖底部195的孔，沖矩形腰孔；(d)沖6個(gè)48.5的孑"沖6個(gè)416的孑L沖矩形腰孔和沖3個(gè)軻0的孔。方案四：(a)落料沖底部195的孔；(b)拉深到56mm；(c)沖6個(gè)?8.5的孔，沖6個(gè)小16的孔,沖3個(gè)510的孔;(d)沖矩形腰孔；(e)底部局部成型，腰部局部成形及切邊方案五：(a)落料；拉深到56mm；(b)底部局部成型，腰部局部成形和沖底部@95的孔及切邊；(c)沖6個(gè)416的孔沖6個(gè)58.5的孔，及沖矩形腰孔;(d)鉆@10的螺紋孔。對(duì)以上五種方案進(jìn)行比較，可以看出：方案一，從生產(chǎn)效率、模具結(jié)構(gòu)和壽命方面考慮，將落料和零件上的孔組合在三套模具上沖壓，有利于降低沖裁力和提高模具壽命，同時(shí)模具的結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，操作也較方便。但是，該方案的拉深，底部局部成型和腰部局部成形均安排在沖孔以后進(jìn)行，拉深，底部局部成型和腰部局部成形回彈后孔距不容易保證，影響零件的精度。方案二，落料，沖孔組合以及拉深和沖6個(gè)48.5的孔，沖6個(gè)416的孔和沖3個(gè)410的孔組合沖出后再進(jìn)行底部局部成型和腰部局部成形和沖矩形腰孔，可以最后保證矩形腰孔和所有孔的精度要求，雖然模具并沒有減少，但是在提高精度方面卻有了很大的進(jìn)步。方案三，落料，拉深組合及底部局部成型，腰部局部成形及切邊組合采用復(fù)合模組合沖壓，優(yōu)點(diǎn)是節(jié)省工序和設(shè)備可以提高生產(chǎn)效率，但模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜。沖底部*95的孔，沖矩形腰孔方案四組合在一起能最后保證矩形孔的精度要求；同時(shí)沖 6個(gè)48.5的孔，沖6個(gè)416的孔和沖3個(gè)如0的孔組合在一起也能夠保證帕.5的位置精度的要求。缺點(diǎn)是成形后沖孔，模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，刃磨和修理比較困難，上、下模操作也比較不方便。方案四，沖6個(gè)416的孔和沖矩形腰孔在底部局部成型，腰部局部成形前進(jìn)行，就不能夠保證矩形孔的精度要求和保證*8.5的位置精度的要求，同時(shí)在底部局部成型，腰部局部成形后二次沖孔的定位和費(fèi)用也較高。方案五，情況與方案三基本相同，采用了三套模具可以完成，第一套是落料、拉深復(fù)合模；第二套是局部成形、沖孔的復(fù)合模；最后一套是沖孔的復(fù)合模。但是的 *8.5孔改為鉆孔，可以保證孔間的尺寸，同時(shí)也減少了模具的數(shù)目，有利于降低零件的生產(chǎn)成本。缺點(diǎn)是增加了鉆孔工序，增加工序的時(shí)間。當(dāng)然底部的3組2一中2.5mm的小孔不能邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）采用沖壓技術(shù)沖壓成功，故采用在模具的沖壓好后鉆孔的技術(shù)來完成。同時(shí)為保證上表面的平面度公差采用車來完成，而且整個(gè)零件平行度需要保證，可采用最后的整形來完成。通過以上的方案分析，可以看出，在一定的生產(chǎn)批量條件下，選用方案五是比較合理的。確定了工藝方案以后，就可以進(jìn)行該方案的模具結(jié)構(gòu)的草圖形式的確定如圖所示，各工序的沖壓力計(jì)算和沖壓設(shè)備的選用。（本設(shè)計(jì)只對(duì)第一套模具進(jìn)行計(jì)算）圖2-5模具草圖3具體的工藝計(jì)算3.1落料工藝的計(jì)算沖裁力的計(jì)算沖裁模設(shè)計(jì)時(shí)，為了合理的設(shè)計(jì)模具及選用設(shè)備，必須計(jì)算落料力。壓力機(jī)的噸位必須大于所計(jì)算的沖裁力，以適應(yīng)沖裁的要求。該模具采用剛性卸料和彈性出料方式。落料力參考2】F落=1.3Ltt式中F落-落料力(N)L-工件外輪廓周長(zhǎng)t-材料的厚度【材料的抗剪強(qiáng)度(MPa)由參考3M注可以知道t=260MPa,L=3.14X352=1105mm落料力則為F落=1.3X1105X6X260=1867922N卸料力 按式(2-11)可以知道F卸水卸F落式中K卸為卸料力因素，其值可以由表(2-15)查得0=0.04卸料力則為F卸=0.04X1867922=74716N推件力的計(jì)算按式(2-11)計(jì)算F推=nK推F沖式中K推為推件力因素，其值可以由表(2-15)查得K推=0.05n為卡在凹模其中的工件數(shù)取n=1個(gè)推件力則為F推=1X0.05X933961=93396N那么總的沖裁力為FF=F落+F卸+F退=933961+37358+46698=2036034N壓力中心的確定 沖裁力合力的作用點(diǎn)稱為壓力中心，為了保證壓力機(jī)和模具平穩(wěn)的工作，必須是沖模的壓力中心與壓力機(jī)的滑塊中心線相重合。對(duì)于使用模柄的中小型模具就是使其壓力中心與模柄軸線相重合。否則使沖模和壓力機(jī)滑塊承受側(cè)應(yīng)力，引起凸凹模間隙不均勻和導(dǎo)向零件加速磨損，甚至還會(huì)引起壓力機(jī)導(dǎo)軌的磨損、影響壓力機(jī)的精度。對(duì)于工件外形尺寸大、形狀復(fù)雜、多凸模的沖裁模，正確的 計(jì)算起壓力中心就顯得更加重要了，通常我們采用計(jì)算法來求得其壓力中心，由于此沖裁模就是對(duì)一個(gè)圓形件的沖裁，所以就可以將其簡(jiǎn)化為一個(gè)點(diǎn)上，也可以從其對(duì)稱性來考慮，它的壓力中心就是工件的圓心。凸模的間隙值的確定沖裁間隙對(duì)沖壓的影響：1、對(duì)斷面質(zhì)量的影響2、間隙對(duì)尺寸精度的影響。由于彈性變形的存在，沖裁結(jié)束后出現(xiàn)彈性恢復(fù)，使尺寸與凸凹模刃口尺寸產(chǎn)生尺寸偏差，而彈性變形大小與沖裁間隙有直接的關(guān)系。3、間隙對(duì)沖裁力的影響沖裁間隙對(duì)沖裁力的影晌規(guī)律是間隙越小，變形區(qū)內(nèi)壓應(yīng)力成分趟大，拉應(yīng)力成分越小，材料變形抗力增加，沖裁力就越大。反之，間隙越大，變形區(qū)內(nèi)拉應(yīng)力成分就越大，變形抗力降低，沖裁力就小。間隙達(dá)材料厚的5%-20%寸，沖裁力下降不明顯。 當(dāng)單邊間隙Z增大到材料厚度的15%-20%寸，卸料力為0。4、間隙對(duì)模具壽命的影響由于工件與凸、凹模側(cè)壁之間有磨擦的存在，間隙小，磨擦大，模具壽命短。沖裁過程中，凸模與被沖孔之聞，凹模與落料件之閥均有摩擦，而且聞隙越小，摩擦越嚴(yán)重。所以過小的間隙對(duì)模具壽命極為不利，而較大的間隙可使凸模與凹模的側(cè)面與材料間的摩擦減小，井能減緩間隙不均勻的影響，從而提高模具的壽命。5、合理間隙值的確定：間隙的選取要使沖裁達(dá)到較好的斷面質(zhì)量、較高的尺寸精度，較小的沖裁力，較高的模具壽命。合理間隙指一個(gè)范圍值，最大合理間隙，最小合理間隙。間隙的確定是綜合考慮上述各個(gè)因素的影響，選擇一個(gè)適當(dāng)?shù)膯栂斗秶鳛楹侠黹g隙。其上限為最大合理聞隙 ，下限為最小合理間隙即合理間隙指的是一個(gè)范圍值口在其體設(shè)計(jì)模只時(shí)，根據(jù)工件和生產(chǎn)上的具體要求可按下列原則進(jìn)行選?。?l)當(dāng)工件的斷面質(zhì)量沒有嚴(yán)格要求時(shí)，為了提高模具壽命和減小沖裁力，可以選擇較大間隙值。(2)當(dāng)工件斷面質(zhì)量及制造公差要求較高時(shí)應(yīng)選擇較小間隙值。(3)計(jì)算沖裁模刃日尺寸時(shí)，考慮到模具在使用過程中的磨損會(huì)使刃日間隙增大 ，應(yīng)當(dāng)按Zmin值來計(jì)算。凸凹模間隙對(duì)沖裁件的斷面質(zhì)量、尺寸精度、模具壽命以及沖裁力、卸料力、推件力等有較大的影響，必須合理的選擇間隙。沖裁間隙數(shù)值主要按制件質(zhì)量要求，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)值來選用。參考5小表2—10可得：Zmin=1.080mm,Zmax=1.440mm,可用于一般條件的沖裁。其中的Zmin為最小合理初始間隙的，Zmax為是考慮到凸模和凹模的制造公差，在Zmin的基礎(chǔ)上所增加的值。凸凹模刃口尺寸在決定模具刃口尺寸及制造公差時(shí)，需要考慮下述原則：1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖也件的尺寸取決于凸模尺寸.因此，設(shè)計(jì)落料時(shí)，以凹模為基準(zhǔn)，間隙取在凸模上；設(shè)計(jì)沖壓模時(shí)，以凸模為基準(zhǔn)，間隙取在凹模上.2)考慮到?jīng)_裁時(shí)凸、凹模的磨損，在設(shè)計(jì)凸、 凹模的刃口尺寸時(shí)，對(duì)基準(zhǔn)減的刃口尺寸磨損后增大，其刃口的公稱尺寸應(yīng)取工件尺寸公差范圍內(nèi)較小的值；對(duì)基準(zhǔn)件刃口尺寸在磨損后減小的，其刃口的公稱尺寸應(yīng)取工件尺寸公差范圍內(nèi)較大的值。3)在確定模具刃口制造公差時(shí)，要既能保證工件的精度，又要保證有合理的間隙值。一般模具的制造精度比工件的精度高3?4級(jí)。尺寸的計(jì)算方法由于模具加工和測(cè)量方法不同，凸模和凹模刃口部分尺寸的計(jì)算公式和制造公差的標(biāo)住也不同，可以分為以下兩大類：凸模和凹模分開加工與凸模和凹模配合加工。本模具采用凸模和凹模分開加工。參考6］中的表2—11得：凸模的計(jì)算公式為Dp=D-X「Zmin二凹模的計(jì)算公式Dd=D-x：0d其中Dd為落料凹模刃口尺寸；Dp為落料凹模刃口凸模尺寸；6d為凹模的制造公差；壇為凸模的制造公差；△為制件的制造公差；D為落料件的基本尺寸；X為磨損系數(shù)；Zmin最小合理間隙。查表2—12得6d=0.045mm6P=0.030mm,查表2—13得：x=0.5;==0.432mm代人以上數(shù)據(jù)得：Dd=352-0.50.43200.045mm=351.7800045Dd=351.78-1.0800^030=350.7001030mmp為了保證新沖模的間隙小于最大合理間隙，凸模和凹模制造公差必須保證p''d-ZmaxZmin代入數(shù)據(jù)得：6P+$d=0.030+0.045=0.075,Zma+Zmin=1.440-1.080=0.32mm顯然上式成立。3.2拉深工藝的計(jì)算壓邊力和拉深力的計(jì)算計(jì)算壓邊力和拉深力的目的是為了設(shè)計(jì)沖模，選擇壓床。壓邊力求出后，才能確定壓邊裝置的類型及尺寸大小。另外，最大壓邊力和最大拉深力是差不多同時(shí)產(chǎn)生的，選擇壓床時(shí)其總的工藝力常常需包括壓邊力。1）壓邊力的計(jì)算壓邊力是為了防止毛坯起皺，保證拉深過程順利進(jìn)行而施加的，它的大小對(duì)拉深工作影響很大。壓邊力的數(shù)值也應(yīng)適當(dāng)，太小時(shí)，坯料起皺，材料不能順利進(jìn)入沖模間隙而使拉深力加大，出現(xiàn)第二高峰，工件在危險(xiǎn)斷面處斷裂。太大時(shí)，則增加了摩擦力，拉深力增力口，輕則造成工件危險(xiǎn)斷面初嚴(yán)重變薄，重則斷裂，如圖所示。只有壓邊力合適時(shí)拉深力才不過大，拉深件質(zhì)量好。在生產(chǎn)中，壓邊力 Q都有一個(gè)調(diào)節(jié)范圍，在一定的變形程度（即一定的m值）下，壓邊力調(diào)節(jié)范圍寬則生產(chǎn)就穩(wěn)定，否則， Q稍大就拉破，稍小邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）一點(diǎn)又會(huì)起皺，使生產(chǎn)不能正常進(jìn)行。合理的壓力

太大（斷裂）1J1大Q太小.J（起皺）/>--J/\〃 T\\.、/Q合適

圖3-1壓力的變化范圍變動(dòng)范圍如圖所示，在最大壓邊力Qmax和最小壓邊力Qmin之間。當(dāng)拉深系數(shù)小至接近拉深系數(shù)時(shí)，這個(gè)變動(dòng)范圍就下，壓邊力變動(dòng)對(duì)拉深工作的影響就顯著，稍加變動(dòng)就會(huì)起皺或拉破。拉深中凸緣起皺的規(guī)律一01max變化規(guī)律相似，如圖所示。起皺趨勢(shì)最嚴(yán)重的時(shí)刻不是拉深開始或快結(jié)束時(shí)，而是毛坯外緣縮小到Rt=0.85R0時(shí)。理論上合理的壓邊力應(yīng)隨起皺趨勢(shì)的變化而變化。當(dāng)起皺嚴(yán)重時(shí)壓邊力變大，起皺不嚴(yán)重時(shí)，壓邊力就隨著減少。但要實(shí)現(xiàn)這種變化是很困難的。通常是使壓邊力 Q稍大于防皺作用所需的最低值，并按公式進(jìn)行計(jì)算。Q=-[D2-（di+2rd）2]q4式中：A——開始拉深時(shí)不考慮凹,g圓角時(shí)的壓邊面積（ mrn）；q——單位壓邊力（MPa,可查表選用：d「-dn——第一次以及以后各次工件外徑（mrm；rd 凹模洞口的圓角半徑（mrm。材料08F查表得k1=0.91k2=0.88參考6108F屬于軟鋼，故q查表取2.5在拉深的過程中，壓邊圈的作用是用來防止工件邊壁或凸緣起皺。 隨著拉深程度的增加而需要的壓邊力應(yīng)減少。但要實(shí)現(xiàn)這種變化是很困難的，通常是使壓邊力大于作用所需值，由表4-11可得：需要采用壓邊圈。壓邊力的計(jì)算同形件第一次拉深的公式可以由表4-26得:圖3-2壓邊力2）拉深力的計(jì)算計(jì)算拉深里的目的是為了合理的選用壓力機(jī)和設(shè)計(jì)拉深模具。 總的沖壓力為拉深力和壓邊力之和。在計(jì)算拉深力的生產(chǎn)中可以按表4—19中的經(jīng)驗(yàn)求得：Fl=-：d1t二bk3式中Fl一拉深力（N）；di一筒形件的第一次工序直徑，根據(jù)撩厚中線計(jì)算（mm；t一材料的厚度（mrm;k3一系數(shù)；%一材料抗拉強(qiáng)度（MB）。將數(shù)據(jù)d1=182.5mm,t=2.5mmik3=0.90,%=300MPa,代入公式得Fl=3.14父182.5父2.5父300M0.90=386808（N）。修邊余量的確定拉深是利用拉深模將板料沖壓成各種空心件的一種方法，一般拉深件，在拉深成形后，工件口部或凸緣周邊不齊，必須進(jìn)行修邊，以達(dá)到工件的要求。因此，按照工件圖樣計(jì)算毛坯尺寸時(shí)，必須加上修邊余量再進(jìn)行計(jì)算。修邊余量參考表4-2得修邊余量值6為6mmt計(jì)算毛坯的尺寸可以采用尺寸不變?cè)恚钋昂屠詈蟛牧系捏w積不變。對(duì)于不變薄拉深因假設(shè)變形中材料厚度不變，既拉深前毛坯的面積與工件面積相等。相似原理：毛坯的形狀一般與工件截面形狀相似。毛坯的周邊必須制成光滑曲線，無急劇的轉(zhuǎn)折。如圖示零件其毛坯既為圓形。這樣，當(dāng)工件的重量、體積或面積已知時(shí)，其毛坯尺寸就可

以求得。其具體方法有：等重量法，等體積法，等面積法，分析圖解法和作圖法等。在生產(chǎn)上應(yīng)用的最多的是等面積法，下面就用等面積法求出圖示零件的毛坯尺寸。先計(jì)算零件的表面積。因材料厚度大于1mm則以外徑和外高或內(nèi)部尺寸來計(jì)算。由于拉深時(shí)材料厚度不均勻，機(jī)械性能有方向性，模具的間隙不均勻以及毛坯定位不準(zhǔn)確等原因，拉深后工件的口部是不齊平■的。為使工件整齊，應(yīng)切去不平的部分。拉深次數(shù)和半成品尺寸的計(jì)算拉深有凸緣圓筒件時(shí)其首次拉深的許用變形程度用相當(dāng)于 5不同比值的最大拉深h d>拉深圖度h1來表小。毛坯直徑D計(jì)算出來后，就可進(jìn)行拉深次數(shù)和各半成品尺寸的計(jì)算。d1先計(jì)算毛坯的相對(duì)厚度和凸圓相當(dāng)直徑：t/DX100=-X100=1.7dt252= =1.4d1h18056d180根據(jù)凸緣筒型工件拉深系數(shù)查表4-9d180根據(jù)凸緣筒型工件拉深系數(shù)查表4-9得到：h1=0.50,* di7%在顯然士vhL,而且，t/D的值為1.dd11.5%?2.0%的范圍之內(nèi)，可以一次拉深成型。再根據(jù)表4-10選取mi,計(jì)算di=rD,選取第一次的相對(duì)凸緣直徑為5=1.1。零件總拉深系數(shù)m總=-=180=0.51 d1D352毛坯在拉深過程中，其相對(duì)直徑越小，毛坯抗失穩(wěn)性能越差，越容易起皺；相對(duì)厚度越大，越穩(wěn)定，越不容易起皺。拉深時(shí)，對(duì)較薄的材料，為防止起皺，常采用壓邊圈壓住毛坯。判斷拉深時(shí)毛坯是否會(huì)起皺，即是否需要采用壓邊圈，是個(gè)相當(dāng)復(fù)雜的問題，在處理實(shí)際生產(chǎn)問題時(shí),可按表4-11近似判斷。由于毛坯的相對(duì)厚度和凸圓相當(dāng)直徑為t/DX100=-X100=1.7352可以從表上查出次結(jié)構(gòu)須采用壓邊圈。拉深凸凹模的間隙由于拉深間隙對(duì)拉深過程有較大的影響，不僅影響拉深件的質(zhì)量與尺寸精度，而且影響拉深模的壽命以及拉深是否能夠順利進(jìn)行，因此綜合各種考慮的因素，選取適當(dāng)?shù)睦铋g隙值，既可保證工件的要求由可保證拉深的順利進(jìn)行。下面是為確定拉深間隙的一些方法：1）淺拉深時(shí)，拉深間隙可取小些，深拉深時(shí)，則應(yīng)取大些。這是因?yàn)樽冃纬潭仍酱?板厚的增厚量也越大。2）多次拉深時(shí)，前幾次可取較大的間隙，以便拉深的順利進(jìn)行。最后一次拉深則取較小值，以便獲得尺寸精度較高的拉深件。3）在整形拉深時(shí)，如果要求的精度較高，可以取拉深間隙小于板料的厚度，如果整形時(shí)只要求減小圓角半徑，拉深間隙可大于板料的厚度。4）板料較軟時(shí)，可取較小的拉深間隙，因?yàn)檐浟显谕鼓：桶寄Ｖg容易被擠破，可消除拉深過程已出現(xiàn)的微小皺折，相反，硬料則應(yīng)取較大的拉深間隙。5）實(shí)際供應(yīng)的板料厚度可能與其公稱直徑值相比較有較大的誤差，甚至超過板厚的公差范圍。因此，如果成批量生產(chǎn)拉深件的板料已經(jīng)購(gòu)買，最好根據(jù)板料厚度參考上述原則確定合適的拉深間隙值。拉深模的間隙z/2（單面）一般比毛坯厚度略大一點(diǎn)其植可按下式計(jì)算：?jiǎn)蚊骈g隙Z/2二人?Ct式中tmax一板料的最大厚度，tMax=t+△；△一板料的正偏差；C一間隙系數(shù)，考慮到板料增厚現(xiàn)象，其值可有表4—31查得：C=0.10。實(shí)際生產(chǎn)中，不用壓邊圈容易起皺，單邊間隙取板厚度上限值的1?1.1倍。有壓邊圈拉深時(shí)，其值可由表4—32查得z/2=1?1.1t=5mm凸凹模的圓角半徑rd拉深時(shí)，材料只有經(jīng)過凹模圓角流入洞口才能形成工件的筒壁， 所以1的大小對(duì)拉深工作的影響非常大。1小時(shí)，材料流過它就困難，彎曲變形阻力，摩擦力，反向彎曲的校直力都大，從而使拉深力增加，工件筒壁容易刮傷，變薄嚴(yán)重。甚至在危險(xiǎn)斷面處拉破，同時(shí)，材料對(duì)凹模的壓力增加，磨損增大，使模具的壽命降低。這樣材料變形受限制，必須采用較大的拉深系數(shù)。在生產(chǎn)上一般應(yīng)盡量避免采用過小的凹模圓角半徑。 rd太大時(shí)，拉深初期不與模具表面接觸的毛坯寬度（見圖）加大，由于這部分材料不受壓邊力作用，因而容易起皺。在拉深后期毛坯外邊緣也會(huì)過早脫離壓邊作用而起皺，使拉深件質(zhì)量不好，在側(cè)壁下部和口部都形成皺折。尤其當(dāng)毛坯的相對(duì)厚度小時(shí)，這個(gè)現(xiàn)象更嚴(yán)重。凹模的半徑可采用公式法計(jì)算得：rd-0.8.D-dt式中［一凹模圓角半徑（mm）；D—毛坯直徑（mm）;邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)d—凹模直徑(mm);t—材料厚度(加)。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：r=0.8J(352—2526=17mm,可以取rd為18mm凸模的圓角半徑rD,首次拉深rD=(0.8?1)rd,可知道r°=14mm。p p p圖3-3凹模的圓角半徑拉深模工作部分尺寸的確定確定拉深模和凹模工作部分尺寸時(shí)，如圖所示：應(yīng)考慮磨損和拉深件的彈復(fù)，其尺寸公差只在最后一道工序考慮。對(duì)最后一道工序的拉深模，其凸模和凹模的尺寸及公差應(yīng)按工件尺寸標(biāo)注方式不同，有表4-33所列公式進(jìn)行計(jì)算得：因?yàn)槠饦?biāo)注的方式標(biāo)注于內(nèi)形尺寸，所以其凸模的尺寸為：Dp=D-0.75-z^p凹模尺寸為：Dd=D-0.75：°D其中Dd為凹模尺寸；Dp為凸模尺寸；6d為凹模的制造公差；%為凸模的制造公差；D為拉深件外形的基本尺寸；d為拉深件內(nèi)形的基本尺寸；z/2為凸、凹模的單邊間隙。對(duì)于凸凹模的制造公差，根據(jù)工件的材料厚度和工件直徑來選定，其數(shù)據(jù)可由表4—34查得 6d=0.170P=0.120又因?yàn)?=1.4代入上式可得:pD=(180—0.75父1.4『17°=178.95苫70mmDp=(178.95—600.120=172.95:120加圖3-4拉深部分的尺寸4模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)主要零件時(shí)，首先要考慮主要零件用什么方法加工制造及總體裝配的方法。綜合模具的特點(diǎn)，本模具適宜采用線切割機(jī)床加工凸模固定板、卸料板、凹模以及凸模。這種加工的方法可以保證這些零件各個(gè)空的同軸度 ，使裝配工作簡(jiǎn)化。下面分別介紹各個(gè)零件的設(shè)計(jì)方法：4.1拉深凸、凹模的結(jié)構(gòu)參考6】在設(shè)計(jì)拉深模時(shí)，必須合理的選用凸、凹模的結(jié)構(gòu)形式。根據(jù)拉深模的特點(diǎn)，選用合理的結(jié)構(gòu)。因?yàn)槔畎寄＞秃蜎_裁凸模結(jié)合在一起而組成拉深凸凹模，所以起結(jié)構(gòu)就更加復(fù)雜了，那就是要在保證拉深工藝能夠正確進(jìn)行的前提下， 再設(shè)計(jì)沖裁的凸模。拉深凹模對(duì)拉深過程的影響比凸模大的多，結(jié)構(gòu)形式也較多。就對(duì)拉深過程的影響而言，可將拉深凹模分為普通直壁凹模和錐形凹模兩大類?？紤]錐面型件的復(fù)雜性？首先來分析一下錐型面的成型。錐面型零件有錐臺(tái)形和尖錐型。常見的是錐臺(tái)形的。成型時(shí)，傲模口內(nèi)的板料有相當(dāng)部分無法壓邊，容易產(chǎn)生縱向起皺。因此錐形面件的成型仍需要拉深和脹形的復(fù)合才能夠完成。其成型難度受錐面形零件幾何尺寸的影響很大，其主要是下列幾何參數(shù)：1）大小端直徑之比d"d2如圖所示的錐臺(tái)形零件？大小端直徑之比d〃d2將決定無法壓邊部分的面積。d"d2值越小，成形難度越大，通常需要多次拉深。當(dāng)錐面形件的相對(duì)高度h/d很小時(shí)，可以采用脹形法依次成形，而與d"d2值的大小無關(guān)。脹形時(shí)需要較大的凸緣，可以加適當(dāng)?shù)耐咕墸尚秃笤谇谐?。?dāng) d〃d2值接近1時(shí)，實(shí)際上只要d1/d2值不小于圓筒形件相應(yīng)的拉深系數(shù)mn,便可以由平板毛坯經(jīng)過（n-1）次拉成直徑等于大端直徑d2的圓筒，最后再用錐形凸模拉成工件要求的形狀。2）相對(duì)高度h/d?如圖所示為h/d2不同的兩種錐面形件貼模時(shí)變形對(duì)比的情況，假設(shè)材料相同，板厚相同，d"d2也相同。如果按純拉深考慮，即不考慮脹形，貼模時(shí)平板坯上處于直徑為d的圓周上的ca點(diǎn)和也點(diǎn)貼模。因已假設(shè)為純拉深，故可不考慮板厚的變化，則容易證明da>db。貼模所需要切向應(yīng)變分別為：6a=（d-dayd;6b=（d-db>d。由于da>db,所以6b 。這說明c點(diǎn)與Cb點(diǎn)貼模比Ca點(diǎn)貼模所需要壓縮變形要大，因此起皺的危險(xiǎn)也很大。注意到 hb/d2>ha/d2,可得知如下的結(jié)論：在其他條件相同時(shí)，錐面形的相對(duì)高度 h/d2越大，成型難度越大。t/D值越小,越容3）相對(duì)厚度t/D拉深錐面形件時(shí)，主要變形仍是切向的壓縮變形t/D值越小,越容易發(fā)生受壓失穩(wěn)而起皺。因此，t/D值越小的錐面形件，成型越困難。圖4-1 錐面形零件的幾何尺寸圖4-2h/d對(duì)錐形件成形的影響以上三種幾何參數(shù)相互有影響，制定錐面形件的工藝必須綜合考慮者三個(gè)方面的影響。由于di/d2=180/252=0.71>0.5,這就需要一次拉深。首次有平板毛坯拉深成較大圓角筒形或近似球形的工件，第二次用整形模使其到達(dá)工件的要求。為了提高工件的尺寸精度和表面質(zhì)量，整形時(shí)可帶有一定的脹形變形。凸凹模的結(jié)構(gòu)形式對(duì)拉深時(shí)的變形寬度和變形程度的大小以及產(chǎn)品質(zhì)量均有重要影響。當(dāng)拉深的方法、變形程度、零件的形狀、尺寸不同時(shí)，則拉深模的結(jié)構(gòu)應(yīng)不同。因?yàn)榱慵鞯南鄬?duì)厚度小，采用壓邊圈，采用下圖所示的模具結(jié)構(gòu)。凸模與凹模的錐角a大，對(duì)拉深變形有利，但a過大時(shí)，對(duì)于相對(duì)厚度小的材料可能要引起皺紋，因而a角的大小可根據(jù)材料的厚度查表確定 參考8時(shí)深凸模還應(yīng)鉆一通氣孔，如下圖所示。拉深時(shí)凸模被材料包緊，工件與凸模間會(huì)形成真空狀態(tài)，如果不開通氣孔，則拉深后工件不易從凸模上取下來，是卸件困難，而且造成工件底部不平。拉深凸模通氣孔尺寸可查表取得。參考91此凹?？梢圆捎缅F形凹模，如圖所示，在直壁凹模上加一段過度段成為錐形凹模。采用錐形凹模拉深有兩方面的優(yōu)點(diǎn)：一方面凹模圓角半徑采用均采用小于 90度，可減少拉深是板料在r區(qū)受到的折彎與磨榛阻力，從而可減低筒壁處所受到的拉應(yīng)力；另一方面毛坯首先在錐形過度段欲成型，如同增加一次拉深，待拉深深時(shí)在切向所需的壓縮量已大為減少，因而起皺的危險(xiǎn)性也大大的減少。因次采用錐形凹模時(shí)可提高變形程度，在半錐角a為30度和60度時(shí)，可醬缸拉深系數(shù)分別減少10%口15%最有利的降低拉深力的a角為20度?30度，兼顧兩方面的要求，常取口為30度。凸凹模采用尾部帶臺(tái)階的固定方法.尾部臺(tái)階直徑為$364mm與固定板接觸的中部直徑為巾352mm。凸模的材料邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)用T10A刃口部分熱處理硬度為58?60HRC尾部回火至40?50HRC將凸模壓入固定板內(nèi)采用H7/h6配合。凸模的長(zhǎng)度根據(jù)沖模的具體結(jié)構(gòu)確定 ，如圖所示：其中凸模的長(zhǎng)度按下式計(jì)算：L=h1+h2+h3-0.2式中hi--凸模固定板的厚度h2--彈壓卸料板的厚度h3--預(yù)壓狀態(tài)下卸料橡膠的厚度(mm)h3=0.85?0.9H,H為自由狀態(tài)下橡皮的厚度，祥見以下的計(jì)算。公式中的0.2mm是凸模端面縮進(jìn)卸料板的厚度。三'一4-4凸凹模的結(jié)構(gòu)查口由表(14-10)可以知道：彈壓卸料板的厚度h2=16mm參考5局以知道：凸模固定板的外形與尺寸通常與凹模板相同，厚度為凹模板厚度的0.8?1倍。固定土模的形狀決定于凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，對(duì)于圓凸模，取凸模固定端的直徑按H7精度加工.凹模板的厚度計(jì)算：厚模板的厚度主要不是從強(qiáng)度需要來考慮，而是從連接螺釘旋入深度與模具剛度的需要來考慮.凹模板的厚度一般不小于10順。隨著凹模板的厚度的外形尺寸增加凹模板的厚度也相應(yīng)的增大。整體凹模板的厚度可按如下的經(jīng)驗(yàn)公式估計(jì)：由式(2-26)可以知道H=K1K23J0.1F(mm)式中F一沖裁力K1--凹模材料的修正系數(shù)，合金工具剛為K1=1,碳素工具鋼取K1=1.3;K2--凹模刃口周邊長(zhǎng)度修正系數(shù)，參考表(2-18)可知道K2=1.60H=1.3X1.6X切0.1m386808=70..3vmm由于不用卸料橡膠，所以其長(zhǎng)度可以在原來的基礎(chǔ)上相應(yīng)的加上一段d既可，故由以上的計(jì)算可知凹凸模的長(zhǎng)度可以設(shè)計(jì)為L(zhǎng)=16+70.3+d-0.2=168.5mm,那么其外形尺寸為168.5mmX4364nlm,其中直徑為4352mm又因?yàn)槠渲睆讲皇翘貏e小，截面面積也不是很小,故不需要進(jìn)行強(qiáng)度的驗(yàn)算。4.2拉深凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)凸模結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，可以參照各模具圖，在此僅就其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一些做介紹，首先每個(gè)拉深凸模須鉆一通孔，以防當(dāng)工件脫離凸模是在凸模端頭與工件底之間的空間形成真空，增加額外的卸料力，嚴(yán)重時(shí)將會(huì)使工件底部抽扁。通氣孔的直徑一般可為 3?8mm之間選取，受鉆頭長(zhǎng)度限制，一般很難從凸模工件端鉆通至固定端，這時(shí)可以自工作端側(cè)壁鉆孔與之相通，側(cè)孔中心線到凸模工作的距離只要稍大于拉伸工序件的高度就可到達(dá)通氣的目的。其次要確定拉深凸模的固定方法，以便確定其固定端的結(jié)構(gòu)形式。對(duì)于順裝順出件簡(jiǎn)單拉深模，如果工件直徑與模柄直徑相差不大，常將凸模與模柄制成一體。如果兩直徑相差很大或者拉深模有壓邊裝置，可將凸模固定端制造成凸緣式的，借助固定板與上模板進(jìn)行連接。當(dāng)然也可以采取以下的方法來固定拉深凸模：凸模固定端不帶凸緣，以過度配合直接嵌入到模座內(nèi)的一定深度， 并用螺釘聯(lián)結(jié)防止拔除。具優(yōu)點(diǎn)是模具結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，可省去銷釘和凸模固定板。但拉深凸模與模座的垂直度比凸緣式凸模較差，因此不試用于較精密的拉深模，有時(shí)對(duì)于較大的拉深凸模，可采用組合式的結(jié)構(gòu)。根據(jù)國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)(GB2863.1?2—81)規(guī)定，凸模的材料用T10A。刃口部分熱處理硬度為58?60HRC尾部回火至40?50HRC凸模的固定方法為臺(tái)階式凸模，將凸模壓入固定板內(nèi)采用H7/h6配合。凸模的長(zhǎng)度根據(jù)沖模的具體結(jié)構(gòu)確定 ，參考用 由式(2-17)可選用彈壓卸料方式的凸模。其長(zhǎng)度為 L=h1+h2+h3-0.2式中h「-凸模固定板的厚度h2--彈壓卸料板的厚度h3--預(yù)壓狀態(tài)下卸料橡膠的厚度(mm)h3=0.85?0.9H,H為自由狀態(tài)下橡皮的厚度，祥見以下的計(jì)算。公式中的0.2mm是凸模端面縮進(jìn)卸料板的厚度，如圖所示：圖4-5凸模的結(jié)構(gòu)查7］由表(14-10)可以知道：彈壓卸料板的厚度h2=16mm參考仃可以知道： 凸模固定板的外形與尺寸通常與凹模板相同，厚度為凹模板厚度的0.8?1倍。固定土模的形狀決定于凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，對(duì)于圓凸模，取凸模固定端的直徑按H7精度加工.整體凹模板的厚度可按如下的經(jīng)驗(yàn)公式估計(jì)：由式(2-26)可以知道H=KK23/0.1F(mm)式中F一沖裁力K1--凹模材料的修正系數(shù)，合金工具剛為K1=1,碳素工具鋼取K1=1.3;K2--凹模刃口周邊長(zhǎng)度修正系數(shù)，參考表(2-18)可知道K2=1.60H=1.3X1.6Xv0.1x933961=94.4mm查《沖模設(shè)計(jì)手冊(cè)》 由表(14-10)可以知道： 彈壓卸料板的厚度 h2=10mm而又因?yàn)樗鼪]有卸料橡膠，就必須加上相應(yīng)的一段長(zhǎng)度d。故知L=94.4+10+d=127.5mm0那么凸模的外形尺寸為127.5X*260mm04.3凹模設(shè)計(jì)凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括：確定凹模的外形尺寸和凹模板的厚度， 選擇凹模形孔側(cè)壁的形狀，布置凹模板上形孔、螺孔和銷孔的位置以及標(biāo)注尺寸等。凹模用整體凹模，各沖裁的凹?？拙捎镁€切割機(jī)床加工，安排凹模在模架上位置時(shí)，要依據(jù)計(jì)算壓力中心的位置，將壓力中心與模柄中心重合，參考 "凹模的厚度的確定由式(2-25)可知:H=Kb其中H為凹模厚度；B為因數(shù)查3h(2-17)可知k為0.33,那么H=0.33X352=116.14mm,可以取為118.5mm0凹邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）模的壁厚的確定由式 （2-25）得：c=1.5 ?2H那么c=2x118.5=237mm當(dāng)t=5mm時(shí)，ot=30,可以設(shè)計(jì)其外形尺寸為 118.5mmX4564nlm。圖4-6凹模的結(jié)構(gòu)5模具其它結(jié)構(gòu)要素的確定確定送料方式模具相對(duì)于模架是采用從前往后的縱向送料方式， 還是采用從右往左的橫向送料方式，這主要取決于凹模的周界尺寸。如L（送料方向的凹模長(zhǎng)度）<B（垂直于送料方向的凹模寬度）時(shí)，采用縱向送料方式；L>B時(shí)，則采用橫向送料方式；L=B時(shí)，縱向或橫向均可。就本例的圓形凹模板而言，其送料方式應(yīng)采用縱向送料。卸料裝置的設(shè)計(jì)卸料裝置的功用是在一次沖裁結(jié)束以后， 將條料或工序件與落料凸?；驔_孔凸模脫離，以便下一次沖裁。卸料裝置的形式很多，它包括固定卸料板、活動(dòng)卸料板、彈壓卸料板廢料切刀等。卸料板除把板料從凸模上卸下外，有時(shí)也起壓料和凸模導(dǎo)向的作用。因此大批量生產(chǎn)時(shí)要將卸料板淬硬。考慮到工件的板料大于0.8mm沖裁的卸料裝置可以采取以下結(jié)構(gòu)，其尺寸為459X459x16mm如圖所示：拉深模的卸料裝置如圖所示：推件是剛性的，壓力由壓力機(jī)橫杠經(jīng)頂桿傳至推件器上。圖5-1壓邊裝置模架形式如采用縱向送料方式，適宜采用中間導(dǎo)柱導(dǎo)套模架 （對(duì)角導(dǎo)柱導(dǎo)套模架也可）；橫向送料適采用對(duì)角導(dǎo)柱導(dǎo)套模架：而后側(cè)導(dǎo)柱導(dǎo)套模架有利于送料 （縱橫向均可且送料較順暢），但工作時(shí)受力均衡性和對(duì)稱性比中間導(dǎo)柱導(dǎo)套模架及對(duì)角導(dǎo)柱導(dǎo)套模架差一些；四角導(dǎo)柱導(dǎo)套模架則常用于大型模具；而精密模具還須采用滾珠導(dǎo)柱導(dǎo)套。本模具采用后側(cè)導(dǎo)柱導(dǎo)套模架，一是對(duì)縱向送料方式較適宜。凸模固定板凸模固定板的外形與尺寸通常與凹木板相同，厚度為凹模板的 0.8?1倍。固定凸模的形孔決定凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，對(duì)于圓凸模，去凸模固定端的直徑按 H7精度加工。具尺寸為71X564X564mm圖5-2卸料裝置拉深凹模的通氣孔工件在拉深時(shí)，由于空氣壓力的作用或潤(rùn)滑油的粘性等因素，使工件很容易附在凸

模上。為使工件不至于貼在凸模上，設(shè)計(jì)凸模時(shí)，應(yīng)有通氣孔，拉深凸模的通氣孔如圖

所示。對(duì)一般中小型件的拉深，可直接在凸模上鉆通氣孔，孔的大小根據(jù)凸模尺寸大小

而定，由表4—35得通氣孔的直徑d為8nim。5-3通氣孔的設(shè)置模柄的選擇一般中小型模具都用上模與壓力機(jī)滑塊相連接。 設(shè)計(jì)模具時(shí)，選擇模柄的類型要考慮模具的結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)和使用要求。模柄工作段的直徑應(yīng)與所選定的壓力機(jī)滑塊孔的直徑相一致。根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)可以選用以下的模柄，如圖所示：在上模上加工出容納模柄大凸緣的沉孔，與凸緣為H7/h6配合。并用4個(gè)內(nèi)六角螺釘進(jìn)行固定。由于沉孔底面的表面粗糙度較差，與上木座的平行度也較差。所以裝配后模柄的垂直度遠(yuǎn)不如壓入式模柄。

圖5-5模柄的結(jié)構(gòu)壓邊裝置壓邊裝置可選用彈性壓邊裝置，它是一種用于一般單動(dòng)壓力機(jī)，選用氣墊做為彈性元件。壓邊圈的形式可采用平面壓邊圈。具結(jié)構(gòu)如圖所示：圖5-6 壓邊裝置緊固件的選擇沖模上的緊固件包括連接螺釘和定位螺釘。受里較大的連接螺釘一般都采用內(nèi)六角螺釘，其特點(diǎn)是擁45好鋼制造，并淬火達(dá)35?40HRC因此可承受較大的拉應(yīng)力。受力不大的小螺釘可以采用普通圓柱頭螺釘， 但是一般不用半球頭螺釘或沉頭螺釘。定位銷采用普通圓柱銷，可以承受一定的切應(yīng)力。

推件裝置為了防止推件板從凹模內(nèi)脫出。具結(jié)構(gòu)形式一般可以采用凸緣式。對(duì)于這種圓截面的推件塊，這種整體凸緣結(jié)構(gòu)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、容易加工的優(yōu)點(diǎn)，其結(jié)構(gòu)如圖所示：IIIII--I——圖5-7推件塊的結(jié)構(gòu)壓力機(jī)的選擇壓力機(jī)的選擇是模具設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要內(nèi)容，壓力機(jī)型號(hào)的確定主要取決于沖壓工藝的要求和沖模的結(jié)構(gòu)情況。必須滿足以下的要求。1）壓力機(jī)的公稱壓力必須大于沖壓計(jì)算的總壓力。2）壓力即的裝模高度必須符合模具閉合高度的總要求，即Hmax-5-Hm-Hm. 10式中Hmax、Hmin一分別為壓力機(jī)的最大、最小裝模高度；Hm一模具的閉合高度。當(dāng)多副模具安裝在同一個(gè)壓力機(jī)上時(shí)，多副模具要有同一閉合高度。3）壓力機(jī)的滑塊行程必須滿足沖壓件的成型要求， 對(duì)于拉深工藝，為了便于放料和取料，其行程必須大于拉深件高度的 2?2.5倍。股大50?70nlm股大50?70nlm。選擇拉深壓力機(jī)有很多的方面，在次僅選擇幾個(gè)中要的方面來說：①壓力機(jī)類型的選擇加工小型拉深件，多選用開式單柱機(jī)械壓力機(jī)。因?yàn)檎叻N壓力機(jī)的生產(chǎn)效率較高，能源消耗較低。對(duì)于大中型拉深件，可選用閉式雙柱機(jī)械壓力機(jī)，最好配有氣墊裝置。對(duì)于大量生產(chǎn)的較大拉深件，最好選用雙動(dòng)壓力機(jī)，以使模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)整方便，工藝性能好。②壓力機(jī)的行程的確定 多次拉伸多采用逆出件方式，為了出件方便，壓力機(jī)的行程必須大于工件高度的2倍。如果由于拉深高度很大，選擇壓力機(jī)的行程無法滿足要求，不的不選用液壓機(jī)，但是生產(chǎn)效率很底，所以經(jīng)常出現(xiàn)浪費(fèi)能源的現(xiàn)象。③壓力機(jī)額定壓力的確定 確定額定壓力主要依據(jù)總沖壓力，對(duì)于單動(dòng)壓力機(jī)上使用的拉深模，如果有壓邊裝置，則總壓力除了拉深力之外還有壓邊力即：'F=FFo在選擇壓力機(jī)進(jìn)行拉深加工時(shí)，應(yīng)該特別注意的是不能簡(jiǎn)單地按總壓力確定壓力機(jī)的額定壓力的。以為只要壓力機(jī)的額定壓力大于總壓力就可以選用， 那是很不合理的。從分析壓力曲線圖可以看出這一點(diǎn)。如圖所示：曲線a和b分別表示壓力機(jī)A和B的壓力F一行程h曲線，其額定壓力分別為Fa和Fb。值得注意的是：機(jī)械壓力機(jī)只在下止點(diǎn)前一小段，約在滑塊行程的5%-8犯內(nèi)，能夠提供額定壓力。而在這之前，曲軸能承受的轉(zhuǎn)注很有限的。在行程中問，壓力機(jī)能夠提供的壓力僅為起額定壓力的40%-50%機(jī)械壓力機(jī)用于沖裁是很適合的 ，因?yàn)闆_裁的施力行程很小，一般不超過板料的厚度。如圖所示，只要壓力機(jī)的額定壓力超過總沖壓力，該壓力機(jī)就可以使用。但用于拉深時(shí)情況就不同了，如圖示，如果選用壓力機(jī)B,雖然其額定壓力Fb大于最大拉深力Fmax,卻超載了。因?yàn)樵谧畲罄盍max在滑塊到達(dá)下止點(diǎn)之前早已出現(xiàn)了。如選用壓力機(jī)A,則在拉深的工作行程中都不超載，但其額定壓力 Fa卻遠(yuǎn)大于最大拉深力Fmax。如果采用落料一拉深復(fù)合模加工拉深件，情況就更加復(fù)雜。設(shè)沖裁力曲線 1是拉深力為曲線3的拉深件的落料力曲線。此時(shí)應(yīng)移至曲線1/位置。如圖所示，無論落料里還是拉深力，都不超過壓力機(jī)的B的額定壓力Fb。但選用壓力機(jī)B進(jìn)行落料-拉深復(fù)合模加工卻嚴(yán)重超載了。如選用壓力機(jī)A,雖然壓力拉深不超載，而落料時(shí)卻超載了。在圖中可以看出曲線2是U型彎曲并整形的彎曲壓力曲線，即要防止行程中間超載，更要注意防止行程終了嚴(yán)重超載。彎曲凹模的深度越深，最大彎曲力將出現(xiàn)的越早，要注意防止形成中間超載。防止整形期間超載主要應(yīng)注意凸模的下止點(diǎn)不要調(diào)的過低， 同時(shí)壓力機(jī)的額定壓力應(yīng)有