預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)課件

§13.6變形計(jì)算PCB撓度由偏心預(yù)加力Np引起上撓度和外荷載所產(chǎn)生的下?lián)隙冉M成。13.6.1預(yù)加力引起的上撓度δpe（反拱）預(yù)加應(yīng)力時(shí)的上撓度后張法簡(jiǎn)支梁跨中的上拱度為Mpe—由永存預(yù)加力（永存預(yù)應(yīng)力的合力）在任意截面x處所引起的彎矩值；§13.6變形計(jì)算PCB撓度由偏心預(yù)加力Np引起上撓度和1——跨中作用單位力時(shí)，在任意截面x處所引起的彎矩值；Bo—構(gòu)件抗彎剛度。13.6.2使用荷載作用下的撓度等高簡(jiǎn)支梁、懸臂梁撓度計(jì)算公式為式中l(wèi)—梁的計(jì)算跨徑α—撓度系數(shù)與彎矩圖形狀和支撐的約束條件有關(guān)（表13-3）Ms—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩Io—構(gòu)件全截面的換算截面慣性矩——跨中作用單位力時(shí)，在任意截面x處所引起的彎矩值；2預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)課件313.6.3PSC受彎構(gòu)件的總撓度ωs1)荷載短期效應(yīng)組合下的總撓度式中δpe—永存預(yù)加力所產(chǎn)生的上撓度，—由作用短期效應(yīng)組合引起的撓度值，即—分別為梁受一期恒載和二期恒載作用而產(chǎn)生的撓度值；—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變作用的彎矩值所產(chǎn)生的撓度；對(duì)簡(jiǎn)支梁，則13.6.3PSC受彎構(gòu)件的總撓度ωs42)荷載短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)影響的撓度值ωl式中δpe—考慮長(zhǎng)期荷載效應(yīng)的撓度值；—預(yù)加力反拱值考慮長(zhǎng)期效應(yīng)增長(zhǎng)系數(shù)；—短期荷載效應(yīng)組合考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的撓度增長(zhǎng)系數(shù)；按表13-4取值。2)荷載短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)影響的撓度值ωl513.6.4預(yù)拱度的設(shè)置《公路橋規(guī)》規(guī)定：1)預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件由預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按短期荷載組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，可不設(shè)置預(yù)拱度。2)預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值小于按短期荷載組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。預(yù)拱度值為13.6.4預(yù)拱度的設(shè)置6§13.7端部錨固區(qū)計(jì)算13.7.1后張法構(gòu)件錨下局部承壓計(jì)算錨具下很大的局部應(yīng)力，使構(gòu)件縱裂甚至破壞，必須進(jìn)行局部承壓強(qiáng)度和抗裂性計(jì)算§13.7端部錨固區(qū)計(jì)算13.7.1后張法構(gòu)件錨下局部承7（1）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算式中Fld—局部受壓區(qū)面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值ηs—混凝土局部承壓修正系數(shù)，表10－1β—混凝土承壓強(qiáng)度的提高系數(shù)，表10－1k—間接鋼筋影響系數(shù)ρv—間接鋼筋體積配筋率fsd—間接鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值A(chǔ)ln—局部承壓面積減孔洞的面積（1）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算8（2）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算：

fcd—混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。梁端錨固區(qū)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采取補(bǔ)強(qiáng)措施：①錨具下應(yīng)設(shè)置厚度不小于16mm的墊板或采用具有喇叭管的錨具墊板②板下螺旋筋圈數(shù)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于喇叭管長(zhǎng)度③錨墊板下的間接鋼筋體積配筋率ρv不應(yīng)小于0.5%④梁端平面尺寸由錨具尺寸、錨具間距以及張拉千斤頂?shù)囊蟮炔贾茫?）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算：913.7.2先張法PC構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度與錨固長(zhǎng)度一般不設(shè)永久性錨具，通過REBAR和conc之間的粘結(jié)力達(dá)到錨固的要求。在預(yù)應(yīng)力鋼筋放張時(shí)，構(gòu)件端部外露處的鋼筋應(yīng)力由原有的預(yù)拉應(yīng)力變?yōu)榱?，鋼筋在該處的拉?yīng)變也相應(yīng)變?yōu)榱悖摻顚⑾驑?gòu)件內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)縮、滑移，但鋼筋與混凝土間的粘結(jié)力將阻止鋼筋內(nèi)縮。

13.7.2先張法PC構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度與錨固長(zhǎng)度一般10

經(jīng)過自端部起至某一截面的ltr長(zhǎng)度后，鋼筋內(nèi)縮將被完全阻止，說明ltr長(zhǎng)度范鬧內(nèi)的粘結(jié)力之和，正好等于鋼筋內(nèi)的有效預(yù)拉應(yīng)力，且鋼筋在ltr以后的各截面將保持有效預(yù)應(yīng)力σpe。1）鋼筋從應(yīng)力為零的端面到應(yīng)力為ρpe的這一長(zhǎng)度ltr稱為預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度。2）鋼筋從應(yīng)力為零的端面到應(yīng)力為fpd的截面為止的這一長(zhǎng)度la稱為預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長(zhǎng)度。鋼筋在內(nèi)縮過程中．使傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)膠結(jié)力一部分遭到破壞。但鋼筋內(nèi)縮也使其直徑變粗，且愈近端部愈粗，形成錨楔作用。由于周圍混凝土限制其直徑變粗而引起較大的徑向壓力（圖13-15a）

經(jīng)過自端部起至某一截面的ltr長(zhǎng)度后，鋼筋內(nèi)縮將被完全阻止11由此所產(chǎn)土的相應(yīng)摩擦力，要比普通鋼筋混凝土中由于混凝上收縮所產(chǎn)生的摩擦力要大得多，這是預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力傳遞的有利因素?？梢钥闯?，先張法構(gòu)件端部整個(gè)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)受力情況比較復(fù)雜。為了設(shè)計(jì)計(jì)算的方便，《公路橋規(guī)》考慮以上各因素后，將預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度ltr和錨固長(zhǎng)度la的規(guī)定取值見附表2—7。同時(shí)將傳遞長(zhǎng)度和錨固長(zhǎng)度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(從零至σpe或fpd)，假定按直線變化計(jì)算（圖13—10b)。注意：傳遞長(zhǎng)度和錨固長(zhǎng)度la的起點(diǎn)與放張的方法有關(guān)。當(dāng)采用驟然放張(例如剪斷)時(shí)．由于鋼筋回縮的沖擊將使構(gòu)件端部混凝土的粘結(jié)力破壞．故其起點(diǎn)應(yīng)自離構(gòu)件端面0.25ltr處開始計(jì)算。由此所產(chǎn)土的相應(yīng)摩擦力，要比普通鋼筋混凝土中由于混凝上收縮所12§13.8預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)

內(nèi)容：設(shè)計(jì)計(jì)算步驟、截面型式及截面尺寸的選定、鋼筋數(shù)量的估算與布置的方法等內(nèi)容。13.8.1設(shè)計(jì)計(jì)算步驟類似于受彎構(gòu)件，以后張法簡(jiǎn)支梁為例說明（1）根據(jù)已知資料（如定型設(shè)計(jì)較等），并參照已有設(shè)計(jì)，選定構(gòu)件的截面尺寸、截面形式，或直接對(duì)彎矩最大截面，根據(jù)正截面抗彎強(qiáng)度要求，初估構(gòu)件砼截面尺寸；（2）根據(jù)結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)的荷載效應(yīng)組合，計(jì)算控制界面最大的設(shè)計(jì)彎矩和剪力；§13.8預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)內(nèi)容：設(shè)計(jì)計(jì)算步驟、截面13（3）根據(jù)正截面抗彎要求和初定的截面尺寸，估算預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，并進(jìn)行合理的布置；（4）計(jì)算主梁截面幾何特性；（5）進(jìn)行正截面和斜截面承載力計(jì)算；（6）確定預(yù)筋的張拉控制應(yīng)力，估算預(yù)應(yīng)力損失及計(jì)算各階段相應(yīng)的有效預(yù)應(yīng)力；（7）按短暫狀況和持久狀況進(jìn)行構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算（8）進(jìn)行正截面和斜截面抗裂演算；（9）主梁的變形計(jì)算；（10）錨固局部承壓計(jì)算與錨固區(qū)設(shè)計(jì)。（3）根據(jù)正截面抗彎要求和初定的截面尺寸，估1413.8.2PC受彎構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)1)預(yù)應(yīng)力混凝土梁抗彎效率指標(biāo)ρ為抗彎效率指標(biāo)，ρ值越高，表示所設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土梁截面經(jīng)濟(jì)效率越高。2)預(yù)應(yīng)力混凝土常用截面形式13.8.2PC受彎構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)15（1）空心板：通常用于跨徑8-20m的橋梁，施工采用場(chǎng)制直線配筋的先張法；（2）T形梁：25-50m，后張法，中小h/l=1/15-1/25（3）帶現(xiàn)澆翼板的預(yù)制T形梁：適用于各種斜度的斜梁橋和曲率半徑較大的彎梁橋；（4）組合箱形梁：16-25m，先張法，

h/l=1/16-1/20（5）組合T形梁：16-20m，h/l=1/16-1/18（6）箱形梁：多用于連續(xù)梁，T形剛構(gòu)等大跨度橋梁。（1）空心板：通常用于跨徑8-20m的橋梁，施工采用場(chǎng)制直線1613.8.3砼截面尺寸和預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量的選定1)截面尺寸參考已有的設(shè)計(jì)資料及橋梁設(shè)計(jì)中的具體要求事先擬定，然后進(jìn)行配筋計(jì)算，如不符合要求，再修改。2)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算（1）按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力的鋼筋數(shù)量Npe—使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永存應(yīng)力的合力Ms—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值13.8.3砼截面尺寸和預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量的選定17A—構(gòu)件混凝土全截面面積W—構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩ep—預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面中心軸的距離對(duì)A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，

所需預(yù)應(yīng)力鋼筋的總面積：所需預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)為：

Ap1為一束鋼筋的截面面積A—構(gòu)件混凝土全截面面積18（2）按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量對(duì)兩類T形截面：第一類：第二類：先按第一類T形截面計(jì)算受壓區(qū)高度x，若,則（2）按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量19

若，則為第二類T形截面。則矩形截面梁的計(jì)算方法與第一類T形截面方法相同。（3）最小配筋率的要求最小配筋率應(yīng)滿足Mu—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值Mcr—受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，計(jì)算式為若，則為第二類T形截面。則2013.8.4預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置1）束界（索界）全預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁，跨中心預(yù)應(yīng)力鋼筋的位置應(yīng)盡量低，ep大，以平衡外荷載產(chǎn)生的正彎矩。但其它截面外荷載小，如ep大，易引起上緣開裂，因此ep應(yīng)減小。根據(jù)全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件要求，不使上、下緣混凝土出現(xiàn)拉應(yīng)力的原則。可按最小外載（G1）作用下，和最不利荷載（G1+G2+Qs）作用下的兩種情況，分別確定NP在各個(gè)截面上ep的極值，可沿梁截面繪出ep的限值線E1和E2，只要NP落入E1和E2所圍成的區(qū)域即能保證構(gòu)件上下緣不會(huì)出現(xiàn)拉應(yīng)力。把E1和E2兩條曲線所圍成的布置鋼束時(shí)的鋼束重心界限，稱為束界（索界）。13.8.4預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置21例:全預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁的束界預(yù)加應(yīng)力階段式中

eP1—預(yù)加力合理的偏心距;Kb—混凝土截面下核心距;Wu—構(gòu)件全截面對(duì)截面上緣的彈性抵抗矩;Np1—傳力錨固時(shí)預(yù)加力的合力。同理,作用短期效應(yīng)組合，式中α≈0.8Ku=Wb/A—上核心距例:全預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁的束界22鋼束重心位置即ep所遵循的條件如滿足上式即可保證不出現(xiàn)拉應(yīng)力，對(duì)也許出現(xiàn)拉應(yīng)力或裂縫的PPC構(gòu)件，只要根據(jù)構(gòu)件上、下緣砼的拉應(yīng)力（名義拉應(yīng)力）的不同限制值作相應(yīng)的演算，束界不難確定鋼束重心位置即ep所遵循的條件232）預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則（1）鋼束的布置，應(yīng)使其重心線不超過束界（2）鋼束彎起的角度，應(yīng)與所承受的剪力變化規(guī)律相配合（3）應(yīng)符合構(gòu)造要求3）鋼束彎起點(diǎn)的確定（1）從受剪考慮，在跨徑的三分點(diǎn)到四分點(diǎn)之間開始彎起（2）注意鋼筋彎起后正截面抗彎承載力的要求（3）應(yīng)滿足斜截面抗彎承載力的要求4）鋼束彎起角度（1）一般彎起角度θp<20o（2）對(duì)于彎出梁頂錨固的鋼筋，25o<θp<30o2）預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則245）預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起的曲線形狀圓弧線，拋物線，懸鏈線公路橋梁中多采用圓弧線后張法中曲線形預(yù)應(yīng)力鋼筋曲率半徑R應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）鋼絲束、鋼絞線束d≤5mm時(shí)，R≥4md>5mm時(shí)，R≥6m（2）精軋螺紋d≤25mm時(shí)，R≥12md>25mm時(shí)，R≥15m6）預(yù)應(yīng)力鋼筋布置的具體要求（1）后張法構(gòu)件（2）先張法構(gòu)件5）預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起的曲線形狀2513.8.5非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置(1)箍筋(2)水平縱向輔助鋼筋(3)局部加強(qiáng)鋼筋(4)架立鋼筋與定位鋼筋13.8.6錨具的防護(hù)13.8.5非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置26§13.6變形計(jì)算PCB撓度由偏心預(yù)加力Np引起上撓度和外荷載所產(chǎn)生的下?lián)隙冉M成。13.6.1預(yù)加力引起的上撓度δpe（反拱）預(yù)加應(yīng)力時(shí)的上撓度后張法簡(jiǎn)支梁跨中的上拱度為Mpe—由永存預(yù)加力（永存預(yù)應(yīng)力的合力）在任意截面x處所引起的彎矩值；§13.6變形計(jì)算PCB撓度由偏心預(yù)加力Np引起上撓度和27——跨中作用單位力時(shí)，在任意截面x處所引起的彎矩值；Bo—構(gòu)件抗彎剛度。13.6.2使用荷載作用下的撓度等高簡(jiǎn)支梁、懸臂梁撓度計(jì)算公式為式中l(wèi)—梁的計(jì)算跨徑α—撓度系數(shù)與彎矩圖形狀和支撐的約束條件有關(guān)（表13-3）Ms—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩Io—構(gòu)件全截面的換算截面慣性矩——跨中作用單位力時(shí)，在任意截面x處所引起的彎矩值；28預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)課件2913.6.3PSC受彎構(gòu)件的總撓度ωs1)荷載短期效應(yīng)組合下的總撓度式中δpe—永存預(yù)加力所產(chǎn)生的上撓度，—由作用短期效應(yīng)組合引起的撓度值，即—分別為梁受一期恒載和二期恒載作用而產(chǎn)生的撓度值；—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變作用的彎矩值所產(chǎn)生的撓度；對(duì)簡(jiǎn)支梁，則13.6.3PSC受彎構(gòu)件的總撓度ωs302)荷載短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)影響的撓度值ωl式中δpe—考慮長(zhǎng)期荷載效應(yīng)的撓度值；—預(yù)加力反拱值考慮長(zhǎng)期效應(yīng)增長(zhǎng)系數(shù)；—短期荷載效應(yīng)組合考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的撓度增長(zhǎng)系數(shù)；按表13-4取值。2)荷載短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)影響的撓度值ωl3113.6.4預(yù)拱度的設(shè)置《公路橋規(guī)》規(guī)定：1)預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件由預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按短期荷載組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，可不設(shè)置預(yù)拱度。2)預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值小于按短期荷載組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。預(yù)拱度值為13.6.4預(yù)拱度的設(shè)置32§13.7端部錨固區(qū)計(jì)算13.7.1后張法構(gòu)件錨下局部承壓計(jì)算錨具下很大的局部應(yīng)力，使構(gòu)件縱裂甚至破壞，必須進(jìn)行局部承壓強(qiáng)度和抗裂性計(jì)算§13.7端部錨固區(qū)計(jì)算13.7.1后張法構(gòu)件錨下局部承33（1）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算式中Fld—局部受壓區(qū)面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值ηs—混凝土局部承壓修正系數(shù)，表10－1β—混凝土承壓強(qiáng)度的提高系數(shù)，表10－1k—間接鋼筋影響系數(shù)ρv—間接鋼筋體積配筋率fsd—間接鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值A(chǔ)ln—局部承壓面積減孔洞的面積（1）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算34（2）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算：

fcd—混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。梁端錨固區(qū)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采取補(bǔ)強(qiáng)措施：①錨具下應(yīng)設(shè)置厚度不小于16mm的墊板或采用具有喇叭管的錨具墊板②板下螺旋筋圈數(shù)的長(zhǎng)度不應(yīng)小于喇叭管長(zhǎng)度③錨墊板下的間接鋼筋體積配筋率ρv不應(yīng)小于0.5%④梁端平面尺寸由錨具尺寸、錨具間距以及張拉千斤頂?shù)囊蟮炔贾茫?）局部承壓區(qū)承載力計(jì)算：3513.7.2先張法PC構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度與錨固長(zhǎng)度一般不設(shè)永久性錨具，通過REBAR和conc之間的粘結(jié)力達(dá)到錨固的要求。在預(yù)應(yīng)力鋼筋放張時(shí)，構(gòu)件端部外露處的鋼筋應(yīng)力由原有的預(yù)拉應(yīng)力變?yōu)榱悖摻钤谠撎幍睦瓚?yīng)變也相應(yīng)變?yōu)榱?，鋼筋將向?gòu)件內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)縮、滑移，但鋼筋與混凝土間的粘結(jié)力將阻止鋼筋內(nèi)縮。

13.7.2先張法PC構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度與錨固長(zhǎng)度一般36

經(jīng)過自端部起至某一截面的ltr長(zhǎng)度后，鋼筋內(nèi)縮將被完全阻止，說明ltr長(zhǎng)度范鬧內(nèi)的粘結(jié)力之和，正好等于鋼筋內(nèi)的有效預(yù)拉應(yīng)力，且鋼筋在ltr以后的各截面將保持有效預(yù)應(yīng)力σpe。1）鋼筋從應(yīng)力為零的端面到應(yīng)力為ρpe的這一長(zhǎng)度ltr稱為預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度。2）鋼筋從應(yīng)力為零的端面到應(yīng)力為fpd的截面為止的這一長(zhǎng)度la稱為預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長(zhǎng)度。鋼筋在內(nèi)縮過程中．使傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)膠結(jié)力一部分遭到破壞。但鋼筋內(nèi)縮也使其直徑變粗，且愈近端部愈粗，形成錨楔作用。由于周圍混凝土限制其直徑變粗而引起較大的徑向壓力（圖13-15a）

經(jīng)過自端部起至某一截面的ltr長(zhǎng)度后，鋼筋內(nèi)縮將被完全阻止37由此所產(chǎn)土的相應(yīng)摩擦力，要比普通鋼筋混凝土中由于混凝上收縮所產(chǎn)生的摩擦力要大得多，這是預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力傳遞的有利因素?？梢钥闯觯葟埛?gòu)件端部整個(gè)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)受力情況比較復(fù)雜。為了設(shè)計(jì)計(jì)算的方便，《公路橋規(guī)》考慮以上各因素后，將預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度ltr和錨固長(zhǎng)度la的規(guī)定取值見附表2—7。同時(shí)將傳遞長(zhǎng)度和錨固長(zhǎng)度范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(從零至σpe或fpd)，假定按直線變化計(jì)算（圖13—10b)。注意：傳遞長(zhǎng)度和錨固長(zhǎng)度la的起點(diǎn)與放張的方法有關(guān)。當(dāng)采用驟然放張(例如剪斷)時(shí)．由于鋼筋回縮的沖擊將使構(gòu)件端部混凝土的粘結(jié)力破壞．故其起點(diǎn)應(yīng)自離構(gòu)件端面0.25ltr處開始計(jì)算。由此所產(chǎn)土的相應(yīng)摩擦力，要比普通鋼筋混凝土中由于混凝上收縮所38§13.8預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)

內(nèi)容：設(shè)計(jì)計(jì)算步驟、截面型式及截面尺寸的選定、鋼筋數(shù)量的估算與布置的方法等內(nèi)容。13.8.1設(shè)計(jì)計(jì)算步驟類似于受彎構(gòu)件，以后張法簡(jiǎn)支梁為例說明（1）根據(jù)已知資料（如定型設(shè)計(jì)較等），并參照已有設(shè)計(jì)，選定構(gòu)件的截面尺寸、截面形式，或直接對(duì)彎矩最大截面，根據(jù)正截面抗彎強(qiáng)度要求，初估構(gòu)件砼截面尺寸；（2）根據(jù)結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)的荷載效應(yīng)組合，計(jì)算控制界面最大的設(shè)計(jì)彎矩和剪力；§13.8預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)內(nèi)容：設(shè)計(jì)計(jì)算步驟、截面39（3）根據(jù)正截面抗彎要求和初定的截面尺寸，估算預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，并進(jìn)行合理的布置；（4）計(jì)算主梁截面幾何特性；（5）進(jìn)行正截面和斜截面承載力計(jì)算；（6）確定預(yù)筋的張拉控制應(yīng)力，估算預(yù)應(yīng)力損失及計(jì)算各階段相應(yīng)的有效預(yù)應(yīng)力；（7）按短暫狀況和持久狀況進(jìn)行構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算（8）進(jìn)行正截面和斜截面抗裂演算；（9）主梁的變形計(jì)算；（10）錨固局部承壓計(jì)算與錨固區(qū)設(shè)計(jì)。（3）根據(jù)正截面抗彎要求和初定的截面尺寸，估4013.8.2PC受彎構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)1)預(yù)應(yīng)力混凝土梁抗彎效率指標(biāo)ρ為抗彎效率指標(biāo)，ρ值越高，表示所設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土梁截面經(jīng)濟(jì)效率越高。2)預(yù)應(yīng)力混凝土常用截面形式13.8.2PC受彎構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)41（1）空心板：通常用于跨徑8-20m的橋梁，施工采用場(chǎng)制直線配筋的先張法；（2）T形梁：25-50m，后張法，中小h/l=1/15-1/25（3）帶現(xiàn)澆翼板的預(yù)制T形梁：適用于各種斜度的斜梁橋和曲率半徑較大的彎梁橋；（4）組合箱形梁：16-25m，先張法，

h/l=1/16-1/20（5）組合T形梁：16-20m，h/l=1/16-1/18（6）箱形梁：多用于連續(xù)梁，T形剛構(gòu)等大跨度橋梁。（1）空心板：通常用于跨徑8-20m的橋梁，施工采用場(chǎng)制直線4213.8.3砼截面尺寸和預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量的選定1)截面尺寸參考已有的設(shè)計(jì)資料及橋梁設(shè)計(jì)中的具體要求事先擬定，然后進(jìn)行配筋計(jì)算，如不符合要求，再修改。2)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算（1）按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力的鋼筋數(shù)量Npe—使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永存應(yīng)力的合力Ms—按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值13.8.3砼截面尺寸和預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量的選定43A—構(gòu)件混凝土全截面面積W—構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩ep—預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面中心軸的距離對(duì)A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，

所需預(yù)應(yīng)力鋼筋的總面積：所需預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)為：

Ap1為一束鋼筋的截面面積A—構(gòu)件混凝土全截面面積44（2）按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量對(duì)兩類T形截面：第一類：第二類：先按第一類T形截面計(jì)算受壓區(qū)高度x，若,則（2）按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量45

若，則為第二類T形截面。則矩形截面梁的計(jì)算方法與第一類T形截面方法相同。（3）最小配筋率的要求最小配筋率應(yīng)滿足Mu—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值Mcr—受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，計(jì)算式為若，則為第二類T形截面。則4613.8.4預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置1）束界（索界）全預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁，跨中心預(yù)應(yīng)力鋼筋的位置應(yīng)盡量低，ep大，以平衡外荷載產(chǎn)生的正彎矩。但其它截面外荷載小，如ep大，易引起上緣開裂，因此ep應(yīng)減小。根據(jù)全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件要求，不使上、下緣混凝土出現(xiàn)拉應(yīng)力的原則?？砂醋钚⊥廨d（G1）作用下，和最不利荷載（G1+G2+Qs）作用下的兩種情況，分別確定NP在各個(gè)截面上ep的極值，可沿梁截面繪出ep的限值線E1和E2，只要NP落入E1和E2所圍成的區(qū)域即能保證構(gòu)件上下緣不會(huì)出現(xiàn)拉應(yīng)力。把E1和E