地下綜合管廊工程模板安全專項施工方案

六盤水鳳凰大道東段地下綜合管廊現(xiàn)場臨建施工方案2015年11月附件1： 墻模板計算書一、墻模板基本參參數(shù)計算斷面寬度3000mm，高高度32500mm，兩側(cè)側(cè)樓板厚度3350mm。模板面板采用普通通膠合板。內(nèi)龍骨間距2000mm，內(nèi)龍龍骨采用單鋼鋼管48mmm×2.5mm，外龍骨骨采用雙鋼管管48mm×2.5mm。對拉螺栓布置6道道，在斷面內(nèi)內(nèi)水平間距2250+4550+4500+450++450+4450mm，斷斷面跨度方向向間距6000mm，直徑徑14mm。面板厚度15mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm2。木方剪切強度1..3N/mmm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量9000..0N/mmm2。模板組裝裝示意圖二、墻模板荷載標標準值計算強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計值；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力產(chǎn)生生荷載標準值值。當澆筑速度大于110m/h或或坍落度大于于180mmm時，新澆混混凝土側(cè)壓力力按公式2計算；其他他情況按兩個個公式計算，取取較小值:其中γc——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料料)取200/((T+15))，取3.0000h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取22.800mm；β———混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=331.8800kN/m22考慮結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)0.990，實際計計算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值:F1=00.90×31.8880=28..692kNN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性性系數(shù)0.990，倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載標準值值:F2=00.90×4.0000=3.6000kN/mm2。三、墻模板面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照連續(xù)梁計算算。面板的計算寬度取取2.90mm。荷載計算值q=1.22×28.6992×2.9000+1.400×3.6000×2.9000=114..464kNN/m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=1088.75cmm3；截面慣性矩I=81..56cm44；計算簡圖圖彎矩圖(kN.m))剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結(jié)果果如下：變形計算算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=9.1557kNN2=25.1182kNN3=25.1182kNN4=9.1557kN最大彎矩M==0.4557kN.mm最大變形V==0.1884mm(1)抗彎強度計算算經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==M/W=0.4457×1000×1000//1087550=4.2202N/mmm2面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算算值T=33Q/2bhh=3×137355.0/(22×2900..000×15.0000)=0..474N//mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.400N/mm22面板抗剪強度驗算算T<[T]，滿滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算算值v==0.1884mm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!四、墻模板內(nèi)龍骨骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模模板傳遞的荷荷載，通常按按照均布荷載載連續(xù)梁計算算。內(nèi)龍骨強度計算均均布荷載q==1.2×0.20×28.699+1.4××0.20×3.60==7.8944kN/m撓度計算荷載標準準值q=0..20×28.699=5.7338kN/mm外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼鋼管計算簡圖圖支撐鋼鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼鋼管剪力圖((kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結(jié)果果如下：支撐鋼鋼管變形計算算受力圖支撐鋼鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax=0.1141kN..m最大變形vmaax=0.0037mm最大支座力Qmmax=3..701kNN抗彎計算強度ff=M//W=0..141×106/3864..8=36.488N/mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于設(shè)計強度,,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于4550.0/1150與10mm,,滿足要求!五、墻模板外龍骨骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨骨傳遞的荷載載，按照集中中荷載下連續(xù)續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計算算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼鋼管計算簡圖圖支撐鋼鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼鋼管剪力圖((kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結(jié)果果如下：支撐鋼鋼管變形計算算受力圖支撐鋼鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到最大彎矩Mmaax=0.5592kN..m最大變形vmaax=0.2265mm最大支座力Qmmax=122.092kkN抗彎計算強度ff=M//W=0..592×106/7729..7=76.599N/mm2支撐鋼管的抗彎計計算強度小于于設(shè)計強度,,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于6000.0/1150與10mm,,滿足要求!六、對拉螺栓的計計算計算公式:N<[N]==fA其中N——對拉螺栓所所受的拉力；；A——對拉螺栓有有效面積((mm2)；f——對拉螺栓的的抗拉強度設(shè)設(shè)計值，取1170N/mmm2；對拉螺栓的直徑((mm):14對拉螺栓有效直徑徑(mm):12對拉螺栓有效面積積(mm2):A=1055.000對拉螺栓最大容許許拉力值(kN):[N]==17.8850對拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=12.0992對拉螺栓強度驗算算滿足要求!!側(cè)模板計算滿足要要求！

附件2： 350mm頂板模板扣扣件鋼管支撐撐架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ162-22008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》GB550009--2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》GB500017-22003《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》GBB500100-20100《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500007-20111《建筑施工木腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGGJ1644-20088計算參數(shù):鋼管強度為2055.0N//mm2，鋼管強度度折減系數(shù)取取1.00。模板支架搭設(shè)高度度為2.9mm，立桿的縱距b==0.75mm，立桿的橫橫距l(xiāng)=00.90m，立立桿的步距h=1.550m。面板厚度15mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm2。內(nèi)龍骨采用40××90mm木方方，間距2000mm，木方剪切強度1..3N/mmm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量9000..0N/mmm2。梁頂托采用雙鋼管管φ48×2.5mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.10kNN/m3。傾倒混凝土荷載標標準值2.000kN/mm2，施工均布布荷載標準值值1.00kkN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)數(shù)取1.000。圖頂板支撐架立立面簡圖圖頂板支撐架立立桿穩(wěn)定性荷荷載計算單元元按照扣件新規(guī)范中中規(guī)定并參照照模板規(guī)范，確確定荷載組合合分項系數(shù)如如下：由可變荷載效應(yīng)控控制的組合SS=1.2××(25.100×0.35++0.20))+1.400×1.00==12.1882kN/mm2由永久荷載效應(yīng)控控制的組合SS=1.355×25.100×0.35++0.7×1.40×1.00==12.8440kN/mm2由于永久荷載效應(yīng)應(yīng)控制的組合合S最大，永久久荷載分項系系數(shù)取1.335，可變荷荷載分項系數(shù)數(shù)取0.7×1.40==0.98采用的鋼管類型為為φ48×2.5。鋼管慣性矩計算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抵抗距計算采采用W=π(D4-d4)/32DD。一、模板面板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.1000×0.3500×0.7500+0.2000×0.7500=6.7339kN/mm活荷載標準值qq2=((2.0000+1.0000)×0.7500=2.2550kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=28..13cm33；截面慣性矩I=21..09cm44；(1)抗彎強度計算算f=MM/W<[f]]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板的最大大彎距(N.mm))；W——面板的凈截截面抵抗矩；；[f]———面板的抗彎彎強度設(shè)計值值，取15..00N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷載設(shè)計值值(kN/m))；經(jīng)計算得到M=0.1100×(1.35×6.7399+0.988×2.2500)×0.2000×0.2000=0.0445kN.mm經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0445×1000×1000//281255=1.6007N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.35×6.7399+0.988×2.2500)×0.2000=1.3556kN截面抗剪強度度計算值TT=3×1356..0/(2××750.0000×15.0000)=0..181N//mm2截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..40N/mmm2面板抗剪強度驗算算T<[T]，滿滿足要求!(3)撓度計算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×6.7399×2004/(1000×6000×2109338)=0..058mmm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!二、支撐龍骨的計計算龍骨按照均布荷載載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q11=25..100×0.3500×0.2000=1.7557kN/mm(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q12=0.2200×0.2000=0.0440kN/mm(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值q2=(11.000++2.0000)×0.2000=0.6000kN/mm靜荷載q1==1.355×1.7577+1.355×0.0400=2.4226kN/mm活荷載q2==0.988×0.6000=0.5888kN/mm計算單元內(nèi)的龍骨骨集中力為((0.5888+2.4226)×0.7500=2.2661kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計計算，計算公公式如下:均布荷載q==P/l=2.2260/0..750=33.014kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×3.01×0.75×0.75==0.1700kN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.7500×3.0144=1.3556kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.7500×3.0144=2.4887kN龍骨的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=54..00cm33；截面慣性矩I=2433.00cmm4；(1)龍骨抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=M//W=0..170×106/540000.0=33.14N//mm2龍骨的抗彎計算強強度小于155.0N/mmm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪強度計算算值T=33×1356//(2×40×90)=00.565NN/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.300N/mm22龍骨的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)龍骨撓度計算算撓度計算按照規(guī)范范要求采用靜靜荷載標準值值，均布荷載通過變形形受力計算的的最大支座力力除以龍骨計計算跨度(即龍骨下小小橫桿間距))得到q=1.7997kN/mm最大變形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×1.7977×750.004/(1000×9000..00×24300000.0))=0.1776mm龍骨的最大撓度小小于750..0/4000(木方時取取250),,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計計算。集中荷載取次龍骨骨的支座力P=2..487kNN均布荷載取托梁的的自重q==0.0884kN/mm。托梁計計算簡圖托梁彎彎矩圖(kN.m))托梁剪剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結(jié)果果如下：托梁變變形計算受力力圖托梁變變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M==1.0220kN.mm經(jīng)過計算得到最大大支座F==12.3399kN經(jīng)過計算得到最大大變形V==0.8113mm頂托梁的截面力學學參數(shù)為截面抵抗矩W=7.773cm3；截面慣性矩I=18..55cm4；(1)頂托梁抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=M//W=1..020×106/1.055/77299.7=125.668N/mmm2頂托梁的抗彎計算算強度小于2205.0NN/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計計算最大變形v==0.8113mm頂托梁的最大撓度度小于9000.0/4000,滿足要要求!四、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的的自重(kN)：NG1=0.1113×2.9000=0.3228kN鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A滿堂架自自重標準值，設(shè)設(shè)計人員可根根據(jù)情況修改改。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.2200×0.7500×0.9000=0.1335kN(3)鋼筋混凝土頂頂板自重(kN)：NG3=25..100×0.3500×0.7500×0.9000=5.9330kN經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=(NNG1+NG2+NG3)=6.3933kN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=(11.000++2.0000)×0.7500×0.9000=2.0225kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式NN=1..35NG+0..98NQ五、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，N=10.611kNφ———軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=3.57W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=3..86σ———鋼管立桿抗抗壓強度計算算值(N//mm2)；[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l00——計算長度((m)；參照《扣件式規(guī)范范》20111，由公式計計算頂部立桿段段：l0=kuu1(h+2a))(1)非頂部立桿桿段：l0=kuu2h(2)k———計算長度附附加系數(shù),按照表5.44.6取值為為1.1555,當允許長長細比驗算時時k取1；u1，u2——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》附附錄C表；a———立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.550m；頂部立桿段：a==0.5m，u1=1.2115,l0=3.5008m；λ=33508/116.0=2218.9996允許長細比(k取取1)λ0=218..996/11.155==189.6607<2210長細比比驗算滿足要要求!φ=00.153σ=110477//(0.1553×357.4)==191.5598N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算σ<[f]],滿足要求求!非頂部立桿段：uu2=1.9551,l0=3.3880m；λ=33380/116.0=2210.9993允許長細比(k取取1)λ0=210..993/11.155==182.6678<2210長細比比驗算滿足要要求!φ=00.164σ=110614//(0.1664×357.4)==181.0084N/mmm2,立桿的穩(wěn)定定性計算σ<[f]],滿足要求求!模板支撐架計算滿滿足要求！

附件3： 300m頂板模板板扣件鋼管高高支撐架計算算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ162-22008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》GB550009--2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》GB500017-22003《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》GBB500100-20100《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500007-20111《建筑施工木腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGGJ1644-20088計算參數(shù):鋼管強度為2055.0N//mm2，鋼管強度度折減系數(shù)取取1.00。模板支架搭設(shè)高度度為2.0mm，立桿的縱距b==0.90mm，立桿的橫橫距l(xiāng)=00.90m，立立桿的步距h=1.550m。面板厚度15mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm2。內(nèi)龍骨采用40××90mm木方方，間距2000mm，木方剪切強度1..3N/mmm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量9000..0N/mmm2。梁頂托采用雙鋼管管φ48×2.5mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.10kNN/m3。傾倒混凝土荷載標標準值2.000kN/mm2，施工均布布荷載標準值值1.00kkN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)數(shù)取1.000。圖頂板支撐架立立面簡圖圖頂板支撐架立立桿穩(wěn)定性荷荷載計算單元元按照扣件新規(guī)范中中規(guī)定并參照照模板規(guī)范，確確定荷載組合合分項系數(shù)如如下：由可變荷載效應(yīng)控控制的組合SS=1.2××(25.100×0.30++0.20))+1.400×1.00==10.6776kN/mm2由永久荷載效應(yīng)控控制的組合SS=1.355×25.100×0.30++0.7×1.40×1.00==11.1446kN/mm2由于永久荷載效應(yīng)應(yīng)控制的組合合S最大，永久久荷載分項系系數(shù)取1.335，可變荷荷載分項系數(shù)數(shù)取0.7×1.40==0.98采用的鋼管類型為為φ48×2.5。鋼管慣性矩計算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抵抗距計算采采用W=π(D4-d4)/32DD。一、模板面板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.1000×0.3000×0.9000+0.2000×0.9000=6.9557kN/mm活荷載標準值qq2=((2.0000+1.0000)×0.9000=2.7000kN/mm面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=33..75cm33；截面慣性矩I=25..31cm44；(1)抗彎強度計算算f=MM/W<[f]]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板的最大大彎距(N.mm))；W——面板的凈截截面抵抗矩；；[f]———面板的抗彎彎強度設(shè)計值值，取15..00N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷載設(shè)計值值(kN/m))；經(jīng)計算得到M=0.1100×(1.35×6.9577+0.988×2.7000)×0.2000×0.2000=0.0448kN.mm經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==0.0448×1000×1000//337500=1.4227N/mmm2面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.35×6.9577+0.988×2.7000)×0.2000=1.4445kN截面抗剪強度度計算值TT=3×1445..0/(2××900.0000×15.0000)=0..161N//mm2截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..40N/mmm2面板抗剪強度驗算算T<[T]，滿滿足要求!(3)撓度計算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓度計算算值v==0.6777×6.9577×2004/(1000×6000×2531225)=0..050mmm面板的最大撓度小小于200..0/2500,滿足要求求!二、支撐龍骨的計計算龍骨按照均布荷載載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q11=25..100×0.3000×0.2000=1.5006kN/mm(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q12=0.2200×0.2000=0.0440kN/mm(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值q2=(11.000++2.0000)×0.2000=0.6000kN/mm靜荷載q1==1.355×1.5066+1.355×0.0400=2.0887kN/mm活荷載q2==0.988×0.6000=0.5888kN/mm計算單元內(nèi)的龍骨骨集中力為((0.5888+2.0887)×0.9000=2.4008kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計計算，計算公公式如下:均布荷載q==P/l=2.4408/0..900=22.675kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×2.68×0.90×0.90==0.2177kN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.9000×2.6755=1.4445kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.9000×2.6755=2.6448kN龍骨的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=54..00cm33；截面慣性矩I=2433.00cmm4；(1)龍骨抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=M//W=0..217×106/540000.0=44.01N//mm2龍骨的抗彎計算強強度小于155.0N/mmm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪強度計算算值T=33×1445//(2×40×90)=00.602NN/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.300N/mm22龍骨的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)龍骨撓度計算算撓度計算按照規(guī)范范要求采用靜靜荷載標準值值，均布荷載通過變形形受力計算的的最大支座力力除以龍骨計計算跨度(即龍骨下小小橫桿間距))得到q=1.5446kN/mm最大變形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×1.5466×900.004/(1000×9000..00×24300000.0))=0.3114mm龍骨的最大撓度小小于900..0/4000(木方時取取250),,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均均布荷載下多多跨連續(xù)梁計計算。集中荷載取次龍骨骨的支座力P=2..648kNN均布荷載取托梁的的自重q==0.0884kN/mm。托梁計計算簡圖托梁彎彎矩圖(kN.m))托梁剪剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結(jié)果果如下：托梁變變形計算受力力圖托梁變變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M==1.0886kN.mm經(jīng)過計算得到最大大支座F==13.2200kN經(jīng)過計算得到最大大變形V==0.8339mm頂托梁的截面力學學參數(shù)為截面抵抗矩W=7.733cm3；截面慣性矩I=18..55cm4；(1)頂托梁抗彎強強度計算抗彎計算強度ff=M//W=1..086×106/1.055/77299.7=133.881N/mmm2頂托梁的抗彎計算算強度小于2205.0NN/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計計算最大變形v==0.8339mm頂托梁的最大撓度度小于9000.0/4000,滿足要要求!四、立桿的穩(wěn)定性性計算荷載標標準值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載。1.靜荷載標準值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的的自重(kN)：NG1=0.1119×2.0000=0.2337kN鋼管的自重計算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A滿堂架自自重標準值。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.2200×0.9000×0.9000=0.1662kN(3)鋼筋混凝土頂頂板自重(kN)：NG3=25..100×0.3000×0.9000×0.9000=6.0999kN經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=(NNG1+NG2+NG3)=6.4988kN。2.活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值NQ=(11.000++2.0000)×0.9000×0.9000=2.4330kN3.不考慮風荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式NN=1..35NG+0..98NQ五、立桿的穩(wěn)定性性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，N=11.155kNφ———軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù),由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=3.57W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=3..86σ———鋼管立桿抗抗壓強度計算算值(N//mm2)；[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l00——計算長度((m)；參照《扣件式規(guī)范范》20111，由公式計計算頂部立桿段段：l0=kuu1(h+2a))(1)非頂部立桿桿段：l0=kuu2h(2)k———計算長度附附加系數(shù),按照表5.44.6取值為為1.1555,當允許長長細比驗算時時k取1；u1，u2——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》附附錄C表；a———立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.550m；頂部立桿段：a==0.5m，u1=1.2115,l0=3.5008m；λ=33508/116.0=2218.9996允許長細比(k取取1)λ0=218..996/11.155==189.6607<2210長細比比驗算滿足要要求!φ=00.153σ=111154//(0.1553×357.4)==203.9977N/mmm2，立桿的穩(wěn)定定性計算σ<[f]],滿足要求求!非頂部立桿段：uu2=1.9551,l0=3.3880m；λ=33380/116.0=2210.9993允許長細比(k取取1)λ0=210..993/11.155==182.6678<2210長細比比驗算滿足要要求!φ=00.164σ=111154//(0.1664×357.4)==190.2297N/mmm2,立桿的穩(wěn)定定性計算σ<[f]],滿足要求求!模板支撐架計算滿滿足要求！

附件4： 梁模板板扣件鋼管支支撐架計算書書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011《建筑施工模板安安全技術(shù)規(guī)范范》JGJ162-22008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》GB550009--2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》GB500017-22003《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》GBB500100-20100《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500007-20111《建筑施工木腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》JGGJ1644-20088計算參數(shù):鋼管強度為2055.0N//mm2，鋼管強度度折減系數(shù)取取1.00。模板支架搭設(shè)高度度為2.0mm，梁截面B×D==300mmm×700mmm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=0.660m，立桿桿的步距hh=1.500m，梁底增加1道承重重立桿。面板厚度15mmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmm2。內(nèi)龍骨采用40××90mm木枋枋。木枋剪切強度1..3N/mmm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量9000..0N/mmm2。梁兩側(cè)立桿間距0..90m。梁底按照均勻布置置承重桿3根計算。模板自重0.200kN/m22，混凝土鋼鋼筋自重255.50kNN/m3。傾倒混凝土荷載標標準值2.000kN/mm2，施工均布布荷載標準值值2.50kkN/m2。梁兩側(cè)的頂板厚度度0.35mm，梁兩側(cè)的的頂板計算長度度0.50mm?？奂嬎阏蹨p系數(shù)數(shù)取1.000。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖按照模板規(guī)范4..3.1條規(guī)規(guī)定確定荷載載組合分項系系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控控制的組合SS=1.2××(25.500×0.70++0.20))+1.400×2.00==24.4660kN/mm2由永久荷載效應(yīng)控控制的組合SS=1.355×25.500×0.70++0.7×1.40×2.00==26.0558kN/mm2由于永久荷載效應(yīng)應(yīng)控制的組合合S最大，永久久荷載分項系系數(shù)取1.335，可變荷荷載分項系數(shù)數(shù)取0.7×1.40==0.98計算中考慮梁兩側(cè)側(cè)部分頂板混凝土荷荷載以集中力力方式向下傳傳遞。集中力大小為FF=1..35×25.5000×0.3500×0.5000×0.6000=3.6115kN。采用的鋼管類型為為φ48×2.5。鋼管慣性矩計算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抵抗距計算采采用W=π(D4-d4)/32DD。一、模板面板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照多跨連續(xù)梁梁計算。作用荷載包括梁與與模板自重荷荷載，施工活活荷載等。1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1==25.5500×0.7000×0.6000=10.7710kN//m(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2==0.2000×0.6000×(2×0.7000+0.3000)/0..300=00.680kkN/m(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振搗混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(22.500++2.0000)×0.3000×0.6000=0.8110kN均布荷載q==1.355×10.7110+1.335×0.6800=15.3377kN//m集中荷載P==0.988×0.8100=0.7994kN面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=22..50cm33；截面慣性矩I=16..88cm44；計算簡圖圖彎矩圖(kN.m))剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)規(guī)范要求采用用靜荷載標準準值，受力圖圖與計算結(jié)果果如下：變形計算算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=2.7003kNN2=2.7003kN最大彎矩M==0.2332kN.mm最大變形V==1.1667mm(1)抗彎強度計算算經(jīng)計算得到面板抗抗彎強度計算算值f==M/W=0.2232×1000×1000//225000=10.3311N/mmm2面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗彎強度驗驗算f<<[f],,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算算值T=33Q/2bhh=3×2703..0/(2××600.0000×15.0000)=0..451N//mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.400N/mm22面板抗剪強度驗算算T<[T]，滿滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算算值v==1.1667mm面板的最大撓度小小于300..0/2500,滿足要求求!二、梁底支撐龍骨骨的計算梁底龍骨計算算按照三跨連續(xù)梁計計算，計算公公式如下:均布荷載q==P/l=2.7703/0..600=44.506kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×4.51×0.60×0.60==0.1622kN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.6000×4.5066=1.6222kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.6000×4.5066=2.9774kN龍骨的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面抵抗矩W=54..00cm33；截面慣性矩I=2433.00cmm4；(1)龍骨抗彎強度度計算抗彎計算強度ff=M//W=0..162×106/540000.0=33.00N//mm2龍骨的抗彎計算強強度小于155.0N/mmm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪強度計算算值T=33×1622//(2×40×90)=00.676NN/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.300N/mm22龍骨的抗剪強度計計算滿足要求求!(3)龍骨撓度計算算撓度計算按照規(guī)范范要求采用靜靜荷載標準值值，均布荷載通過變形形受力計算的的最大支座力力除以龍骨計計算跨度(即龍骨下小小橫桿間距))得到q=2.8448kN/mm最大變形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×2.8488×600.004/(10