熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組抽汽供熱期的汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行優(yōu)化方法

2015年1月第1期EEYC2015年1月第1期EEYCSEINECYanuar.2015.1熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組抽汽供熱期的汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行優(yōu)化方法萬 杰1許天寧2李 澤3張志強(qiáng)3劉金福1(1．哈爾濱工業(yè)大學(xué)能源科學(xué)與工程學(xué)院黑龍江 哈爾濱150001;2．東北電力科學(xué)研究院遼寧 沈陽 110006;3．哈爾濱熱電有限責(zé)任公司黑龍江 哈爾濱150046)摘 要:目前為了平抑電網(wǎng)中的規(guī)?；履茉措娫吹碾S機(jī)波動(dòng)越來越多的大功率火電機(jī)組勢必要進(jìn)行深度變負(fù)荷運(yùn)行滑壓運(yùn)行是降低機(jī)組深度調(diào)峰發(fā)電煤耗的重要手段之一。本文針對熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的純凝工況的滑壓運(yùn)行曲線在采暖期不能正常投運(yùn)問題進(jìn)行研究提出了一種以供熱抽汽量作為修正參數(shù)的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組抽汽供熱期汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行優(yōu)化方法給出了最優(yōu)主蒸汽壓力的獲取方法和機(jī)組CS改造的實(shí)現(xiàn)策略。此方法不僅能夠滿足滑壓運(yùn)行時(shí)的供熱抽汽量需求而且利用二維函數(shù)查詢方法近似實(shí)現(xiàn)了三維滑壓運(yùn)行曲線。此外此滑壓運(yùn)行優(yōu)化方法還具備很好的可擴(kuò)展性可以根據(jù)實(shí)際供熱工況對植入的滑壓曲線進(jìn)行調(diào)整因此具備很好的工程應(yīng)用及推廣價(jià)值。最后通過實(shí)際300W機(jī)組的實(shí)際優(yōu)化改造試驗(yàn)驗(yàn)證了該滑壓運(yùn)行優(yōu)化方式的有效性。這對提高熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組在深度變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性具有非常重要的意義。關(guān)鍵詞:熱電聯(lián)產(chǎn);汽輪機(jī);滑壓運(yùn)行;抽汽量;參數(shù)修正;經(jīng)濟(jì)性:．+;;3:A:2－9()1－3－5TriesliigPrereOertinOtiiztinfreertinitrigintePeridftemEtrctinfrHetigNe1Uan－nng2Ie3Ghi－qang3IUn－u1(1．CoegeofEnergyScenceandEngneerngarbnInueofechnoogyarbn150001Chna;2．orheatEecrcpowereearchInueShengyang110006Chna;3．a(chǎn)rbnheralowerCo．d．a(chǎn)rbn150046Chna)tract:Inorderooohherandomucuaonofarge－caenewenergypowernhegrdhereareagrowngnuberofheargerheralpowergenerangunshatneedododeepvarabeoadoper-aon．ndurbnesdngpreureoperaonsaaoreaureentorreducnghepowerconup-onndeepychangngoadcondon．hspaperudeshatdngpreureoperaoncurvenpurecondenaecondonsofcogeneraonunscantoperaewelnheheangperod．nopaonehodofdngpreureoperaonasheaountofexraconofcorreconparaeerdurngheheatexraconperodspropoed．heehodofgengheopalaneampreureandheraegyofCSranoraonaregven．ryheehodeesheheangexraconneedsofdngpreure收稿日期2014－04－21修訂稿日期2014－12－08基金項(xiàng)目:國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃資助項(xiàng)目(2012C215201);哈爾濱市應(yīng)用技術(shù)研究與開發(fā)攻關(guān)項(xiàng)目(20122C022)。作者簡介:萬杰(1984～)男博士研究生研究方向?yàn)閯?dòng)力裝置的建模及控制等?！?3·operaon．Secondyheehodoperaon．Secondyheehodacheves3Ddngpreureoperaoncurveapproxaeyung2Dunconnqury．hrdyheehodhasgoodcaabyhathedngpreureoperaoncurvecanad-utoheacualheangcondons．Sohsehodwlworkwelwhhevaueofheappcaonandprooon．tatheeecvenesofheehodhasbeenveredbya300Wuntopedranor-aonet．lprovehegncanceofheehodhatprovesheeconoyofdephvarabeoadop-eraonorcogeneraonuns．eyors:cogeneraon;eamurbne;dngeconoypreureoperaon;exracon;paraeerscorrecon;行曲線在采暖期就會(huì)偏離最優(yōu)主蒸汽壓力運(yùn)行工況經(jīng)濟(jì)性會(huì)嚴(yán)重下降;此外在某些負(fù)荷點(diǎn)還可能出現(xiàn)抽汽量不能滿足供熱需求的問題。本文針對熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的純凝工況的滑壓運(yùn)行曲線在采暖期不能正常投運(yùn)的兩個(gè)突出問題進(jìn)行研究提出了一種以供熱抽汽量作為修正參數(shù)的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組采暖期滑壓運(yùn)行曲線優(yōu)化方法。并且還給出了機(jī)組供熱工況下的最優(yōu)主蒸汽壓力的獲取方法及自動(dòng)滑壓方式在機(jī)組CS實(shí)施改造的策略。最后通過對實(shí)際300W機(jī)組運(yùn)行優(yōu)化測試試驗(yàn)，驗(yàn)證了該滑壓運(yùn)行優(yōu)化方式的有效性:能夠在滿足供熱量需求的前提下實(shí)現(xiàn)滑參數(shù)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式;并且能夠根據(jù)機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行工況進(jìn)行靈活調(diào)整，滿足不同供熱模式的最優(yōu)運(yùn)行方式。這對提高熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱期的深度變負(fù)荷運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性具有重要的意義。0引言當(dāng)前風(fēng)能等可再生能源是最具規(guī)?；_發(fā)前景的新能源。然而風(fēng)電等新能源電力功率的強(qiáng)度隨機(jī)波動(dòng)不確定性使得規(guī)?；履茉措娏ο{成為目前電力系統(tǒng)面臨的重大現(xiàn)實(shí)問題。并且中國貧油少氣富煤的能源結(jié)構(gòu)布局決定了火力發(fā)電在發(fā)電裝機(jī)構(gòu)成中的主導(dǎo)地位因此電源結(jié)構(gòu)性矛盾突出缺乏可平抑新能源電力隨機(jī)波動(dòng)特性的電源。所以中國新能源電力的規(guī)?；l(fā)展必然主要依賴于火電機(jī)組的快速深度調(diào)］。此外隨著電力峰谷差越來越大不僅許多大功率純凝火電機(jī)組參與調(diào)］而且許多熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組也勢必參與電力調(diào)］。由于機(jī)組進(jìn)行深度的變工況運(yùn)行汽輪機(jī)偏離設(shè)計(jì)工況機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降。因此為了提高電廠的經(jīng)濟(jì)效益必須采用滑壓運(yùn)行方式。與定壓運(yùn)行相比滑壓運(yùn)行具有多種優(yōu)點(diǎn)。以300W級別的機(jī)組通過滑壓運(yùn)行較定壓運(yùn)行方式可平均降低發(fā)電煤耗2g/kW·h左4－］。目前的滑壓運(yùn)行方法都是將機(jī)組的發(fā)電功率(負(fù)荷)作為自變量來確定機(jī)組的主蒸汽壓力并根據(jù)機(jī)組的現(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)對理論滑壓曲線進(jìn)行優(yōu)化修正確定出負(fù)荷與滑壓值之間的最優(yōu)對應(yīng)關(guān)6－］。一般通過實(shí)驗(yàn)比較法來獲取機(jī)組最優(yōu)運(yùn)行主蒸汽壓力國內(nèi)外大部分電廠都采用這種方法對滑壓曲線進(jìn)行確定但是對實(shí)驗(yàn)儀器的精度和實(shí)驗(yàn)過程的要求比較］。在缺乏高精度實(shí)驗(yàn)條件的情況下也可采用耗差分析］即提取對機(jī)組滑壓運(yùn)行性能有關(guān)鍵影響的運(yùn)行參數(shù)分別計(jì)算這些參數(shù)對機(jī)組熱耗率影響的分項(xiàng)耗差匯總得到耗差總和并以耗差總和最小為機(jī)組不同滑壓尋優(yōu)評判的依據(jù)。此外還可運(yùn)用現(xiàn)代計(jì)算機(jī)技術(shù)建立優(yōu)化模型來確定最優(yōu)運(yùn)行主蒸汽壓0－］。但是這種以功率(負(fù)荷)為橫坐標(biāo)的滑壓運(yùn)行曲線沒有考慮背壓及抽汽的變化對機(jī)組的影響顯然具有一定的局限性。以熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組為例純凝工況的滑壓運(yùn)·34·1熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組滑壓運(yùn)行的特殊性分析1．1熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組滑壓運(yùn)行存在的問題隨著熱電聯(lián)產(chǎn)生產(chǎn)方式的發(fā)展各熱電廠都在挖掘機(jī)組的節(jié)能潛力以達(dá)到降低發(fā)電煤耗節(jié)約發(fā)電成本。然而火電機(jī)組目前普遍采用的滑壓運(yùn)行曲線一般是將機(jī)組的負(fù)荷作為自變量來確定機(jī)組的主蒸汽壓力機(jī)組負(fù)荷發(fā)生變化機(jī)組的主蒸汽壓力便隨之改變。由于機(jī)組負(fù)荷的影響因素較多例如抽汽熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組當(dāng)抽汽量改變時(shí)會(huì)使機(jī)組電負(fù)荷發(fā)生顯著的變化。并且熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組在非采暖期采用的滑壓運(yùn)行曲線一般都是機(jī)組出廠時(shí)的原始設(shè)計(jì)曲線或者機(jī)組在非采暖期進(jìn)行試驗(yàn)獲得。所以機(jī)組非抽汽供熱工況時(shí)的滑壓運(yùn)行曲線已經(jīng)不再適用于抽汽供熱工況的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行;甚至在一些低負(fù)荷區(qū)域不能滿足抽汽供熱需求而不得不放棄自動(dòng)滑壓運(yùn)行方式而采用手動(dòng)定壓方式運(yùn)行。這對機(jī)組的最優(yōu)經(jīng)濟(jì)性就會(huì)產(chǎn)生很大的影響因此熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組在采暖期的滑壓運(yùn)行方式的研究就顯得非常重要。1．2供熱抽汽對機(jī)組的滑壓運(yùn)行的影響分析滑壓調(diào)節(jié)主要有純滑壓調(diào)節(jié)節(jié)流滑壓調(diào)節(jié)復(fù)合滑壓調(diào)節(jié)等。然而在較高負(fù)荷下采用滑壓調(diào)節(jié)，由于新汽壓力減小將使每千克蒸汽的可用能(理想1．2供熱抽汽對機(jī)組的滑壓運(yùn)行的影響分析滑壓調(diào)節(jié)主要有純滑壓調(diào)節(jié)節(jié)流滑壓調(diào)節(jié)復(fù)合滑壓調(diào)節(jié)等。然而在較高負(fù)荷下采用滑壓調(diào)節(jié)，由于新汽壓力減小將使每千克蒸汽的可用能(理想焓降)減少降低循環(huán)熱效率使熱耗增加這也是采用滑壓運(yùn)行的主要缺點(diǎn)。因此較高負(fù)荷時(shí)采用滑壓調(diào)節(jié)是不經(jīng)濟(jì)的只有當(dāng)負(fù)荷減小到一定數(shù)值采用定壓調(diào)節(jié)將因節(jié)流損失較大使調(diào)節(jié)級效率降低較多時(shí)采用滑壓調(diào)節(jié)才是最有力的如圖1所示也就是說從熱經(jīng)濟(jì)角度來看只有當(dāng)循環(huán)熱效率的降低小于高壓缸內(nèi)效率的提高給水泵耗功的減少和再熱蒸汽溫度升高引起熱效率提高三者之和時(shí)采用滑壓調(diào)節(jié)方能提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。此外由于初壓的變化對機(jī)組的循環(huán)效率相對內(nèi)效率給水泵的功耗節(jié)流損失等產(chǎn)生影響因此在給定負(fù)荷下主蒸汽壓力的滑壓設(shè)定值必須考慮這些因素的綜合影響。對于抽汽供熱機(jī)組其最優(yōu)滑壓運(yùn)行曲線的確定較一般的中間再熱凝汽式機(jī)組更為復(fù)雜其主要原因在于:(1)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組工作在抽汽模式時(shí)供熱抽汽的抽汽壓力是由熱用戶決定故供熱抽汽點(diǎn)的壓力為定值因此供熱抽汽點(diǎn)壓力不隨機(jī)組工況變化而變化;(2)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組工作在非抽汽模式時(shí)其工作狀況與一般的中間再熱凝汽式機(jī)組類似因此供熱抽汽點(diǎn)壓力隨機(jī)組工況變化而變化。由此可見熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組工作在抽汽工況和非抽汽模式時(shí)機(jī)組和回?zé)峒訜崞鞯淖児r特性將會(huì)存在較大差異主要體現(xiàn)如下:由于兩種工作模式下供熱抽汽點(diǎn)壓力具有較大差異這使得供熱抽汽點(diǎn)附近的機(jī)組效率在機(jī)組變工況時(shí)將會(huì)存在較大差異;在兩種工作模式下由于供熱抽汽的影響供熱抽汽點(diǎn)之后的各回?zé)岢槠c(diǎn)的抽汽量以及各回?zé)峒訜崞鞯墓ぷ鳡顩r也會(huì)存在較大差異;當(dāng)供熱抽汽量發(fā)生變化時(shí)供熱抽汽點(diǎn)之后的各回?zé)岢槠c(diǎn)的抽汽量以及各回?zé)峒訜崞鞯墓ぷ鳡顩r也會(huì)存在較大差異。所以當(dāng)以機(jī)組負(fù)荷作為自變量確定滑壓曲線時(shí)對于抽汽機(jī)組必須考慮背壓和抽汽量兩個(gè)因素的影響即最優(yōu)主汽壓=F(負(fù)荷背壓抽汽量)。此時(shí)滑壓曲線圖已變成三維圖如圖1所示比非抽汽機(jī)組更為復(fù)雜如果還按目前的方法來確定最優(yōu)滑壓值則必然不可靠。這種簡單的滑壓曲線確定方法在機(jī)組變工況運(yùn)行時(shí)并不是最優(yōu)的。圖1不同抽汽工況下的滑壓曲線示意圖22．1熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組供熱期的滑壓運(yùn)行優(yōu)化抽汽供熱機(jī)組的滑壓運(yùn)行優(yōu)化目前的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組在采暖期一般都會(huì)有幾個(gè)長期運(yùn)行的典型供熱工況。因此可以根據(jù)抽汽工況點(diǎn)來確定每一負(fù)荷點(diǎn)的最優(yōu)主蒸汽運(yùn)行壓力;然后將多條適合多采暖工況的滑壓運(yùn)行曲線都植入機(jī)組的CS中從而在確保抽汽量滿足采暖需求的前提下機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行的主蒸汽壓力也能夠達(dá)到最優(yōu)。具體的最優(yōu)主蒸汽運(yùn)行壓力及CS實(shí)現(xiàn)方法如下所述。2．2最優(yōu)主蒸汽的獲取方法為了得到采暖期精確度較高的滑壓運(yùn)行曲線，采用試驗(yàn)法獲取最優(yōu)主蒸汽壓力如表1。表1采暖期變工況下的主蒸汽壓力尋優(yōu)方法抽汽/h－1負(fù)荷/MW壓力1/Ma壓力2/Ma壓力3/Ma壓力4MaQ1F1F2F3F4F1F2F3F4M1N1P1Ｒ1M1N1P1Ｒ1M2N2P2Ｒ2M2N2P2Ｒ2……M3N3P3Ｒ3M3N3P3Ｒ3M4N4P4Ｒ4M4N4P4Ｒ4Q2Q3 … …… (1)首先選定采暖期的幾個(gè)常運(yùn)行供熱抽汽量分別為Q1t/hQ2t/hQ3t/h…;(2)然后在固定抽汽量Q1t/h的工況下一般需開展四個(gè)負(fù)荷點(diǎn)的壓力尋優(yōu)試驗(yàn):F1WF2WF3WF4W;這四個(gè)負(fù)荷點(diǎn)的選取可以參考純凝工況的滑壓曲線:F1和F4可以選擇純凝工況滑壓曲線的兩個(gè)滑壓拐點(diǎn)F2和F3可以選擇純凝工況滑壓區(qū)間的2個(gè)中間點(diǎn)即可保證試驗(yàn)有效性;·35·(3)再然后進(jìn)行每一負(fù)荷點(diǎn)的最優(yōu)主蒸汽壓力尋優(yōu)試驗(yàn)基(3)再然后進(jìn)行每一負(fù)荷點(diǎn)的最優(yōu)主蒸汽壓力尋優(yōu)試驗(yàn)基準(zhǔn)點(diǎn)選擇也可以參考純凝工況的滑壓運(yùn)行曲線以F1W負(fù)荷點(diǎn)為例:M2和M3的取值可以在純凝工況下此負(fù)荷點(diǎn)的最優(yōu)主蒸汽壓力值的基礎(chǔ)上相應(yīng)增加或者減小0．5～1a左右M1和M4的取值相應(yīng)增加或者減小1～2a左右即可保證將此負(fù)荷點(diǎn)的最優(yōu)主蒸汽壓力包含在內(nèi);(4)同一抽汽量工況下的其余三個(gè)負(fù)荷點(diǎn)F2～F4的壓力尋優(yōu)試驗(yàn)范圍N1～N4P1～P4Ｒ1～Ｒ4的選擇方法與F1的壓力范圍M1～M4的選擇方法相同;(5)重復(fù)上述的做法進(jìn)行其余抽汽工況下(Q2t/hQ3t/h…)的壓力尋優(yōu)試驗(yàn);(6)需要注意的是在同一負(fù)荷點(diǎn)下的實(shí)驗(yàn)中，不僅需要盡可能維持抽汽量不變而且還要盡可能保持冷凝器背壓盡可能不變;此外每一個(gè)汽壓工況都要穩(wěn)定1h左右這些對所獲取的滑壓運(yùn)行曲線的精確程度影響非常重要;(7)計(jì)算每一抽汽量情況下的16個(gè)工況點(diǎn)對應(yīng)的機(jī)組試驗(yàn)熱耗值;(8)在每一抽汽工況每一負(fù)荷點(diǎn)下基于最小二乘方法對實(shí)驗(yàn)主蒸汽壓力和相應(yīng)的機(jī)組試驗(yàn)熱耗值進(jìn)行曲線擬合確定每一個(gè)負(fù)荷點(diǎn)下機(jī)組的最優(yōu)主蒸汽壓力設(shè)定值。這樣不僅得到了每一抽汽量下的最優(yōu)滑壓運(yùn)行曲線;而且由于試驗(yàn)的前提條件為保持抽汽量不變這樣也就保證了機(jī)組滑壓運(yùn)行時(shí)的壓力能夠保證各典型抽汽工況下的供熱需求量。圖2三維滑壓運(yùn)行曲線的二維實(shí)現(xiàn)方法示意圖改造試驗(yàn)及結(jié)果分析為了驗(yàn)證該方法的有效性本文以某300W熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組采暖期的滑壓優(yōu)化為例進(jìn)行效果對比說明。主要對比過程及相應(yīng)參數(shù)如下。32．3機(jī)組CS改造的實(shí)現(xiàn)策略目前電廠CS中查值用的函數(shù)框只適用于二維圖對于三維圖就只能當(dāng)做二維來處理。因此以機(jī)組負(fù)荷作為自變量來確定機(jī)組的最優(yōu)滑壓值只適用于某一抽汽量當(dāng)實(shí)際工況的抽汽量偏離這一背壓值和抽汽量時(shí)該滑壓值已非最優(yōu)。所以本文提出一種可以將所有抽汽量下的滑壓運(yùn)行曲線都植入機(jī)組CS的改造策略利用二維查詢方法近似實(shí)現(xiàn)三維滑壓曲線。如圖2所示為植入三條滑壓運(yùn)行曲線的機(jī)組CS改造策略示意圖。此方法不僅可以通過引入抽汽量作為修正參考值來選擇滑壓運(yùn)行曲線實(shí)現(xiàn)多個(gè)抽汽量工況下的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行;而且還具備良好的擴(kuò)展性可以將純凝工況下的滑壓運(yùn)行曲線以及其他更多抽汽量工況下的滑壓運(yùn)行曲線都植入CS中更加接近機(jī)組的全工況最優(yōu)運(yùn)行方式。圖3機(jī)組純凝工況滑壓曲線及抽汽常運(yùn)行模式3．1 某300W熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組滑壓運(yùn)行優(yōu)化如圖3所示(a)為機(jī)組純凝工況下的滑壓運(yùn)行曲線;(b)為機(jī)組抽汽常運(yùn)行工況由于此機(jī)組為供熱主力機(jī)組因此其抽汽量一共有3個(gè)常運(yùn)行工況。根據(jù)實(shí)際運(yùn)行工況所選擇的負(fù)荷點(diǎn)如表2所示基本能夠覆蓋圖3的三種常運(yùn)行抽汽工況。如圖4所示為一種抽汽工況下的機(jī)組滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn):(a)為負(fù)荷變化過程(b)為汽壓變化過程。·36·通過熱耗率計(jì)算。如圖5所示為試驗(yàn)所得的一種供熱負(fù)荷工況下的滑壓運(yùn)行曲線。其他兩個(gè)抽汽工況的滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)類似。將優(yōu)化所得的三條滑壓運(yùn)行曲線植入機(jī)組的CS中并進(jìn)行實(shí)際運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性考核試驗(yàn)。表2某一抽汽量下的各負(fù)荷點(diǎn)滑壓值選擇負(fù)通過熱耗率計(jì)算。如圖5所示為試驗(yàn)所得的一種供熱負(fù)荷工況下的滑壓運(yùn)行曲線。其他兩個(gè)抽汽工況的滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)類似。將優(yōu)化所得的三條滑壓運(yùn)行曲線植入機(jī)組的CS中并進(jìn)行實(shí)際運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性考核試驗(yàn)。表2某一抽汽量下的各負(fù)荷點(diǎn)滑壓值選擇負(fù)荷/MW滑壓值1/Ma滑壓值2/Ma滑壓值3/Ma滑壓值4/Ma18019021022014151616．7131415161213141511121314圖5某一抽汽工況下的滑壓運(yùn)行曲線表3改造前后的三個(gè)抽汽量下的熱耗率熱耗率抽汽/h－1改前平均值/kkg－1改后平均值/kkg－1平均耗差/kkg－13903002607040735074507000728074004070504結(jié)論及展望本文針對目前國內(nèi)熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組在抽汽供熱期不能正常投入純凝工況下的滑壓運(yùn)行曲線的問題進(jìn)行研究通過理論分析和試驗(yàn)研究如下:(1)提出了一種以供熱抽汽量作為修正參數(shù)的熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組抽汽供熱期汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行優(yōu)化方法給出了最優(yōu)主蒸汽壓力的獲取方法和機(jī)組CS改造的實(shí)現(xiàn)策略;此方法不僅能夠滿足滑壓運(yùn)行時(shí)的供熱抽汽量需求而且利用二維函數(shù)查詢方法近似實(shí)現(xiàn)了三維滑壓運(yùn)行曲線;(2)此滑壓運(yùn)行優(yōu)化方法具備很好的可擴(kuò)展性可以根據(jù)實(shí)際供熱工況對植入的滑壓曲線進(jìn)行調(diào)整因此具備很好的工程應(yīng)用及推廣價(jià)值。實(shí)際機(jī)組的優(yōu)化改造試驗(yàn)驗(yàn)證了該方式的有效性。此外由于高背壓工況供熱是一種很久之前就被關(guān)注的供］是未來的一種更加高效供熱方式。因此后續(xù)工作還需要針對高背壓工況的最優(yōu)滑壓運(yùn)行曲線獲取方法進(jìn)行研究進(jìn)一步降低機(jī)組在深度變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的供電煤耗達(dá)到節(jié)能減排的目的。參考文獻(xiàn)李戰(zhàn)明季金．高耗能企業(yè)參與電網(wǎng)內(nèi)風(fēng)電消納的機(jī)會(huì)約束模型研．電網(wǎng)與清潔能源40(2):8－27．高林戴義平王志強(qiáng)等．大功率汽輪機(jī)配汽方式對軸系穩(wěn)定性的影響．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)．88(5):4－9．(下轉(zhuǎn)第42頁)·37·圖4某一抽汽工況下的滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)過程實(shí)際改造效果對比分析通過機(jī)組實(shí)際運(yùn)行試驗(yàn)機(jī)組滑壓運(yùn)行能夠正常投入即機(jī)組在滑壓運(yùn)行的同時(shí)也能夠滿足供熱抽汽量的需求。對機(jī)組優(yōu)化改造前后的運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行采集利用aab計(jì)算平臺(tái)選取背壓基本不變值的數(shù)據(jù)對改造前后的熱耗率進(jìn)行計(jì)算和對比分析。為了使改造效果對比更加明顯對三個(gè)常運(yùn)行抽汽量工況的熱耗進(jìn)行平均計(jì)算結(jié)果如下表3所示。從表中對比可以看出進(jìn)行滑壓運(yùn)行優(yōu)化后機(jī)組發(fā)電熱耗率平均降低50kJ/kg左右效果顯著。3．2參考文獻(xiàn)rv參考文獻(xiàn)rviiJirthAMPrm．It-lisfiilnierfre:Ariw．-ledtileryis15(9):3－1．張基堯．新環(huán)境條件下對水電發(fā)展的再認(rèn)．電網(wǎng)與清潔能源39(2):0－40．張紹基．航空發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)的研發(fā)與展．航空動(dòng)力學(xué)報(bào)49(3):5－2．梅德清袁銀男孫平等．生物柴油發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒火焰與放熱過程特性研．農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)23(1):6－0．孫尚德王興國單良．生物柴油研究與開發(fā)進(jìn)展．糧食與油脂7(4):8－3．SYoIiletleilsdtirritisfrltrtieilflsinIis:Ari．ledtileryis15(1):1－9．陳波水方建華．生態(tài)潤滑劑:可持續(xù)發(fā)展的必然選．后勤工程學(xué)院學(xué)報(bào)5(2):8－1．袁銀男陳秀來永斌等．生物柴油冷濾點(diǎn)與其化學(xué)組成的定量關(guān)．農(nóng)業(yè)工程報(bào)39(7):2－9．袁波李秀敏．生物柴油開發(fā)現(xiàn)狀及發(fā)展趨．安徽農(nóng)業(yè)科學(xué)31(9):3－5．司利增邊耀璋張春化．生物柴油特性分析與應(yīng)．小型內(nèi)燃機(jī)與摩托車65(2):3－4．Krrd．efiilflrrtisntetrtreffttyidlltr．lrig-ly56(0):9－0．JuBSnJHgJg．fftfiilnitintrydr