汽車發(fā)動機(jī)原理課后答案-帥石金

《汽車 原理》課后習(xí)題答第一泵氣過程功=面積W2+W3，負(fù)功增壓：動力過程功=aczbaWt=W1，正功泵氣損失功W2+W3負(fù)功增壓：理論泵=pk和pb間的矩形面積，正功(3)自然吸氣：總指示功＝W1+W3，正凈指示功＝(W1+W3)-(W2+W3)=W1-W2，正增壓：總指示功=W1＋(pb-pk)*Vs，正功理論泵：綠線包圍的矩形面積，負(fù)功實(shí)際泵：進(jìn)排氣線包圍的面積，負(fù)功氣二沖程發(fā)的示功圖兩塊面積各表示什么含義？說明曲軸箱換的形成過程，不同機(jī)型對比常用：有效平均壓力、升功率和bepme表示的有效輸出功率PeTtq的計(jì)算公式（標(biāo)出各參數(shù)的量綱比較同為動力性指標(biāo)的Pe和Ttq有何區(qū)別；分析在發(fā)結(jié)構(gòu)參數(shù)不變的前提下提高輸出功率Pe的途徑。PinVspme和TiVspme， 其中：pme量綱為MPa，PekW，Ttq量綱為N.m確定后輸出功率Pe（或轉(zhuǎn)矩Ttq）主要取決于有效效率ηet和循環(huán)可燃混合氣進(jìn)氣量（汽油機(jī)）或循環(huán)供油量（柴油機(jī)）？而有效消耗率be則主要取決于有效效率n增壓四沖程發(fā)的c、t和m有何區(qū)別？的化學(xué)計(jì)量比？具有化學(xué)計(jì)量比的可燃混合氣的過量空氣系數(shù)a是α系數(shù)a1，其空燃比α14.2。：發(fā)由自然吸氣改為渦輪增壓時(shí)，如果燃燒組織得較好，、、、略有增加，、大幅增加，、、不變。如下：發(fā)轉(zhuǎn)速n=5900r/min；有效轉(zhuǎn)矩Ttq=107.1N·m；指示平均壓力pmi=1.19MPa。值為Hu=42500kJ/kg。求此時(shí)發(fā)的pme、Ttq、Pm、et和Wi各值。結(jié)果如下：21.22s內(nèi)消耗體積200cm3，密度0.83kg/dm3；30.1s內(nèi)消耗空氣體積機(jī)械損失平均壓力0.1758MPa；柴油低熱值42500kJ/kg。計(jì)算該測試條件下： Pv1000008.3141.16kg/空氣體積流量530.13600598m3/1.16PeTn42426503.142/60bB100028.11000238.9g/P Peet 238.9

30Pe304117.6 62650 0.8875

bibem0.835238.9199.4g/itet/m0.355/0.835L排量的V4工作模式。該發(fā)在轉(zhuǎn)速為1750r/min時(shí)，采用V8工作模式，此時(shí)發(fā)100%200.1MPa的條件（1）1750r/min時(shí)，V8工作模式的進(jìn)氣質(zhì)量流量（kgs（2）1750r/min時(shí)，V8工作模式的消耗質(zhì)量流量（kg/s（3）1750r/min時(shí)，V8工作模式的有效消耗率（g/(kW·h)V4工作模式發(fā)出與V8工作模式相同有效功率所需的轉(zhuǎn)速（rmin（g/(kWh)第二解：(1)工質(zhì)的各種熱力參數(shù)—(4)的組份—燃燒和排 —C7H16和異辛烷C8H180100為什么對壓燃式柴油機(jī)是優(yōu)良的，對點(diǎn)燃式汽油機(jī)則一般是不良的？綜合考慮發(fā)的動力、經(jīng)濟(jì)性和排放要求，理想的汽油和柴油應(yīng)由何種結(jié)構(gòu)和成分的烴組造成排放升高。從何考慮發(fā)的各種性能，理想的柴油機(jī)應(yīng)由碳原子數(shù)為16左右的直鏈烷烴構(gòu)成，而汽油機(jī)應(yīng)由碳原子數(shù)為8左右的異構(gòu)烷烴或環(huán)烷烴構(gòu)成。正十六烷與α-甲基萘的十六烷值分別為多少？為什么兩者的著火特性有顯著差別？解：十六烷值CN100αCN0C而有的卻是RON<CON解：說明抗爆性優(yōu)于異辛烷，若待測比參比更敏感，則RON>MON；反之，解：10％餾程(T10) 50％餾程(T50) 什么是的飽和蒸氣壓？汽油飽和蒸氣壓的過高和過低分別會對發(fā)性能帶來給系統(tǒng)中形成“氣阻Choking”。：（1）烯烴是汽油提高辛烷值的理想成分。但是由于烯烴有熱不穩(wěn)定性，導(dǎo)致它易形成膠沉積物，增加尾氣排放，包括CO2。（0~∞cp、cV隨溫度T上升而增加，K隨溫度T上升而下降。分子自由度(原子數(shù))增大，cpcV增大，K減小。K越大，cp和cV越小，相同加熱量下，工質(zhì)溫升越高，循環(huán)熱效率高影響殘余廢氣系數(shù)r的主要因素有哪些？為什么汽油機(jī)的r一般比柴油機(jī)的大？而增壓柴油機(jī)的r很??？柴油機(jī)r小是因?yàn)閽邭庑Ч麖?qiáng)。與反應(yīng)；另外，柴油含H量低。解：氣體烴H/C高，Hu高，但本身是氣體（密度小H燃燒要求空氣多，Hum小。為減少CO2排放量和改善全球溫室效應(yīng)，應(yīng)如何選擇汽車?一臺小型3缸渦輪增壓車用發(fā)燃用異辛烷，發(fā)吸入的空氣量為化學(xué)計(jì)量 l0=(8/3gc+8gH-一種的組分構(gòu)成如下：40％（wt）正己烷（C6H1430（wt異辛烷（C8H18（C6H12（wt（C6H6C 19O6CO7H C 25O8CO9H C6H129O26CO2CH15O6CO3H 32g/mol(0.41kg190.31kg250.251kg90.051kg 86g/ 114g/ 84g/ 78g/ 即該種的化學(xué)計(jì)量比 l0=14.9895，因而其過量空氣系數(shù)為lal

0.8818計(jì)算由甲醇和汽油組成的混合（甲醇占20％體積，汽油占80%體積）燃燒時(shí)所g汽油=1-CO2、H2O和N256.21、43.8733.71kJ/(kmol·K。 Hreac

1(74870)207.520 nh0 139352056.21 f p,iad adad ad224183043.87 2987.52033.71ad ad VppRnT 8.31410.52298- ureac prodad ad 解得定容條第三.如何計(jì)算渦輪增壓發(fā)和機(jī)械增壓發(fā)的指示效率ηit和機(jī)械效率ηm？兩者的ηit和若將真實(shí)工質(zhì)特性替論循環(huán)的理想工質(zhì)特性，將在哪幾個方面對熱效率產(chǎn)生影響？比熱容：真實(shí)工質(zhì)κ＜理想工質(zhì)κ真實(shí)工質(zhì)高溫?zé)岱纸猓喝紵艧釙r(shí)間拉長→等容度σ↓→ηt↓什么是相對熱效率ηrel？引入ηrel有何現(xiàn)實(shí)意義使有用功面積下降，ηt↓；pz出現(xiàn)在TDC后10°CA，而非等容加熱，使有用功面積油耗：在轉(zhuǎn)速不變的情況下，測出整機(jī)油耗隨負(fù)荷的變化曲線。將此線外延上面這四種測定發(fā)機(jī)械損失的方法中只有示功圖法可以得到凈循環(huán)指示功，因而可解：（1）活塞平均速度：cm↑，摩擦阻力↑，泵氣損失↑，單靠提高轉(zhuǎn)速來提高功率受限增壓發(fā)每循環(huán)排氣的最大可利用能量是由哪幾部分組成的？為什么渦輪增壓發(fā)動（3）3g’i23：掃氣部分轉(zhuǎn)入排氣中的能量發(fā)由冷卻介質(zhì)帶走的能量約占總能量的1/3，如果燃燒系統(tǒng)能全部絕熱，是否循環(huán)的熱效率。假設(shè)Diesel理論循環(huán)壓縮始點(diǎn)溫度為18oC，空氣的加熱量等于完全燃（kg·K壓縮至上止點(diǎn)時(shí)，工質(zhì)溫度T2為則預(yù)脹比ρ計(jì)算發(fā)的：（1）有效效率和消耗率；（2）空氣流量、功率和有效平均壓力。工質(zhì)的摩爾質(zhì)量為28.97kg/kmol；等熵指數(shù)為1.4。等容加熱后的pz’和溫度Tz’對應(yīng)的Tz’為：定壓過程后工質(zhì)的溫度Tz為：工作循環(huán)（1）的火用損失為“Ⅱ面積”，理論工作循環(huán)（2）的火用損失為0。圖中： 故，理論工作循環(huán)（1）的火用損失I(1)由圖可知，理論工作循環(huán)（3）的火用損失I(2)為油機(jī)的壓縮比為14，且壓縮始點(diǎn)的溫度為60℃，壓力為101kPa。計(jì)算：2-3第四發(fā)充量系數(shù)指單缸每循環(huán)吸入缸內(nèi)的新鮮空氣質(zhì)量與按進(jìn)氣狀態(tài)計(jì)算得到的理論充氣質(zhì)量的比值，該參數(shù)是決定發(fā)動力性能和進(jìn)氣過程完善程度的極為重要的評定指p-V圖，標(biāo)出進(jìn)、排氣相位角的位置。比解：p-VbEVO，dIVO，rEVC，aIVC進(jìn)氣和排氣為什么要早開和晚關(guān)？4個相位角中，哪兩個角最重要？這兩個角對發(fā)動 氣環(huán)境條件計(jì)算，此時(shí)定義的c反映了什么？氣量是環(huán)境條件下完全排氣和進(jìn)氣時(shí)的進(jìn)氣量的1.2倍，但增壓的效率。c也必然大幅度增加，這種說法對不對？為什么？渦輪增壓發(fā) 影響穩(wěn)定條件下發(fā)c的主要因素有哪些？它們是如何影響c的為什么近代轎車汽油機(jī)普遍采用多氣門機(jī)構(gòu)？它有什么優(yōu)缺點(diǎn)？柴油機(jī)為什么較少24功率來說，除了在相同轉(zhuǎn)速的條件下增加了輸出轉(zhuǎn)矩，使功率上升之外，24氣門24氣門后，由于氣門流通面積大大增加，防止了進(jìn)氣壅塞現(xiàn)象，使得在高轉(zhuǎn)速下為什么說c—n進(jìn)氣外特性曲線是發(fā)特別是汽油機(jī)極為重要的性能曲線之一？一般發(fā)的c—n外特性曲線的變化趨勢有何特點(diǎn)？由哪些因素決定？進(jìn)氣晚關(guān)角是如何影響c—n曲線？為什么發(fā)提高標(biāo)定轉(zhuǎn)速時(shí)要相應(yīng)加大進(jìn)氣晚關(guān)角？什么是可變氣門正時(shí)（VVT）？VVT是如何分類的？它影響發(fā)的哪些性能？無凸輪VVT有何突出優(yōu)點(diǎn)？VVT利用電磁或電液機(jī)構(gòu)直接驅(qū)動進(jìn)、排氣門的開啟和關(guān)閉，省去了凸輪軸，tt2L

2n/式中a為當(dāng)?shù)芈曀?，為進(jìn)氣門總的開啟 L a30 350m4n/ 720上循環(huán)殘余壓力波動的正壓波如能處于本循環(huán)進(jìn)氣時(shí)期，則會對c有利。f f c頻率比qf130a1.5,2.5…,殘余正波到達(dá),對c 30a303502.1 L

1.4,0.84,0.6m L與轉(zhuǎn)速n要合理匹配：L太長，對c沒有影響；L過短，多次返回的密波和疏波2.0消耗400cm3和3.38m3空氣的時(shí)53.048000.9512930.1值為42MJ/kg，摩爾質(zhì)量為98kg/kmol。計(jì)算：(1)新鮮進(jìn)氣充量；(2)空燃比；(3)充量系數(shù)；(4)殘余廢氣質(zhì)量；(5)混合氣熱值；(6)有效效率。a

1190.48g/8.314mV 1.898 a 60mV 0.1434 f 60m1mamf1.8980.14342.041

60

cs 2csmrrm10.052.0410.10210u 0u

Humm1

2764.197kJ/m

1

1.2721kg/293 13.24fMa273.1522.4M fMa

29VHumV

2764.1971.27213516.33kJ/mmmmpV0.9511062103 memf 0.1434

渦輪增壓和氣波增壓發(fā)各自是如何利用廢氣能量的？為什么增壓中冷是發(fā)為什么渦輪增壓柴油機(jī)的機(jī)械效率一般比原型自然吸氣式發(fā)的高？是不是所有為什么渦輪增壓發(fā)會出現(xiàn)壓氣機(jī)后增壓壓力pb小于渦輪機(jī)前壓力pk的情況？哪些工況會是這樣？pb大于pk是否就意味著會出現(xiàn)理論和實(shí)際泵氣正功？為什么？pbpk意味著理論泵氣正功，但實(shí)際泵氣不一定是正功，因?yàn)榭赡艽嬖谳^大的泵氣荷以及減少NOx排放有利；第五 銘牌上規(guī)定的最大輸出功率Pemax及其對應(yīng)轉(zhuǎn)速所確定的工況。轎車使 全小柴油機(jī)在不同油量調(diào)節(jié)桿位置時(shí)的速度特性曲線而柴油機(jī)的轉(zhuǎn)矩主要由循環(huán)供油量gb和機(jī)械效率ηm決定。 解：轉(zhuǎn)矩校正：通過一定的校正措施獲得更大的KT和Kn的？“飛車”是否是由于理論上無法穩(wěn)定運(yùn)行而造成的？形成柴油機(jī)這種外特性線的主 計(jì)算4擋發(fā)轉(zhuǎn)速分別為2000,4000,5500r/min時(shí)的運(yùn)行阻力點(diǎn)，并在圖上畫出這耗率減少10％，問5擋總傳動比應(yīng)該是多少？并計(jì)算其百公里油耗。發(fā)發(fā)TrFwDiVspmei T Acd60iD iV

smei TAcn2pme144d00iVis v

D3.660

3.140.63.6184.0954544000r/min時(shí)具有相同P

40002103430349.0188e

W30W iV iV

n53.5

100 g100vB6.274kg

bePe60

54niT5n2.85700456054

57008.911.125Acn2根據(jù) 14400iV

，發(fā)以5檔運(yùn)行時(shí)的2000，3000，4000r/min所對應(yīng)s n60viT 2229.30 Acn2根據(jù)pme 14400iVs 穩(wěn)定穩(wěn)定工作換擋工作FDiVspmeig TmgsinDiVspmei T 2iV 221037.61052.80.8 meiTTarcsin 3.14410509.8 爬坡度is為:istan m2，空氣密度1.25kg/m3，燃油密度840kg/m3。計(jì)算時(shí)可忽略滾動阻力，只考慮空氣阻力。be轉(zhuǎn)速be轉(zhuǎn)速

pmeAcn2pmed14400iVids 為：5.41，12.2，21.64（105Pa。v

D3.6

3.140.623.61803 cd4檔n43 cd

53.33m/iT

Dn42.43n60iT4v 3.62496r/ Ac 0.59061.253.6

0.623.14

4iVi 418961062.26sT4inV 189610624967.42Pe4 sme4

30

100P

29.2621

e4120 6.65L/100kmn60iT5v 3.6 Acv'2 0.59061.253.6

0.623.14

4iVi 418961061.947sT5 功率與4擋時(shí)相同，為29286W：100P 10029.286 e4e4 g100f

混聯(lián)式混合動力系統(tǒng)的特點(diǎn)在于發(fā)系統(tǒng)和電機(jī)驅(qū)動系統(tǒng)各有一套機(jī)械變速機(jī)構(gòu)，兩套機(jī)構(gòu)或通過齒輪系，或采用行星輪式結(jié)構(gòu)結(jié)合在一起，從而綜合調(diào)節(jié)內(nèi)燃機(jī)與電之間第六分析論述均質(zhì)混合氣火花點(diǎn)火燃燒時(shí)湍流火焰速度大大高于層流火焰速度等27解：假設(shè)工質(zhì)為nmol，忽略燃燒過程n的變化，并認(rèn)為缸內(nèi)每一時(shí)刻的狀態(tài)處處相等。有dQBdQ dQdU dUnd(cvT c

T

ddUdd

2 1 1 dWpdV

dQ pdVVdp d

12dQwFTT t dp dB＝ p V tFwTTw d 12d1200r/min102mm焰速度為15.8m/s。計(jì)算：的時(shí)間單位102

62lt 2l

206.5360nt13.5612000.00362.8L41400r/min以0.75MPa220g/(kw·h)，該工況下噴油時(shí)的氣缸壓力為2.5MPa。試計(jì)算噴油壓力分別為、、MPa時(shí)的噴霧距離和時(shí)20以及噴時(shí)的貫穿距離、噴霧錐角、Sauter粒徑；并分析噴油壓力對噴霧850kg/m311.85kg/m3，空氣粘度為3.56度10-5kg/m·s。 cL0.392 c

1/2 p 1/L c dtp0p0 tb28.65

f

app appd200.05 a02 SMD23.9pp01350 根據(jù)上述公式可計(jì)算距離、時(shí)間，以及噴油后20°CA的貫穿距、噴霧錐角、°所對應(yīng)的時(shí)間ts。 binVs

bVe g b e e

esme2200.70.75 4 360043=9.436 inVspme

beVs 4

608in

14400 2200.70.759.436106m3t

60

0.002381s=2.381

6LptbLsSMD5090130第七 相互關(guān)系？并由此說明控制柴油機(jī)放熱規(guī)律的主要有哪些?解：dQBdφ曲線的雙峰，第一個峰對應(yīng)速燃期的預(yù)混合燃燒階段，而第二個峰則對應(yīng)緩燃期2000r/min，采用直噴式燃燒室和廢氣渦輪增壓，缸始，噴油持續(xù)期2.25ms，滯燃期為0.92ms。計(jì)算：解：（1）滯燃期長度：11.04CA 第八異：現(xiàn)象上，柴油機(jī)燃燒“鋸齒波”出現(xiàn)在Pmax之前，而汽油機(jī)爆燃“鋸齒波”出在Pmax之后；機(jī)理上，柴油機(jī)燃燒是由于燃燒和放熱速率過快，造成壓升率過高產(chǎn)生Pmax之后出現(xiàn)“鋸齒波”Pmax一般在TDC之后；而早火時(shí)，不會出現(xiàn)“鋸齒波”，但是在TDC之前可以觀察到缸內(nèi)壓力的急劇增高，Pmax一般在TDC之前。舉出此種改造對于現(xiàn)代發(fā)的設(shè)計(jì)和運(yùn)行過程所帶來的3點(diǎn)好處和3處不足。 是獲得燃油噴射所需的各項(xiàng)發(fā)運(yùn)行狀況的參數(shù)，并傳輸給控制單元。控制單元ECU在寬等，并傳輸給執(zhí)行器。執(zhí)行器即噴油器，根據(jù)ECU的控制信號，執(zhí)行電控噴油。TWC的加熱。暖機(jī)階段需要對進(jìn)氣量、燃油噴射量和點(diǎn)火角進(jìn)行相應(yīng)的控制，以補(bǔ)償發(fā)低溫時(shí)的轉(zhuǎn)矩要求。另外，為了使TWC盡早開始工作，一般用排氣對TWC進(jìn)行加熱，使其盡快達(dá)到工作溫度。瞬態(tài)工況。對于進(jìn)氣道噴射發(fā)，加速時(shí)，由于燃油形成油膜的部分遠(yuǎn)大于油解：空燃比閉環(huán)控制邏輯：ECU根據(jù)發(fā)排氣管中的氧傳感器信號判斷混合氣的濃稀狀明TWC劣化。解：分層稀燃GDIGDI采用化學(xué)計(jì)量比的均質(zhì)混合氣，在所有工況下均采用進(jìn)氣沖程早噴的GDI可以使用三效催化器。分層稀燃GDI發(fā)在燃油經(jīng)濟(jì)性方面優(yōu)勢明顯，但由于汽油機(jī)稀燃時(shí)不能使用三效催化器，在后處理方面有待改進(jìn)；均質(zhì)當(dāng)量比GDI發(fā)能夠兼顧降低油耗和滿足排放法GDI明顯，尚需進(jìn)一步改進(jìn)提高。因此，目前均質(zhì)當(dāng)量比GDI是GDI發(fā)的主流。分層稀燃GDI發(fā)尚需在汽油機(jī)稀燃催化劑方面取得突破火焰過程從上止點(diǎn)前10°CA時(shí)開始，并持續(xù)0.001667s，計(jì)算：ATDC2400 束時(shí)對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角為14°CAATDC。2.0L43500r/min，燃用化學(xué)計(jì)量比的汽油。在該轉(zhuǎn)速下，發(fā)的充量系數(shù)為93%，燃燒效率為98%，指示熱效率是47%，機(jī)械效率是86%。計(jì)算：有效功率（平均有效壓力BMEP（kPa從發(fā)中排出的未燃的質(zhì)量流量（單位kg/hg/kW·h 0.980.470.862.00.93350060103Pet(Gm)V(Hum)V e

60 WetPe V 2.04103 30.14kg/ G2.01030.93350060(10.98)30.14 0.305kg/ B2.01030.9335006030.14 15.24kg/ 14.8bB10315.24103189.05g/(kWe 一臺2.4L排量的4缸四沖程發(fā)是多點(diǎn)進(jìn)氣道燃油噴射的，即每缸對應(yīng)一個噴油器。其噴油器是恒定流量的，因而噴入燃油的多少是靠噴油脈寬控制的。在WOT工況下，壓力為101kPa，汽油按照化學(xué)計(jì)量比燃燒。而在怠速時(shí)，發(fā)的轉(zhuǎn)速是600r/min，進(jìn)氣30kPaWOT工況下的充量系數(shù)為 30.14kg/ G2.41031580030.14 2.26103kg/ 2 2600.0207 6.1451036.1451036003601/410°CA80°CA的G4.81030.9842006028.724.45124.848kg/ 4200

3.57210380.02464(3.572103)1.721g/0.02463(15.874104)11.623g/412cm1200r/min時(shí)，火花塞在上止點(diǎn)前機(jī)所有轉(zhuǎn)速下從火花塞跳火到火焰開始所經(jīng)歷的時(shí)間均為0.00125s?？梢约俣ㄋ腥蓟鹧孢^程結(jié)束時(shí)所對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角，1200r/min時(shí)的火焰速度為VT=48m/s(°CA所要求的火花塞跳火時(shí)刻對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角是多少（°CABTDC）？(5)燃燒過程結(jié)束時(shí)燃燒室內(nèi)的容積大小（單位：m3。1200 題目中沒有給出火花塞距離TDC時(shí)活塞頂面的距離，但根據(jù)發(fā)的沖程長度和TDC時(shí)活塞頂面的的距離為10cm。焰速度計(jì)算出火焰的最遠(yuǎn)距離。構(gòu)建兩者相等的關(guān)系，可得求解x的方程如下：在中，計(jì)即此時(shí)的最遠(yuǎn)距離為16.04cm。當(dāng)轉(zhuǎn)速為2400r/min時(shí)，火焰速度96m/s。故火 2400600. 由于此時(shí)對應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角位14.06°CA，連桿與鉛垂線的夾角為sin(903.3)sin(14.06 2420.646524235(8.21) 第九影響ThermalNO生成的三因素是什么？ 、Ox及微粒四種污染物排放是汽油 中期應(yīng)盡量提高燃燒速率和放熱速率，同時(shí)應(yīng)減少后燃期的燃燒時(shí)間，避免PM的生成。何謂Pilot噴射，其目的和基本原理是什么？分析采用Pilot噴射時(shí)PM的原因后期縮短，使初始放熱速率和最高燃燒溫度降低，因而可明顯降低NOx排放。預(yù)噴射造成PM的的原因是PM和NOx存在Trade-off關(guān)系。預(yù)噴射使燃燒溫度降解：在三效催化劑（TWC）中，當(dāng)混合氣濃度正好為化學(xué)計(jì)量比時(shí)，COHCNOx互為氧化劑和還原劑，發(fā)生氧化還原反應(yīng)，生成無害的CO2、H2ON2。對于空燃比，TWCCO、HCNOx的轉(zhuǎn)化效TWCTWC空速特性解：TWC的工作原理，只有當(dāng)空燃比在化學(xué)計(jì)量比附近狹窄的范圍內(nèi)，TWC才能同CO、HCNOxTWC解：汽油車在冷啟動時(shí)，由于TWCTHC排放較大。在實(shí)行國III及以后的排放后，為了滿足日益嚴(yán)苛的排放，一般采用電控燃油噴射可以靈活的控制噴油時(shí)間（噴油提前角NOx排放；熱速率，降低最大壓升率和燃燒溫度，改善柴油機(jī)NOx排放。勻，從而可以改善柴油機(jī)PM排放。解：SCRDPFSCR技術(shù)路線時(shí)，機(jī)內(nèi)采用電控高壓噴射和DPFEGRNOxDPFPMSCR技術(shù)路線由于取消推遲噴油和EGR，好處是可以改善油耗，同時(shí)SCR后處理系統(tǒng)，且尿素消耗也DPFDPF輕型柴油車滿足歐V排放應(yīng)采取何種技術(shù)路線（機(jī)內(nèi)與機(jī)外凈化）？可從凈化技術(shù)路線，由于增加了SCR后處理系統(tǒng)，特別是增加了尿素，占用了較大的空間。而會升高。因此采用SCR技術(shù)路線比DPF技術(shù)路線燃油經(jīng)濟(jì)性要好。SCRDPF技術(shù)路線油耗降低不少，在歐洲油價(jià)高昂，而尿SCR系統(tǒng)成本高于DPFSCR技術(shù)路線相對于之前的柴油機(jī)而言，對發(fā)的改動較小，無須重新對發(fā)進(jìn)行設(shè)計(jì)；而采用DPF技術(shù)路線，由于要采用大量EGR，以及推遲噴油等技術(shù)，對發(fā)的改動很大。如果考慮發(fā)變動和研發(fā)的成本，