化工原理II?？戚o導(dǎo)材料

化工原理II重學(xué)輔導(dǎo)材料第1-2章流體流動(dòng)及輸送機(jī)械部分一、填空題.在阻力平方區(qū)，摩擦系數(shù)僅與相對(duì)粗糙度有關(guān)。.溫度升高，液體粘度減小。.離心泵靠葉輪旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力作用排出液體。.牛頓粘性定律的表達(dá)式為F=Au。.流體在不等徑串聯(lián)管路中穩(wěn)定流動(dòng)，大管中的Re一定小管中的Re。.泵殼既是作為泵的外殼匯集液體，同時(shí)又是一個(gè)裝置。.層流流動(dòng)時(shí)，阻力損失與流速呈。.泵實(shí)際安裝高度必須低于允許安裝高度，才不發(fā)生現(xiàn)象。.流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)，Re=800,相應(yīng)的摩擦系數(shù)為。.離心泵輸送液體飽和蒸汽壓越大，泵安裝高度。.泵送液體溫度增加，保證離心泵正常工作的安裝高度。A增加B不變C減小D無(wú)法確定.兩敞口水槽，水面高度保持不變，水由上槽流入下槽，若關(guān)小閥門，增大。A.流量B.直管阻力損失C.總阻力損失D.閥前壓力.流體在圓形直管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，摩擦系數(shù)為0.020,流動(dòng)不可能為。A湍流；B層流；C過(guò)渡流；DA或C.敞口槽內(nèi)存有油和水，液面壓力為101.3kPa,油層2m,密度850kg/m3;水層3m,密度1000kg/m3;槽底壓力表讀數(shù)為kPa。A147.3;B47;C46.1;D55.2。.用測(cè)定流體流量時(shí)，流量改變，壓降不變。A文丘里流量計(jì)；B皮托管；C轉(zhuǎn)子流量計(jì)；D孔板流量計(jì)。.實(shí)際流體在等徑水平管內(nèi)穩(wěn)定流動(dòng)，不斷改變。A質(zhì)量流量B動(dòng)能C位能D靜壓能.兩個(gè)同一高度敞口貯槽，分別盛滿油和水，水密度大于油密度，油槽底部壓力水槽底部壓力。A大于B等于C小于D不確定.由于離心泵無(wú)自吸能力，為避免現(xiàn)象的發(fā)生，啟動(dòng)前先要灌泵。A氣縛B汽蝕C倒吸D葉輪不轉(zhuǎn).離心泵工作時(shí)，泵入口的真空表讀數(shù)減小，可能引起現(xiàn)象。A.汽蝕B.氣縛C.倒灌D.揚(yáng)程升高.A設(shè)備內(nèi)壓力表讀數(shù)為101.3kPa,B設(shè)備內(nèi)真空表讀數(shù)為11.3kPa,兩設(shè)備內(nèi)的壓力差為kPa。A191.3B90.0C112.6D-11.3三、計(jì)算題3.1、如圖，兩敞口水槽放面包定為3米，密度為1000kg/m的水由上槽流入下槽，管子總長(zhǎng)40m（包括局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度，下同），在AB管段（水平）安裝U形壓差計(jì)，AB長(zhǎng)10m,指示液密度13600kg/m3。試求：（1）系統(tǒng)的總阻力損失；（2）AB間的壓力差；（3）壓力計(jì)讀數(shù)R第1題第2題2、用離心泵把密度為1000kg/m3的水從開(kāi)口貯槽送至表壓為1.2A05Pa的密閉容器，貯槽和容器的水位差保持16m恒定，各部分相對(duì)位置如圖所示。管道均為①108X4mm勺鋼管，閥門全開(kāi)，吸入管長(zhǎng)為20m,排出管長(zhǎng)為100m（各段管長(zhǎng)均包括所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）。管路中水流速2m/s,摩擦系數(shù)取0.025。大氣壓力101.3kPa。試求：（1）泵入口處真空表讀數(shù)；（2）離心泵有效功率。3、用離心泵把密度為1000kg/m3的水從開(kāi)口貯槽送至表壓為19.62kPa密閉容器，貯槽和容器的水位差保持8m恒定，泵安裝高度2m。離心泵特性曲線方程H=25-18000q；,（qV,m3/s）,管道均為①108X4mm的鋼管，閥門全開(kāi)，吸入管路長(zhǎng)20m,排出管路長(zhǎng)80m（均包括所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）。摩擦系數(shù)取0.025。試求：（1）管路特性方程；（2）離心泵工作揚(yáng)程和流量；（3）離心泵入口真空表讀數(shù)。第3題第3章沉降、過(guò)濾部分一、填空題.在沉降設(shè)備中，粒子應(yīng)滿足才能被分離出來(lái)。.恒壓過(guò)濾時(shí)，操作表壓力增大，過(guò)濾常數(shù)K。.旋風(fēng)分離器，操作氣速增加，壓力降增大，臨界粒徑。.降塵室的高度增加，其生產(chǎn)能力。.在降塵室中，顆粒沉降到底部所需要的沉降時(shí)間必須氣體通過(guò)沉降室的停留時(shí)間，才能被分離出來(lái)。.如果洗液與濾液的黏度一樣，操作壓力不變，則板框式壓濾機(jī)的橫穿洗滌速度是其最終過(guò)濾速度的倍。二、選擇題.離心通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量是指風(fēng)機(jī)入口以計(jì)的體積流量。A101.3kPa,0C；B101.3kPq20C;C出口狀態(tài)；D入口狀態(tài)。.含塵氣量一定，旋風(fēng)分離器直徑增大，臨界直徑。A增大；B減?。籆不變；D不確定；.可壓縮濾餅，s=0.2,當(dāng)過(guò)濾壓力加倍，過(guò)濾常數(shù)將變?yōu)樵瓉?lái)的倍A.1/2B.2倍C.1倍D.20.8第4章傳熱部分、填空題.并流時(shí)，熱流體出口溫度總是冷流體出口溫度。.間壁換熱，兩流體進(jìn)出口溫度一定，并流傳熱溫差逆流傳熱溫差。.暖水瓶瓶膽的夾層中抽成真空，不能減少散熱。.列管式換熱器中采用多管程，是為了提高管內(nèi)。.固體的黑度越大，反射率。.熱量傳遞中不需任何介質(zhì)，又有能量形式轉(zhuǎn)化的傳熱基本方式是。.保溫瓶夾層玻璃表面鍍銀是為了減少傳熱方式造成的熱損失。.水蒸氣冷凝時(shí)不凝性氣體含量增加，冷凝側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)將。.工業(yè)沸騰過(guò)程一般控制在沸騰區(qū)操作。.物體的吸收率越大，其輻射能力越。二、選擇題.在高溫鑄鐵爐門前放置熱屏減少熱輻射損失，熱屏,效果越好。A.表面越粗糙B.反射率越大C.黑度越大D.吸收率越大.蒸汽管外的保溫層被水浸濕，其保溫效果。A變好B不變C變差D無(wú)法確定.物體表面粗糙度增大，則其對(duì)輻射能的增大。A吸收率；B反射率；C透過(guò)率；DB和C。.通過(guò)圓筒壁定態(tài)傳熱，保持不變。A熱通量B傳熱速率C傳熱面積D熱輻射.在冷、熱流體的始、終溫度相同的條件下，平均溫度差最大。A并流B逆流C錯(cuò)流D折流.蒸汽管外的保溫層被水浸濕，其保溫效果。A變好B不變C變差D不確定三、計(jì)算題1、今欲用傳熱面積為12m2的單殼程列管換熱器，逆流從有機(jī)液中取走1.2X105J/S的熱量。已知有機(jī)液進(jìn)口溫度63C,出口溫度54C,給熱系數(shù)700W/m2：C,冷卻水進(jìn)口溫度25C,出口溫度33C,定壓比熱4180J/kg：C,給熱系數(shù)1050W/m2C,管壁及污垢熱阻之和為0.24X10-3m2C/W,近似按平壁計(jì)算，不計(jì)熱損失。試計(jì)算：(1)冷卻水用量；(2)總傳熱系數(shù)K;(3)換熱器能否滿足換熱要求3、在列管式換熱器中，熱流體的比熱0.93kJ/(kgK),流量10kg/s,從50c冷卻到40C。冷卻水流量為3.70kg/s,比熱4.180kJ/(kgK),進(jìn)口溫度為30C,逆流操作。熱流體一側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)o2=50W/(m2K),管外水側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)a=5000W/(m2K),按平壁計(jì)算，不計(jì)管壁及污垢熱阻。試求：(1)冷卻水進(jìn)口溫度打；(2)總傳熱系數(shù)K;(3)換熱器傳熱面積Ao3、某廠用套管換熱器每小時(shí)冷凝2000kg的甲苯蒸汽，冷凝溫度為110C,潛熱為360kJ/kg,甲苯蒸汽冷凝傳熱系數(shù)仍為10000W/(m2C)。冷卻水以4500kg/h的流量于15c進(jìn)入①57M.5mm的管內(nèi)作湍流流動(dòng)，其對(duì)流傳熱系數(shù)在為1500W/(m2C)0管壁熱阻和污垢熱阻忽略不計(jì)，水的比熱為4.18kJ/(kgC);試求：(1)冷卻水出口溫度t2;⑵傳熱面積A；(3)若冷卻水進(jìn)口溫度升至20C,冷卻水流量增大一倍，則冷卻水出口溫度t2'？第5章吸收部分一、填空題.總壓一定，A、B兩組分分別被同一種溶劑吸收，達(dá)到相同的液相濃度時(shí)，相應(yīng)的氣相分壓Pa>Pb,則相平衡常數(shù)mAmB。.難溶氣體，吸收過(guò)程的阻力主要集中在。.吸收操作中，其他條件不變，增大液氣比，全塔平均推動(dòng)力將。.吸收操作完成一定的分離程度，增大液氣比所需填料層高度將。.當(dāng)溫度升高時(shí)，亨利系數(shù)E將變。.吸收操作中，分離程度降低，相應(yīng)的最小液氣比。.當(dāng)傳質(zhì)推動(dòng)力用x*—x表達(dá)時(shí)，相應(yīng)的傳質(zhì)單元數(shù)表達(dá)式為。.單向擴(kuò)散中，漂流因數(shù)隨惰性組分濃度的增大而。.越難溶解的氣體，其亨利系數(shù)值越。.吸收過(guò)程中，易溶氣體的吸收通常屬于控制。二、選擇題.m、E、H均為亨利系數(shù)，溫度降低時(shí)，下列各組變化趨勢(shì)都正確的是。Amt,Et,HT;BmJ,Ej,Hit;Cmt,Et,Hj;DmJ,Ej,Hj。.用水吸收空氣中的NH3,ky增加一倍，Ky應(yīng)變成原來(lái)的倍。A.20.7B.20.3C.2D1.低濃吸收且滿足亨利定律，Hog和Hol之間的關(guān)系為。AHog=SHolBHog=AHolCHol=SHogDHol=AHog.若吸收操作的阻力用1/ky表示，則相應(yīng)的推動(dòng)力為Ay-y*Bx*-xCy-yiDxi-x.脫吸塔的操作線與平衡線的關(guān)系。A上方B下方C平行D垂直.在吸收操作單元中，對(duì)易溶氣體，以下哪個(gè)選項(xiàng)正確。AE大，m小BE小，m大CE小，H大DE小，H小三、計(jì)算題1、在一逆流吸收塔中用清水吸收混合器中的溶質(zhì)A,進(jìn)塔氣體含A0.04（摩爾分?jǐn)?shù)），流率0.03kmol/（m2s）,溶質(zhì)回收率0.9,平衡方程y*=1.5x,操作線方程y=2.5x+0.004,Kya=0.04kmol/（m3s）。試求（1）出塔液相濃度；（2）填料層高度；（3）操作液氣比與最小液氣比的比值。2、用洗油在填料塔內(nèi)逆流吸收焦?fàn)t煤氣中的芳姓，煤氣入塔流率40kmol/h,其中芳姓濃度0.02（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），要求芳姓:回收率為90%。進(jìn)塔洗油中芳燒濃度為0.001,洗油用量為最小用量的1.5倍，H°G=1.1m,平衡關(guān)系y*=1.2x試求：（1）洗油流率（2）出塔液相中芳姓濃度（3）填料層高度。3、在一逆流操作的吸收塔內(nèi)用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)A,進(jìn)塔氣體溶質(zhì)濃度為0.04（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），入塔混合氣的摩爾流量為40kmol/h,塔徑0.8m,全塔溶質(zhì)回收率0.9,入塔吸收劑的摩爾流量為100kmol/h,平衡關(guān)系為y*=2.0x,氣相總傳質(zhì)單元高度Hog為0.5m。試求：（1）出塔液相溶質(zhì)濃度xi；（2）氣相總體積傳質(zhì)系數(shù)Kya;（3）填料層高度H。第6章精儲(chǔ)部分一、填空題.將1kmol進(jìn)料變成飽和蒸汽所需要熱量是1kmol汽化潛熱的1.5倍，該進(jìn)料為。.理想溶液中，某組分的濃度x=0.4,純組分的飽和蒸汽壓10kPa,則在平衡氣相中該組份的分壓是。.精儲(chǔ)塔全回流操作時(shí)，精微段操作線方程為。.精儲(chǔ)原理主要是兩個(gè)重要假設(shè)，一是理論塔板假設(shè)，二是假設(shè)。.板式塔不正常操作現(xiàn)象通常有、溢流液泛、漏液。.對(duì)二元物系精儲(chǔ)，當(dāng)儲(chǔ)出液摩爾組成為0.9,進(jìn)料摩爾組成為0.4,相對(duì)揮發(fā)度a=2時(shí)，若飽和蒸汽進(jìn)料，最小回流比為。.精儲(chǔ)塔操作，若F、xf、q、D保持不變，增加回流比R,則此時(shí)xd。.一般情況下，回流比增大，精微段分離程度。.恒沸精儲(chǔ)與萃取精儲(chǔ)都需加入添加劑（第三組分），其目的是。.部分氣化一定量的二元混合液，氣相中重組分濃度愈高，氣化量。二、選擇題.精儲(chǔ)過(guò)程中理想溶液中的各個(gè)組分在全部濃度范圍內(nèi)服從定律。A拉烏爾B亨利C道爾頓D傅立葉.精儲(chǔ)操作采用過(guò)熱蒸汽進(jìn)料時(shí)，。AL'>LV>V';BV>V'L<L';CL'<LV<V';DL'>LV<V'.二元溶液連續(xù)計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起的變化。A提儲(chǔ)段操作線與q線B平衡線與q線C平衡線與精微段操作線D平衡線與提儲(chǔ)段操作線.要使完成一定的分離程度所需的理論板數(shù)少，應(yīng)當(dāng)使。A.RTqJB.RTqTC.RjqjD.RjqT.已知某精儲(chǔ)塔的實(shí)際塔板數(shù)為10層，塔頂安裝分凝器，塔底采用再沸器間接加熱，用圖解法求的理論塔板數(shù)為8層。則其總板效率為。A60%;B70%;C80%;D以上都不是。.進(jìn)料，精儲(chǔ)段下降液體量大于提儲(chǔ)段下降液體量。A露點(diǎn)蒸汽B泡點(diǎn)液體C汽液混合物D過(guò)熱蒸氣.在一精儲(chǔ)塔內(nèi)（進(jìn)料板固定）分別分離XF相同的幾種二元混合物，進(jìn)料熱狀況相同，下列情況下，塔頂產(chǎn)品純度最大者應(yīng)是。A口大，R小Ba大，R大Ca小，R小D口小，R大.某二元混合物要求用精儲(chǔ)方法分離，理論塔板數(shù)一定，若回流比不變，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q減?。粍t塔頂產(chǎn)品濃度Xd。A增大B減小C不變D無(wú)法確定三、計(jì)算題1、連續(xù)精儲(chǔ)操作分離苯-甲苯二元混合液，進(jìn)料量F=30kmol/h,其中苯的摩爾分率xf=0.5。進(jìn)料為汽液混合物，氣液比為2:3,要求塔頂、塔底產(chǎn)品中苯的摩爾分率分別為xd=0.95,xw=0.1。采用回流比為最小回流比的1.5倍，操作條件下可取平均相對(duì)揮發(fā)度a=2.45。系統(tǒng)滿足包摩爾流假設(shè)，且平衡線與操作線無(wú)切點(diǎn)。試求：（1）塔頂、塔底的產(chǎn)品量；（2）最小回流比Rmin；（3）提儲(chǔ)段操作線方程。2、用連續(xù)精儲(chǔ)塔分離含A、B的二元混合物，進(jìn)料為泡點(diǎn)液體，流率和A的濃度分別為100kmol/h和0.4（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）,已知精儲(chǔ)段操作線方程為y=0.723x+0.263。要求塔頂A的回收率為0.9。試求：（1）操作回流比及塔頂產(chǎn)品濃度（2）塔底產(chǎn)品流率及濃度（3）塔釜上升蒸汽量。3、連續(xù)精儲(chǔ)塔分離某二元混合物，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料組成為0.4（摩爾分率，下同），進(jìn)料流率100kmol/h,塔頂儲(chǔ)出液組成為0.96,塔釜?dú)?港&成為0.04,相對(duì)揮發(fā)度為2.5,塔頂泡點(diǎn)回流，操作回流比為3,試求：（1）塔頂、塔底產(chǎn)品流量；（2）最小回流比；（3）提儲(chǔ)段操作線方程。4、連續(xù)精儲(chǔ)塔分離二元混合液，已知進(jìn)料流率和組成分別為100kmol/h和0.6（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），q線方程y=1.2-x,提儲(chǔ)段操彳^線方程為y=1.2x-0.012,塔頂產(chǎn)品組成0.96,塔頂采出率0.6,滿足包摩爾流假設(shè)。試求：（1）塔釜產(chǎn)品量；（2）精儲(chǔ)段操作線方程；（3）精儲(chǔ)段第7章干燥部分一、填空題.濕物料中，結(jié)合水的水汽分壓同溫度下純水的飽和蒸汽壓。.一濕物料分別與溫度相同、濕度不同（H2>Hi）的兩種空氣接觸，相應(yīng)的平衡水分**X1X2。.濕空氣被加熱，引起其