機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-PX1200旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì) x

PX1200/250旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì)摘要新中國(guó)成立以來，隨著采礦業(yè)的發(fā)展，選礦機(jī)械經(jīng)歷了從無到有、從小到大、從單個(gè)品種和規(guī)格到多個(gè)品種和規(guī)格的發(fā)展過程，各種選礦機(jī)械產(chǎn)品已經(jīng)形成了系列，現(xiàn)在生產(chǎn)的各種形式和規(guī)格的破碎機(jī)、磨礦機(jī)和選礦機(jī)械，基本上能滿足國(guó)民經(jīng)濟(jì)建設(shè)的需求，同時(shí)，在液壓破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī)、離心選礦機(jī)等新產(chǎn)品的研制和新技術(shù)的應(yīng)用方面都取得了一定的成就，但是，根據(jù)我國(guó)礦藏資源的特點(diǎn)（貧礦多、共生礦物多),選別的機(jī)械品種還不能完全滿足新的選礦工藝的需要，特別需要發(fā)展一些適于對(duì)難選物的選別機(jī)械。旋回破碎機(jī)是利用破碎錐在殼體內(nèi)腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，對(duì)物料產(chǎn)生擠壓和彎曲作用，粗碎各種硬度的礦石或巖石的大型破碎機(jī)械，裝有破碎錐的主軸的上端支承在橫梁中部的襯套內(nèi)，其下端則置于軸套的偏心套中，軸套轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，破碎錐繞機(jī)器中心線作偏心旋回運(yùn)動(dòng)，他的破碎動(dòng)作是連續(xù)的，故工作效率高于顎式破碎機(jī)，旋回破碎機(jī)的工作是連續(xù)的，它與其他破碎機(jī)相比其優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)能力大，工作平穩(wěn)，破碎單位重量礦石的耗量少，產(chǎn)品粒度比較均勻。關(guān)鍵詞：旋回破碎機(jī)；破碎；破碎錐全套圖紙，加153893706

ThedesignofPX1200/250gyratorycrusherAbstractSincenewChinahadbeenestablished,alongwiththeminingindustrydevelopment,thedressingmachineryexperiencedhasgrownoutofnothing,forminfancytomaturity,fromthesinglevarietyandthespecificationtomanyvarietiesandthespecificationdevelopingprocess.Eachkindofdressingmechanicalproducthavealreadyformedtheseries.Noweachkindofpatternandspecificationbreaker，theoremailandclassificationmachinery,basicallycansatisfytheneedofthenationaleconomyconstruction,meanwhile,inthehydraulicpressurebreaker,thecounter-attacktypebreaker,thecentrifugalconcentratorandsoon,thenewproductdevelopmentandthenewtechnicalapplicationaspecthaveyieldedthecertainresult.However,accordingtoourcountrymineralresourcecharacteristic(Theleanorearemanyassociatedmineralaremany),classifiesthemachinerythevarietynottobeablecompletelytosatisfythenewdressingcrafttheneed,particularlyneedstodevelopsometobesuitableforthedifficultelectingclassificationmachinery.Thegyratorycrusheristhecuringfunction,thickgarrulouseachkindofdegreeofhardnessoratorrocklarge-scalebrokenmachinerywhichisloadedwiththebrokenawlthemainaxleupperextremesupportinginthecrossbeambushing,itslowerextremitysetstotheaxlesleevecenter.Whentheaxlesleeverotates,thebrokenawlcirclesinthemachinethecoretomakethebiasedcyclemovementitsbrokenmovementiscontinuouslycarrieson,hencetheworkingefficiencyishigherthanthejawtypebreaker.Thegyratorycrusherbrokenworkiscontinual,itcompareswithotherbreakers,itsmeritisthehighproductivity,worksteady,fewcrushingunitweightoreconsumptionquantity，andtheuniformdistributionequispacedproductgranularity.Keywords:TheGyratorycrusher;Break;Cone

目錄1緒論 1研究的目的和意義 1國(guó)內(nèi)外碎磨設(shè)備的簡(jiǎn)介 3旋回破碎機(jī)的發(fā)展趨勢(shì) 42總體方案設(shè)計(jì) 5旋回破碎機(jī)的類型 5旋回破碎機(jī)的工作原理 5旋回破碎機(jī)的構(gòu)造 53旋回破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)的選擇和計(jì)算 93.1結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇和計(jì)算 9給礦口尺寸與排礦口尺寸 93.1.2嚙角α 9破碎錐的擺動(dòng)行程s 103.1.4基本結(jié)構(gòu)尺寸的確定 10工作參數(shù)的選擇與計(jì)算 11破碎錐的擺動(dòng)次數(shù)n（偏心軸套的轉(zhuǎn)數(shù)） 11生產(chǎn)率 12電動(dòng)機(jī)功率N 12破碎力 13受力分析 164電動(dòng)機(jī)的選擇及軸的計(jì)算 184.1電動(dòng)機(jī)的選擇及傳動(dòng)比的分配 18.1電動(dòng)機(jī)的選擇 184.1.2傳動(dòng)比的分配 184.2傳動(dòng)裝置的選擇與設(shè)計(jì) 18.1轉(zhuǎn)矩的計(jì)算 184.2.2V帶的傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 19傳動(dòng)齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 22錐齒輪的計(jì)算 224.3.2錐齒輪的校核 254.4傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 274.5滾動(dòng)軸承的選擇和壽命驗(yàn)算 304.6鍵的強(qiáng)度校核 31傳動(dòng)軸上鍵的強(qiáng)度計(jì)算 314.6.2主軸上鍵的強(qiáng)度計(jì)算 315PX1200/250旋回破碎機(jī)的環(huán)保、可靠性與經(jīng)濟(jì)性分析 33設(shè)備的環(huán)保措施 33設(shè)備的可靠性 335.2.1可靠性的計(jì)算 335.2.2機(jī)械設(shè)備的有效度 34設(shè)備的經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià) 345.3.1投資回收期 345.3.2盈虧平衡分析 355.3.3設(shè)備合理的更新期 36結(jié)論 38致謝 39參考文獻(xiàn) 401緒論研究的目的和意義從新中國(guó)成立以來，我國(guó)的選礦工業(yè)獲得蓬勃的發(fā)展。選礦機(jī)械也經(jīng)歷了從無到有、從小到大、從單個(gè)品種到多個(gè)品種的發(fā)展過程，已經(jīng)形成各種選礦機(jī)械系列產(chǎn)品，目前所生產(chǎn)的各種類型和規(guī)格的破碎機(jī)、磨礦機(jī)、和選礦機(jī)械，大體上能滿足我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)發(fā)展的需求，同時(shí)，我國(guó)在研究液壓破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī)、離心選礦機(jī)等新產(chǎn)品的和新技術(shù)改進(jìn)的方面都獲得輝煌的成就，然而，由于我國(guó)礦產(chǎn)資源的特點(diǎn)（貧礦多、共生礦物多)，選礦機(jī)械的產(chǎn)品類型并不能夠全部滿足工業(yè)進(jìn)步的需求，尤其需要一些適于對(duì)難選物的選礦機(jī)械，旋回破碎機(jī)是利用破碎錐在殼體內(nèi)腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，對(duì)礦物進(jìn)行壓擠和碰撞作用，粗碎多種不同硬度物料的重型破碎機(jī)器。在橫梁中部的襯套內(nèi)的橫梁支承著裝有破碎錐的主軸的上端，軸套的偏心孔中放置于其下端，當(dāng)軸套運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，破碎錐繞破碎機(jī)軸線進(jìn)行偏心旋轉(zhuǎn)工作，作連續(xù)的破碎工作，故工作效率高于顎式破碎機(jī)，旋回破碎機(jī)的工作是連續(xù)的，它與其他破碎機(jī)相比其優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)能力大，工作平穩(wěn)，破碎單位重量礦石消耗量少，產(chǎn)品粒度比較均勻。旋回破碎機(jī)在沙場(chǎng)、建房、煤炭等各行各業(yè)得到廣泛應(yīng)用。70年代以來，中國(guó)對(duì)破碎機(jī)的研發(fā)和設(shè)計(jì)破碎機(jī)方面取得了輝煌的成就。通過借鑒在國(guó)外先進(jìn)技術(shù)工藝的前提上，考慮我國(guó)的基本情形設(shè)計(jì)開發(fā)了新的機(jī)型、使用效率高的設(shè)備。沈陽(yáng)機(jī)械設(shè)備對(duì)旋回破碎機(jī)做了大量的實(shí)驗(yàn)研究，并通過降低破碎機(jī)的懸掛高度，改進(jìn)動(dòng)錐的運(yùn)動(dòng)軌跡，把破碎腔的嚙角減小，加大破碎比，增大了破碎錐的運(yùn)轉(zhuǎn)行程，生產(chǎn)能力得到一定的提高，進(jìn)一步提高了機(jī)器功能，達(dá)到對(duì)旋回破碎機(jī)的更新?lián)Q代。旋回破碎機(jī)主要是由動(dòng)錐和定錐組成?；顒?dòng)的動(dòng)錐繞其中心軸線作旋回運(yùn)動(dòng)，因?yàn)橛衅牡淖饔茫瑫r(shí)而靠近，時(shí)而遠(yuǎn)離。由此使動(dòng)錐和定錐礦石受到擠壓、劈裂和彎曲作用而破碎。旋回破碎機(jī)的機(jī)身重量較輕，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單（一個(gè)動(dòng)錐、一個(gè)定錐襯、一個(gè)偏心軸套和一對(duì)軸承），生產(chǎn)效率較高（比同規(guī)格的簡(jiǎn)擺旋回破碎機(jī)生產(chǎn)效率高20%～30%）。旋回破碎機(jī)適合破碎中硬度石料。在工程中，多用中碎、細(xì)碎設(shè)備，破碎比比較大，其比值可達(dá)。隨著機(jī)械工業(yè)的進(jìn)步，近年來，旋回破碎機(jī)正朝著大型化發(fā)展。所以，一個(gè)合理的傳動(dòng)裝置可以使旋回破碎機(jī)運(yùn)行的更加順利，合理有效。動(dòng)錐優(yōu)化可使損耗明顯的降低，碰撞、噪音、振動(dòng)都有一定程度的降低，也降低了操作工人的勞動(dòng)量，提高破碎物料的質(zhì)量，減少加工成本和縮短生產(chǎn)周期。不過，旋回破碎機(jī)也有它的缺點(diǎn),具體如下：旋回破碎機(jī)排料口揚(yáng)塵十分嚴(yán)重，經(jīng)過破碎出來的塊狀和粉末狀物料通過礦石輸送皮帶，部分物料飛濺或滾淌到地面上，堆積在地面，形成厚厚的一層物料，部分粉狀物料在空中飄揚(yáng)，對(duì)生產(chǎn)構(gòu)成了極大的干擾。大量的粉塵飄在工作空間而直接影響現(xiàn)場(chǎng)工人的身體健康，所以需要使用相應(yīng)的除塵裝置是旋回破碎機(jī)目前刻不容緩的問題。當(dāng)前破碎機(jī)的設(shè)計(jì)應(yīng)著手人性化，直面服務(wù)目標(biāo)，面向市場(chǎng)、面對(duì)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)、面對(duì)礦產(chǎn)高效利用的大前提，改善性能、合理化設(shè)計(jì)。因此改進(jìn)旋回破碎機(jī)的性能,使它能夠更好地服務(wù)人類,讓它的生產(chǎn)率盡可能提高。伴隨著我國(guó)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的迅猛發(fā)展，綜合利用礦產(chǎn)資源的的技術(shù)同其相關(guān)產(chǎn)業(yè)的快速進(jìn)步，自從1999年以來，我國(guó)建成了10843座大中型礦山和224567個(gè)鄉(xiāng)鎮(zhèn)集體企業(yè)，中國(guó)破碎礦物料總量超過50億噸，物料破碎總產(chǎn)值為3000億元。礦物的破碎在許多行業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)中是不可或缺的加工工藝。因?yàn)榈V物的物理性質(zhì)和組織結(jié)構(gòu)有很大的差別,為滿足各種礦石的要求,破碎機(jī)的類型也呈現(xiàn)多種樣式。對(duì)金屬礦破碎而言,破碎是選礦廠的首道工序,為了得到有用物料,將其分為粗碎、中碎、細(xì)碎,而且還要磨礦。因?yàn)槠扑樵谶x礦行業(yè)屬于耗能的大戶(幾乎占據(jù)全廠耗電量58%),為了達(dá)到提高生產(chǎn)效率和節(jié)能的目的,因此提出了“少磨多碎”的技術(shù)原理。進(jìn)而讓破碎機(jī)從粗碎與中碎向細(xì)碎及節(jié)能高產(chǎn)方向發(fā)展。其次，隨著自動(dòng)化產(chǎn)業(yè)的進(jìn)步,破碎機(jī)也漸漸邁進(jìn)自動(dòng)化方向(如國(guó)外產(chǎn)品已實(shí)現(xiàn)機(jī)電一體化、連檢,并能相應(yīng)調(diào)給料速度、排礦口大小及控制破碎力等)。伴隨著采礦業(yè)的發(fā)展,破碎機(jī)漸漸發(fā)展到大型化,旋回破碎機(jī)的粗碎生產(chǎn)率能夠達(dá)到5500t/h。關(guān)于新工作方式和新的破碎原理(如電、熱破碎)正在實(shí)驗(yàn)探討中,目前尚不能在生產(chǎn)中應(yīng)用。相對(duì)粗碎來說,當(dāng)前已經(jīng)研制出很多類型來代替老式旋回式破碎機(jī),主要是采用科學(xué)技術(shù)工藝,加以改進(jìn)升級(jí)、達(dá)到耐磨的特點(diǎn),從而能產(chǎn)生節(jié)能、效率高、高效的目的。細(xì)碎方面新機(jī)型更多些?？偟膩砜?值得提出的有:顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、沖擊式破碎機(jī)和輥壓機(jī)。而目前應(yīng)用最廣泛的就是旋回破碎機(jī)。國(guó)內(nèi)外碎磨設(shè)備的簡(jiǎn)介破碎是處于采礦和冶煉的一個(gè)中間環(huán)節(jié)，其目的是為了將礦物中的脈石和不用的雜質(zhì)要一定程度的去掉，以達(dá)到品位的礦石，滿足冶煉的目標(biāo)和加大冶煉物品的質(zhì)量。它提供高品位的礦石使之滿足冶煉需要及其使國(guó)家礦產(chǎn)合理綜合利用，從而在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占據(jù)不可或缺的組成部分。如今，旋回破碎機(jī)、顎式破碎機(jī)、圓錐式破碎機(jī)、輥式破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)和反擊式破碎機(jī)、立軸沖擊式破碎機(jī)等組成了破碎機(jī)械的主要種類。旋回破碎機(jī)的工作原理是動(dòng)錐在殼體破碎腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生對(duì)物料的壓擠、破裂和彎曲變形，粗碎不同硬度的礦石和山石的大型破碎機(jī)器。在橫梁中的襯套內(nèi)破碎錐支承橫梁的上端，其下端被放置在軸套偏心孔中。在軸套內(nèi)工作時(shí)，破碎錐繞中心軸線做偏心的往復(fù)旋回運(yùn)動(dòng)，進(jìn)行連續(xù)的破碎工作，故工作效率高于顎式破碎機(jī)。到70年代初期，大型旋回破碎機(jī)每小時(shí)已能處理物料5500t，達(dá)到2200mm最大給料直徑。顎式破碎機(jī)是在兩顎板對(duì)礦石的壓擠與破裂作用下，粗碎或中碎不同硬度礦石的破碎機(jī)器，固定顎板和動(dòng)顎板是它的主要結(jié)構(gòu)，當(dāng)兩顎板靠近礦石對(duì)其進(jìn)行破碎時(shí)，當(dāng)兩顎板遠(yuǎn)離時(shí)物料塊由排料口底部排出。他的破碎動(dòng)作是間歇進(jìn)行的。因?yàn)檫@種破碎機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、可靠性好和更容易地破碎堅(jiān)硬物料的優(yōu)點(diǎn)而使其廣泛應(yīng)用于采礦、建筑材料、冶金等工業(yè)部門。圓錐破碎機(jī)的工作原理與旋回破碎機(jī)大體相同，但它適用于中碎或細(xì)碎作業(yè)的破碎機(jī)械。中、細(xì)碎得到的排料粒度的均勻性一般比粗碎工藝要求高，所以，在破碎腔的下部須設(shè)置一段平行區(qū)，同時(shí)，還須提高破碎錐的運(yùn)轉(zhuǎn)速度，方便礦石在平行區(qū)內(nèi)盡可能能有一次以上的壓擠。輥式破碎機(jī)是利用輥面的摩擦力將物料咬入破碎區(qū)，使之承受擠壓或劈裂的破碎機(jī)械。當(dāng)用于粗碎或需要增大破碎比時(shí)，常在輥面上做出牙齒或溝槽以增大劈裂作用。輥式破碎機(jī)通常按輥?zhàn)拥臄?shù)量分為單輥、雙輥和多輥破碎機(jī)，適用于粗碎、中碎或細(xì)碎煤炭、石灰石、水泥熟料和長(zhǎng)石等中硬度以下的物料。而近幾年來發(fā)展最快的碎磨工藝是半自磨——球磨工藝，輥壓機(jī)作為降低能耗的有效設(shè)備，近年來根據(jù)其特點(diǎn)，也的到有選擇的應(yīng)用。旋回破碎機(jī)的發(fā)展趨勢(shì)目前國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)都是基于原AC公司Superior型液壓旋回破碎機(jī)的基礎(chǔ)發(fā)展起來的。CG系列和MK-Ⅱ兩種具有代表性的先進(jìn)破碎機(jī)也不例外。這兩種破碎機(jī)與原AC公司S型旋回破碎機(jī)比較也沒有顯著地變化。例如原AC公司60×109旋回破碎機(jī)給料尺寸為1520mm、排料口調(diào)節(jié)范圍為210～300mm、其生產(chǎn)率為4300～6600t/h、功率為1000kW。將這些數(shù)據(jù)跟相近規(guī)格的破碎機(jī)數(shù)據(jù)相比．新機(jī)型在性能方面沒有顯著的優(yōu)越性，只是在局部結(jié)構(gòu)、材料、破碎機(jī)可靠性、自動(dòng)控制和操作性有了新的發(fā)展和提高。因此說旋回破碎機(jī)發(fā)展速度較慢。我國(guó)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)在大型化方面并不落后。國(guó)外常見的最大規(guī)格旋回破碎機(jī)也只是給料口為1830mm，前蘇聯(lián)有2000mm大型旋回破碎機(jī)。近年國(guó)內(nèi)杭州山虎機(jī)械已制造了給料口1600mm重型液壓旋回破碎機(jī)。但是，國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)性能、技術(shù)水平與國(guó)外先進(jìn)破碎機(jī)比較還有不小的差距。相對(duì)國(guó)外裝備技術(shù)水平。國(guó)內(nèi)旋回破碎機(jī)發(fā)展相對(duì)滯后，主要原因一方面是由于旋回破碎機(jī)比中、細(xì)碎圓錐破碎機(jī)使用數(shù)量少，旋回破碎機(jī)技術(shù)發(fā)展的積累不足；另外，破碎機(jī)制造廠家還沒有條件制造旋回破碎機(jī)，多數(shù)破碎機(jī)制造廠家缺少對(duì)產(chǎn)品連續(xù)跟蹤、考查、不斷研究和不斷改進(jìn)升級(jí)的工作，特別是對(duì)旋回破碎機(jī)研究創(chuàng)新工作更少。近年，隨著礦山規(guī)模的不斷擴(kuò)大，大型化設(shè)備成為礦山設(shè)備未來發(fā)展趨勢(shì)，旋回破碎機(jī)也隨著需求的變化也向這一方向發(fā)展，但國(guó)產(chǎn)旋回破碎機(jī)目前主要面對(duì)的問題還是如何在原有基礎(chǔ)上，深入消化和吸收國(guó)外旋回破碎機(jī)的先進(jìn)技術(shù)并逐步使其國(guó)產(chǎn)化并創(chuàng)新出具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的新型旋回破機(jī)。目前，山特維克、美卓等已開始發(fā)展中碎用旋回破碎機(jī)，這也為國(guó)內(nèi)技術(shù)發(fā)展指明了方向。

2總體方案設(shè)計(jì)旋回破碎機(jī)的類型旋回破碎機(jī)在選礦和其他工業(yè)部門中，廣泛地用來粗碎各種硬度的礦石。所以，旋回破碎機(jī)又叫粗碎圓錐破碎機(jī)，是大型礦山破碎堅(jiān)硬物料的典型設(shè)備。旋回破碎機(jī)基本上有三種型式：固定軸式、斜面排礦式和中心排礦式。由于前兩鐘存在許多缺點(diǎn)，因此，我國(guó)僅生產(chǎn)中心排礦式旋回破碎機(jī)。旋回破碎機(jī)的工作原理圖2.1旋回破碎機(jī)的工作原理旋回破碎機(jī)的工作原理如圖2.1所示。旋回破碎機(jī)的工作機(jī)構(gòu)是由兩個(gè)截面圓錐體——活動(dòng)圓錐（破碎圓錐）和固定圓錐（中空?qǐng)A錐體）所組成?；顒?dòng)圓錐的心軸支承在鉸鏈o中，并且偏心地安置在中空的固定圓錐體內(nèi)。心軸oA旋轉(zhuǎn)時(shí)，活動(dòng)圓錐體的素線依次靠近及離開中空的固定圓錐體的素線。活動(dòng)圓錐體的每條素線猶似繞o點(diǎn)擺動(dòng)。當(dāng)活動(dòng)圓錐靠近固定錐時(shí)，處于兩者之間的礦石就被破碎；活動(dòng)圓錐離開固定錐時(shí)，破碎產(chǎn)品則因自重經(jīng)排礦口排出。旋回破碎機(jī)的主要破碎作用是壓碎，但是，礦石也受有彎曲作用而折斷。旋回破碎機(jī)的構(gòu)造如圖所示，PX1200/250旋回破碎機(jī)的機(jī)架是由機(jī)座14、中部機(jī)架10和橫梁9組成。它們彼此用螺栓固緊。破碎機(jī)的機(jī)座14安裝在鋼筋混凝土的基礎(chǔ)上。旋回破碎機(jī)的工作機(jī)構(gòu)是破碎錐32和固定錐(中部機(jī)架）10。中部機(jī)架10的內(nèi)表面鑲有三行平行的錳鋼襯板11，最下面的一行襯板支承在機(jī)架下端凸出部分上，而上面圖2.2PX1200/250旋回破碎機(jī)一行則插入中部機(jī)架10上部的凸邊中。這樣，就能承受碎礦時(shí)由于摩擦而產(chǎn)生的推力和破碎力的垂直分力。中部機(jī)架與襯板間須用鋅合金（或水泥）澆鑄。破碎錐32的外表面套有三塊環(huán)形狀錳鋼襯板33，為了使襯板與錐體緊密接觸，在兩者間澆注鋅合金，并在襯板上端用螺帽8壓緊。在螺帽上端裝以鎖緊版7，以防螺帽松動(dòng)。破碎錐裝在主軸31上。主軸的上端是通過錐形螺帽2、錐形壓套1、襯套4和支承環(huán)6懸掛在橫梁9上。為了防止錐形螺帽松動(dòng)，其上還裝有楔形鍵3。襯套4以其錐形端支承在支撐環(huán)6上，而其側(cè)面則支承在內(nèi)表面為錐形的襯套5上。破碎機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于襯套4的下端與錐形襯套5的內(nèi)表面都是圓錐面，故能保證襯套4沿支撐環(huán)6和錐形襯套5上滾動(dòng)，從而滿足了破碎錐旋擺運(yùn)動(dòng)的要求。主軸的下端插入偏心軸套22的偏心孔中，該孔對(duì)破碎機(jī)軸線成偏心。偏心軸套旋轉(zhuǎn)時(shí)，破碎錐的軸就以橫梁上的固定懸點(diǎn)為錐頂作圓錐面運(yùn)動(dòng)，從而產(chǎn)生破碎作用。偏心軸套是通過三角皮帶輪18、彈性聯(lián)軸器19、并由圓錐齒輪15、17帶動(dòng)。偏心軸套22在機(jī)座的中心套筒24的鋼襯套23中轉(zhuǎn)動(dòng)，套筒利用四根筋板25與機(jī)座連接。在筋板25和傳動(dòng)軸套筒的上面，敷設(shè)有錳鋼護(hù)板26和16，以免落下的礦石砸壞筋板和套筒。偏心軸套的整個(gè)內(nèi)表面和偏心軸套比較厚的一邊約3/4外表面（即承受破碎壓力的一邊），都澆鑄巴氏合金。為使巴氏合金牢固地附著在偏心軸套上，在軸套的內(nèi)壁上布置有環(huán)狀的燕尾槽。偏心軸套的止推軸承由三片止推圓盤組成。上面的鋼圓盤與固定在偏心軸套上的大圓錐齒輪連接在一起。它回轉(zhuǎn)時(shí)，就沿中間的青銅圓盤13轉(zhuǎn)動(dòng)，而青銅圓盤又沿下面的鋼圓盤轉(zhuǎn)動(dòng)。下面的鋼圓盤用銷子固定在中心套筒的上端，以防止其轉(zhuǎn)動(dòng)。為了防止礦塵進(jìn)入破碎機(jī)內(nèi)部的各摩擦表面和混入到潤(rùn)滑油中去，在破碎錐下端裝有由三個(gè)具有球形表面的套環(huán)28、29和30構(gòu)成的密封裝置。套環(huán)28用螺釘固定在破碎錐上。套環(huán)29裝在中心套筒的壓蓋27的頸部上，它們之間裝有骨架式橡膠油封。上部套環(huán)30自由地壓在套環(huán)29上。這種結(jié)構(gòu)的密封裝置比較可靠，礦塵不易透過各套環(huán)之間的縫隙進(jìn)入破碎機(jī)的內(nèi)部。排礦口的寬度是用主軸上端的錐形螺帽2來調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)時(shí)，首先用橋式起重機(jī)將主軸和破碎錐一起向上稍稍提起，然后，將主軸懸掛裝置上的螺帽2旋出或旋入，將排礦口調(diào)節(jié)到要求的寬度。這種裝置的調(diào)節(jié)范圍較小，而且調(diào)節(jié)時(shí)很不方便。破碎機(jī)的保險(xiǎn)零件是裝在皮帶輪18輪轂上的四個(gè)有削弱斷面的保險(xiǎn)銷軸，斷面的尺寸通常按電動(dòng)機(jī)負(fù)荷的二倍來算。如果破碎機(jī)內(nèi)掉入大塊非破碎物，則小軸應(yīng)被剪斷，破碎機(jī)停止運(yùn)轉(zhuǎn)而使其他零件免遭破壞。這種保險(xiǎn)裝置雖然構(gòu)造簡(jiǎn)單，但可靠性較差。旋回破碎機(jī)用稀油和干油進(jìn)行潤(rùn)滑。旋回破碎機(jī)所需的潤(rùn)滑油是由專用油泵站供給的，油沿輸油管從機(jī)座下蓋21上的油孔流入偏心軸套的下部空間內(nèi)，由此再沿主軸與偏心軸套之間的間隙，以及偏心軸套與襯套之間的間隙上升，潤(rùn)滑這些摩擦表面后，一股油上升的途中與擋油環(huán)12相遇而流至圓錐齒輪；另一股油上升到偏心軸套的止推圓盤13上。潤(rùn)滑油潤(rùn)滑了各部件以后，經(jīng)排油管流出。破碎機(jī)的傳動(dòng)軸20的軸承有單獨(dú)的進(jìn)油與排油管。主軸的懸掛裝置是通過手動(dòng)干油潤(rùn)滑裝置定期用干油進(jìn)行潤(rùn)滑。

3旋回破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù)的選擇和計(jì)算3.1結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇和計(jì)算給礦口尺寸與排礦口尺寸我國(guó)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)，給礦口長(zhǎng)度L為寬度B的～倍。對(duì)于大型破碎機(jī)，取L=（～）B，中小型破碎機(jī)則取L=（～）B。在小型破碎機(jī)中，為了獲得較高的生產(chǎn)率，值可以選大一些。國(guó)外生產(chǎn)的小型破碎機(jī)，=2～。給礦口寬度B=（～），=（～）B，式中是原料最大顆料尺寸。PX1200/250旋回破碎機(jī)用于初碎，最大給礦口寬度初選1200mm。3.1.2嚙角α旋回破碎機(jī)在破碎礦石時(shí)，必須保證礦石既不向上滑動(dòng)，也不從破碎機(jī)的給礦口中跳出來。由此，嚙角α（圖）亦須按公式（3-1）選取即：（3-1）式中：──固定圓錐錐角──破碎圓錐錐角──摩擦角圖3.1旋回破碎機(jī)的嚙角示意圖一般取。由于旋回破碎機(jī)的入料塊度大、重量大，能夠克服破碎力的向上分力，因而在襯板上產(chǎn)生的滑動(dòng)現(xiàn)象很少?；谶@個(gè)原因，嚙角α可以選用最大值。所以取為了減小作用在破碎錐上的破碎力的垂直分力，從而減輕破碎錐支承裝置的負(fù)荷，故應(yīng)取小些，而應(yīng)取大些，通常取。所以，根據(jù)實(shí)際要求，本次設(shè)計(jì)中取，則。破碎錐的擺動(dòng)行程s破碎錐的擺動(dòng)行程s是指在排礦口平面內(nèi)，破碎錐中心線的擺動(dòng)量，它等于破碎錐中心線對(duì)機(jī)架中心線在該平面內(nèi)的偏心距r的二倍。設(shè)計(jì)時(shí)按破碎機(jī)的規(guī)格及給料尺寸選擇行程數(shù)值，一般為22～44mm。如s值過小，會(huì)使生產(chǎn)率顯著下降，s值過大，則使功率消耗增加和排礦粒度加大。因此，根據(jù)實(shí)際要求，本次設(shè)計(jì)取s=33mm。3.1.4基本結(jié)構(gòu)尺寸的確定旋回破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)尺寸如圖3.2所示。B為給礦口的寬度，其他各部尺寸均依次進(jìn)行計(jì)算。圖3.2旋回破碎機(jī)的基本結(jié)構(gòu)尺寸，它限制了懸掛點(diǎn)O的位置。固定錐上部直徑通常是在給礦口的平面上測(cè)量，其經(jīng)驗(yàn)公式為：根據(jù)上述原則，選，mm。選定α1，α及β=30′～1°，再按要求的破碎比（旋回破碎機(jī)的破碎比一般為i=5～8）確定排礦口寬度，由此，可確定破碎腔的高度和破碎錐的底部直徑。破碎腔高度H為:式中：——定錐動(dòng)錐錐角之半。因而取DB=3240mm。工作參數(shù)的選擇與計(jì)算破碎錐的擺動(dòng)次數(shù)n（偏心軸套的轉(zhuǎn)數(shù)）旋回破碎機(jī)破碎腔的斷面形狀和排礦過程與顎式破碎機(jī)相同，故其破碎錐的擺動(dòng)次數(shù)可按顎式破碎機(jī)的方法確定。它的理論計(jì)算公式為：（3-2）r/min式中s的單位用cm。目前，實(shí)際選用的旋回破碎機(jī)的工作轉(zhuǎn)數(shù)大約比理論公式（3-2）算出的小于35～50%。產(chǎn)生差別的原因，在于推導(dǎo)該公式時(shí)沒有考慮物料自破碎機(jī)中排出時(shí)所遇到的各種阻力。設(shè)計(jì)時(shí)，可采用下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：（3-3）r/min式中B表示給礦口寬度，單位用m。破碎錐除了繞機(jī)器中心線旋轉(zhuǎn)外、由于摩擦作用，還繞本身的軸線轉(zhuǎn)動(dòng)?？蛰d運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，自轉(zhuǎn)方向與偏心軸套的回轉(zhuǎn)方向相同；有載運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，自轉(zhuǎn)方向與偏心軸套的回轉(zhuǎn)方向相反。破碎錐的自轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，可以使產(chǎn)品粒度均勻，也能使破碎錐襯板的磨損均勻。生產(chǎn)率生產(chǎn)率是破碎機(jī)一項(xiàng)重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，旋回破碎機(jī)的生產(chǎn)率的理論計(jì)算公式只可作定性研究之用，由于其誤差較大，實(shí)際上多采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，但式中須按表3.1選取。表3.1旋回破碎機(jī)單位排礦口寬度的生產(chǎn)率()規(guī)格500/75700/120900/1601200/1801500/1801500/30036（3-4）式中，，，t/h電動(dòng)機(jī)功率N旋回破碎機(jī)功率的計(jì)算方法與顎式破碎機(jī)功率的計(jì)算方法相似。由于理論計(jì)算公式與實(shí)際相差很大，所以確定旋回破碎機(jī)的功率通常采用經(jīng)驗(yàn)公式：（3-5）kw式中：D——破碎錐下端的最大直徑，m；K——考慮破碎錐轉(zhuǎn)數(shù)改變的修正系數(shù)，對(duì)于給礦口寬度：從表3.2可以看出，根據(jù)公式（3-5）計(jì)算的旋回破碎機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率與實(shí)際頗為相近，根據(jù)表3.2選取N=330kw。規(guī)格500/75700/130900/1601200/250N=85D2K145166303實(shí)際選用的電動(dòng)機(jī)功率130145180330表3.2旋回破碎機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率單位：kW破碎力在破碎過程中，破碎力的大小由于受礦石的物理機(jī)械性質(zhì)、塊度、破碎方法、以及礦石在破碎腔中的分布狀況等因素的影響，因此，很難用理論公式來計(jì)算。目前，對(duì)于旋回破碎機(jī)，通常是根據(jù)電動(dòng)機(jī)的功率來計(jì)算破碎力。因?yàn)樾仄扑闄C(jī)的偏心距較小，偏心軸套的轉(zhuǎn)數(shù)也較低，故不能造成很大的功能儲(chǔ)備，因而電動(dòng)機(jī)的功率大部分都消耗在破碎礦石上。設(shè)破碎力P作用在破碎錐高度的處（從排礦口平面算起）。假定由破碎力P引起偏心軸套內(nèi)表面的反作用力P1（圖3.3）是作用在偏心軸套的中部。P1的作用線不在破碎錐軸線與機(jī)器中心線所組成的n-n平面內(nèi)，而是偏斜一個(gè)角度。根據(jù)偏心軸套的磨損情況，γ=20°～30°。圖3.3旋回破碎機(jī)破碎力的計(jì)算圖由于主軸懸掛裝置對(duì)破碎錐的反作用力對(duì)懸掛點(diǎn)O產(chǎn)生的力矩較小，近似計(jì)算時(shí)可略去不計(jì)，則破碎力P和偏心軸套的反作用力P1對(duì)懸掛點(diǎn)O的力矩平衡方程式：（3-6）即（3-7）式中：——P到懸掛點(diǎn)O的距離，m；——P1到懸掛點(diǎn)O的距離，m；對(duì)于式中的實(shí)際要求取得，=?，F(xiàn)在來研究偏心軸套上作用力的平衡問題。因?yàn)槠扑殄F和偏心軸套的不平衡質(zhì)量的慣性力較小，故討論偏心軸套的平衡時(shí)可以不考慮。在偏心軸套的內(nèi)表面除P1外，還作用有與P1位于一個(gè)平面上的摩擦力T1=f1P1，方向如圖3.3所示，式中f1為破碎錐軸與偏心軸套內(nèi)表面的摩擦系數(shù)。在O′點(diǎn)上加兩對(duì)大小相等，方向相反的力P1和T1，將位于O′點(diǎn)的力P1和T1幾何相加，則得合力：合力N在偏心軸套的外表面引起摩擦力T2=f2N。式中f2為偏心軸套外表面與機(jī)架襯套間的摩擦系數(shù)。由此，作用在偏心軸套上的扭矩則為：(3-8)或公斤（3-9）式中：e——偏心軸套內(nèi)孔平均半徑的偏心距，m；r——偏心軸套內(nèi)孔的平均半徑，m；R——偏心軸套外表面的半徑，m；根據(jù)生產(chǎn)工作中的實(shí)際情況取，，；根據(jù)旋回破碎機(jī)的工作情況，偏心軸套內(nèi)外表面屬于半液體摩擦，取f=f1=f2。由于f和e較小，公式（3-9）中的和可近似地取為零，則公式（3-9）可簡(jiǎn)化為：公斤(3-10)將公式（3-10）代入公式（3-6）中得：公斤（3-11）式中M的值可按電動(dòng)機(jī)功率N求出：公斤米(3-12)式中：——傳動(dòng)效率，；n——偏心軸套的每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)。根據(jù)實(shí)際要求取傳達(dá)效率?？紤]到電動(dòng)機(jī)的過負(fù)荷和機(jī)器旋轉(zhuǎn)部件慣性力的影響，其最大破碎力為：公斤(3-13)根據(jù)式（3-12）求出M值，即：N﹒m把所求的M值可代人式（3-10）中求得P1值，即:NkN將M值和P1的值代入（3-6）可求出P值，即：NkN其最大破碎力為：kN受力分析旋回破碎機(jī)的主要零件有：傳動(dòng)軸、齒輪、偏心軸套、主軸和懸掛裝置。傳動(dòng)軸和齒輪上的受力較小，只要已知電動(dòng)機(jī)功率，就可以利用分析法計(jì)算確定，而偏心軸套、主軸和懸掛裝置的受力情況可用圖解法確定。.圖3.4旋回破碎機(jī)的受力圖計(jì)算破碎力P是分析這些零件受力的原始數(shù)據(jù)。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，不考慮破碎錐與偏心軸套的慣性力對(duì)主軸受力的影響，并假定：（1）力P作用在破碎錐高度的處（從底部算起）；（2）偏心軸套的反力P1作用在偏心軸套與主軸接觸部分的中點(diǎn)；（3）懸掛裝置的反力P2的作用點(diǎn)如圖3.4中所示的M點(diǎn)。如圖3.4所示，取破碎錐作為分離體，先將P力延長(zhǎng)，與破碎錐自重G合成F力,然后根據(jù)同一平面的三個(gè)力互成平衡必交于一點(diǎn)的定理，求出偏心軸套與懸掛裝置對(duì)主軸的反力--和-。負(fù)號(hào)表示反力的方向與圖3.4所示的方向相反。根據(jù)圖中受力情況可按下式求得：（3-14）由式（3-14）中解出F值，即：解得：N=kN則可得P1的P2的值即：kN由得;kN在旋回破碎機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，當(dāng)非破碎物進(jìn)入機(jī)器內(nèi)，或是機(jī)器超負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于機(jī)器的保險(xiǎn)裝置效果不好，往往會(huì)引起主軸的局部裂痕或斷裂的重大設(shè)備事故。除了上述原因外，若主軸的材料不好，加工精度低，機(jī)器的安裝質(zhì)量不高，這些因素也會(huì)引起主軸的局部裂痕或斷裂事故。旋回破碎機(jī)主軸的斷裂多發(fā)生在固定襯板處的螺紋退刀槽的地方。對(duì)于局部裂痕或斷裂的軸可用焊接法修理。

4電動(dòng)機(jī)的選擇及軸的計(jì)算4.1電動(dòng)機(jī)的選擇及傳動(dòng)比的分配.1電動(dòng)機(jī)的選擇根據(jù)工作要求及工作條件，選用破碎機(jī)專用電動(dòng)機(jī)；根據(jù)式（3-11）選擇JS1510-10型電動(dòng)機(jī)，額定功率P0=400kw,同步轉(zhuǎn)速n0=590r/min。4.1.2傳動(dòng)比的分配根據(jù)PX1200/250旋回破碎機(jī)總傳動(dòng)比：（4-1）4.2傳動(dòng)裝置的選擇與設(shè)計(jì).1轉(zhuǎn)矩的計(jì)算O軸（電動(dòng)機(jī)軸）：kW；r/minN﹒mm(4-2)1軸（小齒輪軸）：=kW==295r/min（）2軸（大齒輪軸）：×kWr/min=N﹒mm（4-4）4.2.2V帶的傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、由以上條件可知：額定功率P0=400KW，小帶輪轉(zhuǎn)速r/min，從動(dòng)軸轉(zhuǎn)速r/min，每天的平均工作時(shí)間為16h/天。2、確定計(jì)算功率表4.1工作情況系數(shù)工作機(jī)原動(dòng)機(jī)Ⅰ類Ⅱ類一天工作時(shí)間（h）載荷變動(dòng)較大破碎機(jī)（旋轉(zhuǎn)式、鄂式）；球磨機(jī)；棒磨機(jī)；起重機(jī)；挖掘機(jī)查表4.1得工作情況系數(shù)kW3、選擇V帶的帶型根據(jù)計(jì)算功率，小帶輪轉(zhuǎn)速，查出此坐標(biāo)點(diǎn)位于D區(qū)，所以選用D型帶計(jì)算。4、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v(1)初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑表4.2V帶帶輪最小直徑單位：mm型號(hào)YZABCDE205075125200355500由表4.2，選取小帶輪的基準(zhǔn)直徑mm（2）驗(yàn)算帶速vm/s因?yàn)樵?～25m/s范圍內(nèi)，所以合適。（3）計(jì)算大帶輪基準(zhǔn)直徑mm5、確定中心距a，并選擇V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度(1)初定中心距mm取，符合。計(jì)算相應(yīng)的帶長(zhǎng)表4.3V帶長(zhǎng)度系列單位：mm內(nèi)周長(zhǎng)度節(jié)線長(zhǎng)度CDE650035206840137507500406076201528090004600914016800由表4.3得帶的基mm(3)計(jì)算實(shí)際中心距及其變動(dòng)范圍mm××所以，中心距的變化范圍～。6、驗(yàn)算小帶輪包角=≈167°﹥120°合適。7、確定帶的根數(shù)z（1）根據(jù)mm和r/min，查表并按插值法計(jì)算求得D型帶,表4.4V帶所能傳遞的功率單位：kW型號(hào)小帶輪直徑小帶輪轉(zhuǎn)速400700800950D500560630710根據(jù)r/min，和D型帶，查表得?kW表4.5V帶的功率增量單位：mm小帶輪轉(zhuǎn)速r/min4007008009501200i查表得，表得表4.6小帶輪包角系數(shù)包角180170165160155表4.7長(zhǎng)度系數(shù)基準(zhǔn)直徑/mmCDE684076209140kW（2）計(jì)算V帶的根數(shù)=取根8、確定帶的初拉力式中（kg/m）N9、計(jì)算壓軸力==59849N傳動(dòng)齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算錐齒輪的計(jì)算選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)（1）選用標(biāo)準(zhǔn)直齒錐齒輪齒輪傳動(dòng)，壓力角取為20°。（2）由文獻(xiàn)［1,10-1］可知，選擇小齒輪的材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。選齒輪精度為7級(jí)。（3）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)×24=60。2、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）由下式試算小齒輪分度圓直徑，即確定公式中的各參數(shù)值①試選②小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩③選取齒寬系數(shù)④由文獻(xiàn)［3,10-20］查得區(qū)域系數(shù)⑤由文獻(xiàn)［3,10-5］查得材料的彈性影響系數(shù)⑥計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別為，。應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由文獻(xiàn)［3,10-23］查取接觸疲勞壽命系數(shù)取失效概率為1％，安全系數(shù)S=1，取和中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即MPa2）試算小齒輪分度圓直徑調(diào)整小齒輪分度圓直徑計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。①圓周速度v②當(dāng)量齒輪的齒寬系數(shù)2）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)①由文獻(xiàn)［3,10-2］查得使用系數(shù)②根據(jù)、8級(jí)精度，由文獻(xiàn)[3，10-8]查得動(dòng)載系數(shù)③直齒錐齒輪精度較低，取齒間載荷分配系數(shù)。④由文獻(xiàn)[3，10-4]用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪懸臂時(shí)，得齒向載荷分布系數(shù)由此，得到實(shí)際載荷系數(shù)3）按實(shí)際載荷系數(shù)算的分度圓直徑為相應(yīng)的齒輪模數(shù)所以，選擇標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)3、幾何尺寸計(jì)算（1）分度圓直徑（2）計(jì)算分錐角計(jì)算齒輪寬度所以，取主要設(shè)計(jì)結(jié)論齒數(shù)、，模數(shù)，壓力角，變?yōu)橄禂?shù)、，分錐角、，齒寬。小齒輪選用40（調(diào)制），大齒輪選用45鋼（調(diào)制）。齒輪按7級(jí)精度設(shè)計(jì)。4.3.2錐齒輪的校核按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核1、由文獻(xiàn)［3,10-26］可知，齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件式為（1）確定公式中的各參數(shù)值1）分錐角、。當(dāng)量齒數(shù)2）由文獻(xiàn)［3,10-17］查得齒型系數(shù)、。由文獻(xiàn)［3,10-18］查得應(yīng)力修正系數(shù)、。由文獻(xiàn)［3,10-24c］查得小齒輪和大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為、。由文獻(xiàn)［3,10-22］取彎曲疲勞壽命系數(shù)、。取彎曲疲勞安全系數(shù)，得計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)由文獻(xiàn)［3,10-8］查得動(dòng)載系數(shù)。直齒錐齒輪精度較低，取齒間載荷分配系數(shù)。由文獻(xiàn)［3,10-4］用插值法查得，于是。則載荷系數(shù)為分別校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度﹤﹤所以，滿足強(qiáng)度校核。傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算初步確定軸的直徑選取軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。由文獻(xiàn)［3,15-3］，取,于是得根據(jù)工作條件，取d=180mm（2）傳動(dòng)軸受力分析圓周力徑向力軸向力繪制傳動(dòng)軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖4.1所示，求支座反力=1\*GB3①水平面支反力：由，得：由，得：圖4.1傳動(dòng)軸受力簡(jiǎn)圖=2\*GB3②垂直平面支反力：由，得：由，得：（4）作彎矩圖（如圖4.1）=1\*GB3①水平面彎矩圖：B點(diǎn)=2\*GB3②垂直平面彎矩圖：B點(diǎn)=3\*GB3③合成彎矩M圖：B點(diǎn)（5）作轉(zhuǎn)矩T圖（如圖4.1）（6）校核軸的強(qiáng)度：彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面B）的強(qiáng)度。由文獻(xiàn)［2,15-5］可知,取，軸的計(jì)算應(yīng)力：選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)［2,15-1］可知，MPa。因此,故安全。4.5滾動(dòng)軸承的選擇和壽命驗(yàn)算1、滾動(dòng)軸承的選擇滾動(dòng)軸承為圓錐滾子軸承30336，由文獻(xiàn)［8］，可知：kN，kN，2、壽命驗(yàn)算軸承所受支反力合力B點(diǎn)：C點(diǎn)：軸向載荷：只驗(yàn)算應(yīng)力最大的軸承即可，所以。軸承派生軸向力由圓錐滾子軸承計(jì)算公式有：。所以，軸向載荷。因?yàn)?，所以由文獻(xiàn)[8]得，。所以。驗(yàn)算軸承壽命：由于h,因破碎機(jī)的沖擊力較大，必須選擇較大壽命的軸承。因?yàn)樗源溯S承合格。4.6鍵的強(qiáng)度校核4.6.1傳動(dòng)軸上鍵的強(qiáng)度計(jì)算鍵是一種標(biāo)準(zhǔn)件，通常用來實(shí)現(xiàn)軸與輪轂之間的周向固定以傳遞轉(zhuǎn)矩，實(shí)現(xiàn)軸上零件的軸向固定或者軸向滑動(dòng)的導(dǎo)向。本設(shè)計(jì)中鍵主要應(yīng)用于軸向固定和傳遞轉(zhuǎn)矩。1、選取破碎機(jī)軸上鍵的類型和尺寸鍵連接軸與錐齒輪，根據(jù)其連接的特點(diǎn)、使用要求和工作條件，采用普通平鍵聯(lián)接。由于齒輪不在軸端，所以選用圓頭普通平鍵（A型）。根據(jù)d=160mm，由文獻(xiàn)［2，6-1］，可知，鍵的截面尺寸:寬度b=40mm，高度h=22mm。由輪轂寬度并參考鍵的長(zhǎng)度系列，取鍵長(zhǎng)L=210mm。2、主軸上鍵聯(lián)接的強(qiáng)度計(jì)算鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由文獻(xiàn)［2，6-2］，可知：許用擠壓應(yīng)=100～120MPa，取其平均值MPa。鍵的工作長(zhǎng)度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度由文獻(xiàn)［2，6-1］，可知：MPa由上可知,MPa。因此，鍵聯(lián)接安全。4.6.2主軸上鍵的強(qiáng)度計(jì)算1、選取主軸上鍵的類型和尺寸破碎機(jī)傳動(dòng)中滾筒與傳動(dòng)軸連接之間的鍵，根據(jù)其連接的特點(diǎn)點(diǎn)、使用要求和工作條件，采用普通平鍵聯(lián)接。由于齒輪不在軸端，所以選用圓頭普通楔鍵（A型）。根據(jù)d=240mm，由文獻(xiàn)［2，6-1］，可知，鍵的截面尺寸:寬度b=50mm，高度h=28mm。由輪轂寬度并參考鍵的長(zhǎng)度系列，取鍵長(zhǎng)L=530mm.2、主軸上鍵聯(lián)接的強(qiáng)度計(jì)算鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由文獻(xiàn)［2，6-2］，可知：許MPa，取其平均值MPa，鍵的工作長(zhǎng)度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度。由文獻(xiàn)［2，6-1］，可知：MPa由上可知，MPa，因此，鍵聯(lián)接安全。

5PX1200/250旋回破碎機(jī)的環(huán)保、可靠性與經(jīng)濟(jì)性分析設(shè)備的環(huán)保措施隨著工業(yè)的迅猛發(fā)展，電力、化工、電力和機(jī)械等重工業(yè)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展對(duì)石油、天然氣等能源需求的增加，使得環(huán)保問題漸漸變得日益突出，甚至威脅人民的安全和身心健康，這導(dǎo)致人們對(duì)環(huán)境更加關(guān)注。綠色產(chǎn)品是一個(gè)綜合考慮環(huán)境和能源耗費(fèi)的生產(chǎn)方式。最終的目的是在產(chǎn)品的全過程之中。降低對(duì)環(huán)境的影響，提高資源利用率，將企業(yè)的經(jīng)濟(jì)利益與人民利益最優(yōu)化。當(dāng)今的產(chǎn)品不僅要求能夠改善人們的生活水平，而且還要滿足環(huán)保的需求。破碎工作是現(xiàn)代社會(huì)經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展的重要一環(huán)。在金屬與非金屬以及礦物原料的加工過程中，破碎要耗費(fèi)大量的能量，而且還是一個(gè)效率低下的活。在物料的破碎過程中，通常伴隨著摩擦、振動(dòng)、發(fā)熱及噪聲現(xiàn)象，從而使能源大量耗費(fèi)。進(jìn)而多年以來，業(yè)內(nèi)人士一直從事使它高效率、節(jié)能環(huán)保地完成破碎與磨碎工藝。PX1200/250旋回破碎機(jī)采用電機(jī)驅(qū)動(dòng)，降低工業(yè)污染，并且降低工作人員的工作量，使事故發(fā)生率大大減少。因?yàn)樾仄扑闄C(jī)進(jìn)行連續(xù)破碎工作，同其它類型的破碎機(jī)比較，有生產(chǎn)能力大，工作平穩(wěn)，單位時(shí)間內(nèi)破碎礦石的消耗低，并且產(chǎn)品的粒度非常均勻。設(shè)備的可靠性5.2.1可靠性的計(jì)算機(jī)械設(shè)備的可靠性由使用壽命規(guī)定，即平均壽命。工作時(shí)間隨機(jī)變量的期望。（5-1）式中：——平均壽命——可靠性函數(shù)，機(jī)械設(shè)備是可修復(fù)系統(tǒng)，即在一次年修的平均工作時(shí)間，——常數(shù)（5-2）式中：——設(shè)備的失效率，取。h若一次年修期間，預(yù)計(jì)維修24次，壽命h5.2.2機(jī)械設(shè)備的有效度設(shè)備從開始工作到故障發(fā)生是可靠性的問題，從發(fā)生故障到維修時(shí)維修性問題，把這兩種階段