燒結(jié)球團(tuán)-5.2生產(chǎn)工藝流程

5.3燒結(jié)生產(chǎn)工藝5.3.1工藝流程5.3.2混合料燒結(jié)5.3.3燒結(jié)礦處理5.3.4燒結(jié)礦質(zhì)量評價5.4新型燒結(jié)技術(shù)5.4.1低溫?zé)Y(jié)法5.4.2小球團(tuán)燒結(jié)法5.4.3厚料層燒結(jié)5.4.4分層燒結(jié)5.4.5燃料分加技術(shù)5.3.1生產(chǎn)工藝流程布料（鋪底料）點(diǎn)火、保溫?zé)Y(jié)主要工藝參數(shù)選擇5.3.2混合料燒結(jié)5.3.2.1布料1.鋪底料2.混合料3.松料器的使用1.鋪底料粒度：10-25mm的燒結(jié)礦厚度：約30mm。（將最后一層燒結(jié)料燃燒帶高溫區(qū)的傳熱前鋒控制在鋪底料中）作用:保護(hù)蓖條.減少篦條消耗防止篦條粘料，減輕清理篦條的勞動強(qiáng)度改善篦條透氣性（不粘料，少堵塞）改善氣流分布（篦條完好，不容易形成風(fēng)洞）過濾層作用，防止細(xì)粒級物料進(jìn)入抽風(fēng)系統(tǒng).2.混合料布料制粒后燒結(jié)混合料化學(xué)成分和含碳量的分布：粗粒級中SiO2含量高，CaO和C含量低；細(xì)粒級中CaO和C含量高。制粒小球水分、CaO、C分布項目+8mm5~8mm3~5mm1~3mm0.5~1mm-0.5mm水分6.1010.7610.914.212.88-CaO6.9410.6912.1612.6413.0510.15C1.081.382.904.166.726.72自上而下的蓄熱作用：自動蓄熱作用：通過礦層的空氣被燒結(jié)礦的物理熱、反應(yīng)熱或熔化潛熱所加熱。熱空氣進(jìn)入下部使下層的燃料繼續(xù)燃燒，形成燃燒帶，熱空氣的溫度隨著燒結(jié)礦層的增厚而提高，因而下層混合料燒結(jié)時，可減少燃料消耗。它提供燃燒層需要全部熱量的40%左右，這就是燒結(jié)礦的自動蓄熱作用。使燒結(jié)料層下部熱量過剩。而上部料層卻顯得熱量不夠，容易造成下部燒結(jié)料過熔，而上部燒結(jié)不好，直接影響燒結(jié)礦的產(chǎn)量和質(zhì)量。要求：合理的偏析：高度方向自上而下含C量逐層降低，粒度逐層增大。沿臺車寬度方向則要求在同一料層中的混合料含C量、粒度和水分保持均勻分布，不產(chǎn)生偏析。要求料面平整，整個料層具有良好的透氣性。偏析布料原理：顆粒在斜面滾動時，大顆粒物料受到的阻力小，移動速度快作用：沿料層高度，粒度自上而下逐漸變粗

碳的分布自上而下逐漸減少（例：上層4.30，中層4.22，下層4.07）偏析布料效果：可改善料層的氣體動力學(xué)特性和熱制度，提高燒結(jié)礦質(zhì)量細(xì)粒級物料，反應(yīng)性好，透氣性差在上層成為燒結(jié)礦，質(zhì)量較好成為燒結(jié)礦后，透氣性改善改善料層高度方向的溫度分布的均勻性布料裝置1

給料量通過調(diào)節(jié)閘門和園輥轉(zhuǎn)速由于反射板容易粘料，改用9滾布料器取代反射板粒度偏析主要取決溜槽傾角臺車刮料板條篩溜槽表面刮料板布料裝置2條篩和溜槽布料裝置(日本新日鐵君津和廣煙廠）:條篩上的棒條橫跨燒結(jié)機(jī)整個寬度，混合料的粗粒從棒條上通過，然后落向蓖條，形成上細(xì)下粗的偏析.布料裝置3

格篩式布料裝置(ISF)

（八幡廠）篩棒自起點(diǎn)成三層散開，棒間距離逐漸增大，每條篩棒各自作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，以防止物料堆積在篩面上。這種首先是較大粗顆粒落在蓖條上，隨后布料的粒度就愈來愈小.3.松料器的使用

3.3.2.2燒結(jié)點(diǎn)火與保溫1.點(diǎn)火目的與要求2.影響點(diǎn)火過程的主要因素3.點(diǎn)火技術(shù)的改進(jìn)4.各種新型點(diǎn)火燒嘴1.點(diǎn)火目的與要求目的：使固體燃料著火燃燒，燒好表面層原因：點(diǎn)火影響表面層厚度約40mm左右，以前料層薄，表面層燒結(jié)的好壞直接關(guān)系到產(chǎn)量，當(dāng)料層高度提高后，表面層相對量減少。要求(括號內(nèi)數(shù)據(jù)為目前平均數(shù)據(jù)）A-有適當(dāng)高的點(diǎn)火溫度（1050℃）和點(diǎn)火熱量（29~59MJ/m2·min）B-有一定的點(diǎn)火時間（1min）C-適宜的點(diǎn)火負(fù)壓（較燒結(jié)負(fù)壓低，5000pa)D-點(diǎn)火煙氣中氧含量充足（>8~12%，燃耗低取下限）E-沿整個臺車寬度方向點(diǎn)火要均勻（1）點(diǎn)火時間與點(diǎn)火溫度Q＝h×A×（Tg－Ts）×t(5—12)式中：Q—點(diǎn)火時間t內(nèi)，點(diǎn)火器傳遞給燒結(jié)料表層的熱量，kJ;A—點(diǎn)火面積，m2；h—

傳熱系數(shù)，KJ/m2·min℃；Tg—火焰溫度，℃；Ts—燒結(jié)混合料的原始溫度，℃；料層獲得熱量有兩種方法：提高點(diǎn)火溫度或延長點(diǎn)火時間。注意：1.Ts隨著獲得熱量的增加而提高，如果點(diǎn)火溫度不是足夠高，延長點(diǎn)火時間是沒有意義的2.點(diǎn)火時間的延長是有限的，過長的時間需要多排點(diǎn)火器，目前一般一排。3.燃料的著火溫度>700℃，點(diǎn)火溫度至少應(yīng)>700℃（2）點(diǎn)火強(qiáng)度的影響

概念：單位面積上的混合料在點(diǎn)火過程中所需供給的熱量或燃燒的煤氣量。J=Q/(60VB)(5—13)式中：

J一點(diǎn)火強(qiáng)度，kJ／m2；

Q—點(diǎn)火段的供熱量，kJ/h；

V一燒結(jié)臺車的正常速度，m／min；

B一臺車寬度，m。確定點(diǎn)火強(qiáng)度的依據(jù):混合料的性質(zhì)：導(dǎo)熱性好，熱交換快，比熱小，所需熱量少。通過料層風(fēng)量：負(fù)壓低，點(diǎn)火爐漏風(fēng)率低，溫度高；風(fēng)量小，熱交換充分。點(diǎn)火器熱效率有關(guān)：有效熱量的多少。日本普遍用低風(fēng)箱負(fù)壓點(diǎn)火，點(diǎn)火強(qiáng)度J＝42000kJ/m2，最低的川崎公司J＝27000kJ/m2，我國采用低風(fēng)箱負(fù)壓(1960Pa)，J＝39300kJ/m2。供熱強(qiáng)度

概念：單位點(diǎn)火時間，單位燒結(jié)面積供熱量單位點(diǎn)火時間的點(diǎn)火強(qiáng)度J0＝J/tKJ/m2·min；(5—14)對燒結(jié)的影響：點(diǎn)火深度與供熱強(qiáng)度成正比。供熱強(qiáng)度高，點(diǎn)火料層厚度大，高溫區(qū)寬，表層燒結(jié)礦質(zhì)量好。但燒結(jié)速度減慢。適宜的供熱強(qiáng)度為29000～58600kJ/m2·min（3）煙氣含氧量的影響

影響：表面燃料的燃燒表面層磁鐵礦的氧化提高點(diǎn)火煙氣中的氧含氧的主要措施:增加燃燒時的過剩空氣量：Q2＝0.21(α-1)L0/Vn×100％(5—15)式中：Q2—煙氣中含氧量，％；

α—過?？諝庀禂?shù)；

L0—理論燃燒所需空氣量m3/m3Vn—燃燒產(chǎn)物的體積，m3/m3

過?？諝庀禂?shù)增加，含氧量提高，但點(diǎn)火溫度降低，因而受燃料發(fā)熱值和燃燒溫度的限制提高點(diǎn)火煙氣中的氧含氧的主要措施:利用預(yù)熱空氣助燃：輸入物理熱增加，提高燃燒溫度，可增加過剩空氣系數(shù)采用富氧空氣點(diǎn)火：輸出廢氣量減少，提高燃燒溫度，可增加過?？諝庀禂?shù)3.點(diǎn)火技術(shù)的改進(jìn)

（1）采用高效低燃耗的點(diǎn)火器★采用集中火焰直接點(diǎn)火技術(shù)，縮短點(diǎn)火器長度，降低點(diǎn)火強(qiáng)度，通常為29—58.6(MJ／m2·min)★使用高效率的燒嘴，縮短火焰長度，降低爐膛高度(400一500mm)，點(diǎn)火器容積縮小，熱損失減少★降低點(diǎn)火風(fēng)箱的負(fù)壓。3.點(diǎn)火技術(shù)的改進(jìn)

（2）選擇合理的點(diǎn)火參數(shù)★改多排點(diǎn)火為單排點(diǎn)火★降低點(diǎn)火溫度，減少點(diǎn)火燃耗，使用低熱值燃料（3）由臺車中心向邊沿依次點(diǎn)火，使整個斷面同時達(dá)到燒結(jié)終點(diǎn)4.各種新型點(diǎn)火燒嘴川崎線型多孔式燒嘴住友多縫式燒嘴新日鐵面燃燒式燒嘴多縫式混合型燒嘴幕簾式燒嘴

川崎線型多孔式燒嘴

噴火口，傾角與高度可調(diào)擴(kuò)散燃燒型燒嘴結(jié)構(gòu)：一根雙層套管，內(nèi)管送煤氣，外管送空氣，管套上有幾百個直徑小于10mm的噴口，沿臺車寬度方向成直線排列?？諝馀c煤氣成射流狀直角相交，燃燒效率高，火焰長度為400mm，每噸燒結(jié)礦的點(diǎn)火燃耗已降至18—25MJ。住友多縫式燒嘴

兩段燃燒多噴口擴(kuò)散型燒嘴助燃空氣分一次和二次，空氣與煤氣比可在0.6—3.0之間變動，火焰長度為可調(diào)節(jié)的連續(xù)扁平火焰，火焰長度400mm，燒嘴縫寬度大于4.5mm?？煞乐苟氯?。燃燒效率高，每噸燒結(jié)礦點(diǎn)火燃耗已降至20一28MJ。新日鐵面燃燒式燒嘴

燒嘴由預(yù)混器和透氣性面板組成透氣性面板（130×130×25）焦?fàn)t煤氣與空氣預(yù)先在混合器內(nèi)混合、均壓，混合氣流經(jīng)燒嘴和三維交叉的多孔燃燒面板(用陶瓷或合金制作，孔隙率90％，孔徑為1.8mm)。噴口呈縫隙狀，間隙為6mm，火焰成帶狀，并在臺車料面上均勻分布，火焰短，燃燒效率高，每噸燒結(jié)礦的點(diǎn)火燃耗已降至9-15MJ。多縫式混合型燒嘴

1煤氣管；2空氣管；3煤氣噴口；4混合物噴口；5空氣旋流器

在燒嘴軸向安裝旋流片，形成強(qiáng)烈的空氣旋流，提高了空氣與煤氣的預(yù)混效果，通入二次空氣，有利于煤氣完全燃燒，使燃燒火焰長度縮短、當(dāng)改變一次空氣和二次空氣的比例，可調(diào)節(jié)火焰長度和火焰溫度幕簾式燒嘴

采用二次混合的外混式燒嘴點(diǎn)火燒嘴采用一次空氣予混，二次空氣完全燃燒，火焰長度借二次空氣與一次受氣的比例進(jìn)行調(diào)節(jié)，控制火焰高溫區(qū)在料面上。為使火焰均勻地鋪在料層上，將燒嘴設(shè)計成許多小燒嘴，組成一排火嘴通道，兩邊各留一條二次風(fēng)窄縫，形成幕簾式火焰。梅山燒結(jié)廠使用幕簾式燒嘴，點(diǎn)火燃料消耗為83MJ/t燒結(jié)礦煤氣集管一次空氣管二次空氣管燒嘴磚燒結(jié)主要工藝參數(shù)選擇風(fēng)量與負(fù)壓料層厚度返礦平衡（1）風(fēng)量與負(fù)壓大風(fēng)量高負(fù)壓燒結(jié)低負(fù)壓大風(fēng)量燒結(jié)低負(fù)壓小風(fēng)量燒結(jié)1）風(fēng)量與負(fù)壓

風(fēng)機(jī)可以從設(shè)計角度，確定其風(fēng)量與風(fēng)壓，如：高風(fēng)壓大風(fēng)量低風(fēng)壓大風(fēng)量根據(jù)理想風(fēng)機(jī)軸功率Nt:Nt＝0.2803Q·Δp(3—23)或Nt與Δpn+1成正比即：降低燒結(jié)負(fù)壓有利于電耗的降低。Voice公式與燒結(jié)機(jī)利用系數(shù):按照Voice公式，燒結(jié)風(fēng)量與下列因素有關(guān)：Q＝Pe·F·(Δp/h)n

即：對于確定燒結(jié)面積（F）和料層高度（h）的燒結(jié)機(jī)，燒結(jié)風(fēng)量與料層透氣性和燒結(jié)負(fù)壓成正比根據(jù)第三章燒結(jié)機(jī)利用系數(shù)：

r=(60Q·k)/(QsF)(3—21)即：燒結(jié)產(chǎn)量與風(fēng)量成正比小結(jié)風(fēng)機(jī)的風(fēng)量與負(fù)壓在一定范圍內(nèi)是可以選擇的；燒結(jié)負(fù)壓與風(fēng)量間有確定的正比關(guān)系，在一定負(fù)壓條件下，提高燒結(jié)風(fēng)量的途徑為：減少漏風(fēng)改善透氣性燒結(jié)高產(chǎn)量需要大風(fēng)量，低電耗需要低負(fù)壓，而且低負(fù)壓時漏風(fēng)減少。目前傾向：低負(fù)壓大風(fēng)量燒結(jié)風(fēng)量：100m3/m2.min負(fù)壓：15000Pa2）料層厚度

提高料層厚度影響與對策：料層阻力增加→提高燒結(jié)負(fù)壓，改善料層透氣性蓄熱增加→降低焦粉用量，加強(qiáng)偏析布料效果：垂直燒結(jié)速度降低蓄熱量增加固體燃料消耗下降燒結(jié)礦強(qiáng)度提高，使成品率增加水分冷凝現(xiàn)象加劇，為減少過濕層的影響，厚料層燒結(jié)應(yīng)預(yù)熱混合料，同時采用低碳低水操作。降低焦粉用量，F(xiàn)eO降低，還原性改善目前傾向：600~750mm逐漸成為一般料高800~1000mm在運(yùn)行或研究中3）返礦平衡

來源：燒結(jié)篩下產(chǎn)物：末燒透和沒有燒結(jié)的混合料，運(yùn)輸過程中產(chǎn)生的小塊燒結(jié)礦；熱返礦、整粒篩分返礦、高爐槽下返礦；作用：改善燒結(jié)料層透氣性，作為物料的制粒核心。已燒結(jié)的低熔點(diǎn)物質(zhì)，它有助于燒結(jié)過程液相的生成熱返礦用于預(yù)熱混合料返礦平衡返礦平衡：就是燒結(jié)生產(chǎn)中篩分所得的返礦(RA)與加入到燒結(jié)混合料中的返礦(RE)的比例為1時，稱之為返礦平衡。

B=RA/RE＝l±0.05返礦平衡返礦平衡的操作與調(diào)節(jié)：操作返礦不參加配料，產(chǎn)生多少，加入多少。（影響料流的穩(wěn)定性和燃料配比的穩(wěn)定性）。返礦參與配料，穩(wěn)定操作控制與調(diào)節(jié)：調(diào)整返礦配比調(diào)整燃料用量，以調(diào)整返礦率5.3.3燒結(jié)礦處理燒結(jié)礦的破碎篩分燒結(jié)礦的冷卻燒結(jié)礦的整粒一、燒結(jié)礦的破碎篩分破碎設(shè)備：剪切式單輥破碎機(jī)優(yōu)點(diǎn):破碎過程中的粉化程度小，成品率高結(jié)構(gòu)簡單、可靠，使用維修方便破碎能耗低篩分設(shè)備：熱礦振動篩（熱振篩）優(yōu)點(diǎn)：可減少冷卻、冷卻除塵；整粒系統(tǒng)負(fù)荷改善冷卻料層的透氣性可獲得熱返礦預(yù)熱混合料熱振篩缺點(diǎn)：目前設(shè)備事故多，影響燒結(jié)作業(yè)率投資大-熱振篩與熱返礦的鏈板運(yùn)輸機(jī)燒結(jié)機(jī)機(jī)尾揚(yáng)塵新設(shè)計燒結(jié)廠，取消熱振篩為設(shè)計主流二、燒結(jié)礦的冷卻（一）冷卻意義1）便于整粒，以改善高爐爐料的透氣性。2）冷礦可用膠帶機(jī)運(yùn)輸和上料，延長轉(zhuǎn)運(yùn)設(shè)備的使用壽命，改善總圖運(yùn)輸。3）改善高爐上料系統(tǒng)使用條件，提高爐頂壓力。適宜高爐的大型化的需要（二）冷卻方法冷卻方式：鼓風(fēng)冷卻→設(shè)計主流抽風(fēng)冷卻冷卻能耗低;有利于余熱利用;環(huán)境污染要小;便于檢修和操作;占地面積小;冷卻設(shè)備：機(jī)上冷卻；帶式冷卻機(jī)；環(huán)式冷卻機(jī)

l）在礦車中冷卻：在礦車中借空氣的自然抽力冷卻燒結(jié)礦，比較簡單，但冷卻效率低，冷卻時間長，從850℃冷卻到100℃需要3d以上時間。需要大量礦車和很長的停放線，礦車燒壞量也比較大。

2）露天堆放、自然冷卻：冷卻時間更長，一個1800t的礦堆冷卻150℃需要6d時間；占地面積大，經(jīng)多次裝卸和運(yùn)輸，破碎較嚴(yán)重。

3）在料倉中冷卻：在底部有百葉窗式通風(fēng)孔的特制料倉中通過自然通風(fēng)冷卻，冷卻效果比前兩種方法好。據(jù)國外試驗，3800t的大料倉，由600℃冷卻到100℃，需10～15h。冷卻燒結(jié)礦的方法之自然冷卻l）帶式燒結(jié)機(jī)上冷卻：燒結(jié)終了后，在燒結(jié)機(jī)上通過抽風(fēng)或鼓風(fēng)進(jìn)行冷卻，冷卻效率較高，冷卻速度快，改善了燒結(jié)礦的破碎和篩分條件。一臺115m2燒結(jié)機(jī)，將前65m2用于燒結(jié)，后50m2用于冷卻，冷卻時間只需11～13min。缺點(diǎn)是功率消耗大，燒結(jié)段受冷卻段的干擾，冷卻不均勻和不能利用熱返礦預(yù)熱燒結(jié)料。

2）帶式冷卻機(jī)：專用的冷卻設(shè)備。燒結(jié)礦在帶有密封罩的鏈板機(jī)上緩慢移動，通過密封罩內(nèi)的抽風(fēng)機(jī)進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。兼有冷卻、輸送和提升的功能，是比較成功的冷卻設(shè)備。缺點(diǎn)是鏈板有空隙，設(shè)備重量大，需要的特殊材料較多。冷卻燒結(jié)礦的方法之強(qiáng)制通風(fēng)冷卻3）環(huán)式冷卻機(jī)：環(huán)式冷卻機(jī)由沿著環(huán)形軌道水平運(yùn)動的若干個冷卻臺車組成。冷卻臺車在帶有抽風(fēng)機(jī)的密封罩內(nèi)被抽入的冷空氣所冷卻。冷卻效果比較好，由750～800℃冷卻到100～150℃的時間為25～30min，設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)平衡可靠，機(jī)械事故少，是比較理想的冷卻設(shè)備。缺點(diǎn):占地較大，設(shè)備重，基建投資大。

4）塔式和平式振冷：坐在彈簧上的機(jī)體在電磁振動機(jī)的作用下發(fā)生振動，熱燒結(jié)礦在塔式（或平式）振冷機(jī)中沿螺旋板（或水平振動板）向下（或向前）運(yùn)動，同時被抽入或鼓入的冷風(fēng)冷卻。此法在工藝流程上尚存在一些問題有待于進(jìn)一步解決，但配于小型燒結(jié)廠還是可行的。冷卻方式比較冷卻設(shè)備比較

機(jī)上冷卻帶式冷卻機(jī)環(huán)式冷卻機(jī)優(yōu)點(diǎn)設(shè)備緊湊、破碎機(jī)低溫工作、無熱礦系統(tǒng)、工藝布置方便、布料均勻、蓖條不易堵塞、密封結(jié)構(gòu)簡單設(shè)備總重比帶式冷卻少、臺車?yán)寐矢呷秉c(diǎn)工藝控制有難度、電耗高臺車多半空載運(yùn)行

（三）影響燒結(jié)礦冷卻的因素冷燒比風(fēng)量風(fēng)壓料層厚度燒結(jié)礦塊度冷卻時間1）冷燒比概念：冷卻機(jī)與燒結(jié)機(jī)面積比一般設(shè)計：抽風(fēng)冷卻—1.25~1.50鼓風(fēng)冷卻—0.9~1.20機(jī)上冷卻—~1.02）冷卻風(fēng)量1:>9.5mm的燒結(jié)礦;2:>6.3mm的燒結(jié)礦；3:>3.15mm的燒結(jié)礦；4:未篩分的燒結(jié)礦

冷卻風(fēng)量(按噸燒結(jié)礦計)：抽風(fēng)冷卻：3500~4800m3標(biāo)鼓風(fēng)冷卻：2000~2200m3標(biāo)冷卻時間加長，每噸燒結(jié)礦冷卻所需風(fēng)量減少。延長冷卻時間冷卻面積擴(kuò)大，基建投資增加運(yùn)行電費(fèi)減少廢氣的溫度有所提高，余熱利用價值高降低冷卻熱應(yīng)力，燒結(jié)礦的強(qiáng)度相應(yīng)改善。3）料層厚度30.48m3/m2min

60.96m3/m2min料層厚度提高，冷卻時間延長，料層阻力提高。采用高料層，低風(fēng)速，延長冷卻時間的設(shè)計有利。4）風(fēng)壓風(fēng)壓取決于料層阻力的大小，包括：料層高度風(fēng)速料層阻力系數(shù)圖為燒結(jié)設(shè)計手冊提供的燒結(jié)冷卻時，料高、風(fēng)壓、產(chǎn)量、單位時間單位面積的風(fēng)量的關(guān)系5）燒結(jié)礦塊度1:>9.5mm的燒結(jié)礦；2:>6.3mm的燒結(jié)礦；3:>3.15mm的燒結(jié)礦；4未篩分的燒結(jié)礦

粒度大：透氣性改善，料層阻力降低傳熱表面減少，熱交換速度減慢，冷卻時間延長6）冷卻時間

冷卻時間短，將達(dá)不到預(yù)期的冷卻效果，但過長的冷卻時間將降低冷卻機(jī)的處理能力。7）鋪料的影響當(dāng)鋪料不均時，料層薄處的氣流阻力小，冷空氣勢必在此大量通過，降低了冷卻效果。熱礦的粒度大小對冷卻效果的影響很大。要根據(jù)料層厚度、粒度大小等情況，調(diào)整機(jī)速或料層厚度，使冷卻效果達(dá)到最佳值。8）篩分效率

篩分效率低時，大量的粉塵或小粒級礦料進(jìn)入冷卻機(jī)，堵塞料塊之間和臺車的網(wǎng)眼，增大抽風(fēng)阻力，降低冷卻效果。9）燒結(jié)工藝制度的影響燒結(jié)過程燃料的粒度與用量直接影響冷卻效果，焦粉或煤粉的粒度與用量應(yīng)嚴(yán)格控制在規(guī)定的范圍內(nèi)，嚴(yán)格控制燒結(jié)終點(diǎn)，否則，殘?zhí)驾^高的燒結(jié)礦在冷卻機(jī)內(nèi)將繼續(xù)燃燒，不僅降低冷卻效果，嚴(yán)重時會燒壞冷卻機(jī)。冷卻機(jī)本身的漏風(fēng)也會降低冷卻效果。(四)燒結(jié)冷卻設(shè)備環(huán)式冷卻機(jī)1）環(huán)式冷卻機(jī)由機(jī)架、導(dǎo)軌、扇形冷卻臺車、密封罩及卸礦漏斗等組成。傳動裝置由電機(jī)、摩擦輪和傳動架組成。傳動架用槽鋼焊接成內(nèi)外兩個大圓環(huán)，每個臺車底部的前端有一個套環(huán)，將臺車套在回轉(zhuǎn)傳動架的連接管上。后端兩側(cè)裝有行走輪，置于固定在內(nèi)外圓環(huán)間的兩根環(huán)形導(dǎo)軌上運(yùn)行。外圓環(huán)上焊有一個硬質(zhì)耐磨的鋼板摩擦片，該摩擦片用兩個鑄鋼摩擦輪夾緊，當(dāng)電動機(jī)帶動摩擦輪轉(zhuǎn)動時，供二者間摩擦作用，使傳動架轉(zhuǎn)動而帶動冷卻臺車作圓周運(yùn)動。帶式冷卻機(jī)1）結(jié)構(gòu)帶式機(jī)是由許多個臺車組成，臺車兩端固定在鏈板上，構(gòu)成一條封閉鏈帶，由電動機(jī)經(jīng)減速機(jī)傳動。工作面的臺車上都有密封罩，密封罩上設(shè)有抽風(fēng)（或排氣）的煙囪。2）工作原理熱燒結(jié)礦自鏈帶尾端加入臺車，靠卸料端鏈輪傳動，臺車向前緩慢的移動，借助煙囪中的軸流風(fēng)機(jī)抽風(fēng)（或自臺車下部鼓風(fēng)）冷卻，冷卻后的燒結(jié)礦從鏈帶頭部卸落，用膠帶運(yùn)輸機(jī)運(yùn)走。三、燒結(jié)礦的整粒目的：a.滿足高爐現(xiàn)代化，大型化和節(jié)能需要→為提高高爐料柱的透氣性，降低高爐吹損：*減少高爐入爐粉末（篩出-5mm粒級作為返礦）*縮小入爐燒結(jié)礦的料度范圍（限制燒結(jié)礦粒度上限50mm）b.分出10~20mm(或15~25mm)作為燒結(jié)鋪底料簡單整粒流程系統(tǒng)設(shè)備：一臺固定篩一臺齒面對輥破碎機(jī)兩臺振動篩效果：能達(dá)到整粒和分出鋪底料的目的鋪底料粒度偏細(xì)經(jīng)典流程由于多數(shù)廠家，燒結(jié)礦經(jīng)熱破、冷卻，整粒的篩分，轉(zhuǎn)運(yùn)，成品燒結(jié)礦含+50mm粒級極少，有取消固定篩和破碎機(jī)的趨向雙層篩篩板更換困難，已很少采用優(yōu)質(zhì)燒結(jié)礦的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)YB/T－006－91

5.3.4燒結(jié)礦質(zhì)量評價高爐對高堿度燒結(jié)礦的質(zhì)量要求(GB50408-2007)爐容級別(m3)10002000300040005000鐵份波動（%）≤±0.5≤±0.5≤±0.5≤±0.5≤±0.5堿度波動（%）≤±0.08≤±0.08≤±0.08≤±0.08≤±0.08鐵份和堿度波動的達(dá)標(biāo)率（%）≥80≥85≥90≥95≥98含F(xiàn)eO（%）≤9.0≤8.8≤8.5≤8.0≤8.0FeO波

動（%）≤±1.0≤±1.0≤±1.0≤±1.0≤±1.0轉(zhuǎn)鼓指數(shù)，+6.3mm（%）≥71≥74≥77≥78≥78化學(xué)成分及其穩(wěn)定性

入爐礦石含鐵品位與高爐冶煉的關(guān)系提高含鐵品位1％，高爐焦比下降2％，產(chǎn)量可提高3％。允許波動：TFe±0.4%，R±0.05S和P是鋼與鐵的有害元素S提高0.1%，高爐焦比提高5%Cu，Pb，Zn，As，F(xiàn)及堿土金屬對鋼鐵質(zhì)量和高爐生產(chǎn)也有不良影響粒度組成與篩分指數(shù)目的：了解入爐燒結(jié)礦透氣性概況篩分指數(shù)測定方法：取100kg試樣，等分為五分，每份20kg，用篩孔為5×5mm的搖篩，往復(fù)搖動10次，以＜5mm出量計算篩分指數(shù)。粒度組成檢測尚未標(biāo)準(zhǔn)化，推薦采用六個級別方孔篩：5×5、6.3×6.3、10×10、16×16、25×25、40×40(mm)等我國要求燒結(jié)礦篩分指數(shù)＜6.0％，球團(tuán)礦＜5％。轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度目的：模擬高爐過程中含鐵原料經(jīng)受沖擊、磨損的能力GB3209—87國家標(biāo)準(zhǔn)：裝料15kg，轉(zhuǎn)200轉(zhuǎn)，鼓后采用機(jī)械搖動篩篩分，篩孔為6.3×6.3mm，往復(fù)30次。以>6.3mm的粒級含量表示轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度，%。以<0.5mm的粒級含量表示耐磨指數(shù)，%。實(shí)驗室試驗，當(dāng)燒結(jié)礦不足15kg時，可采用1/2或1/5GB轉(zhuǎn)鼓,其裝料相對減少為7.5kg和3kg。轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度測定試驗機(jī)直徑1000mm，寬500mm內(nèi)設(shè)兩塊提升板，高50mm轉(zhuǎn)速25r/min落下強(qiáng)度(成品礦)強(qiáng)度以轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度表示，日本標(biāo)準(zhǔn)(JIS8711—77)試樣量20土0.2kg，落下高度為2m，自由落到大于20mm鋼板上，往復(fù)四次，用10mm篩孔的篩子分級，以大于10mm的粒級出量表示落下強(qiáng)度指標(biāo)。F＝80～83％為合格燒結(jié)礦F＝86～87％為優(yōu)質(zhì)燒結(jié)礦實(shí)驗室試驗，采用上述方法模擬生產(chǎn)中在冷卻，轉(zhuǎn)運(yùn)，破碎、整粒、篩分過程中，燒結(jié)礦的破損，即經(jīng)落下試驗后，再進(jìn)行篩分，轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度測定。還原性：GBl3241—91國家標(biāo)準(zhǔn)

目的：模擬測定高爐上部間接還原可能發(fā)展的程度試驗條件：反應(yīng)罐：雙壁Φ內(nèi)75mm試樣：粒度10.0~12.5mm，試樣量：500g;還原氣體：CO/N2＝30/70(H2、CO2、H2O＜0.2％、O2＜0.1％）；氣體流量：15Nl／min；還原溫度：900±10C；還原時間：180min。還原度計算，以180分的還原度指數(shù)作為考核指標(biāo)，用RI表示。本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定還原速率指數(shù)RVl作為參考指標(biāo)還原度指數(shù)，RIRt=式中Rt——還原t時間的還原度，

m0——試樣質(zhì)量，g；

m1——還原開始前試樣質(zhì)量，g，

mt——還原t時間后試樣質(zhì)量，g，

W1——試驗前試樣中FeO含量，％，

W2——試驗前試樣的全鐵含量,％，

0.11——使FeO氧化到Fe2O3時必須的相應(yīng)氧量的換算系數(shù)；

0.43——TFe全部氧化成Fe2O3時需氧量的換算系數(shù)。

還原速率指數(shù)，RVl根據(jù)試驗數(shù)據(jù)作還原度Rt與還原時間t的關(guān)系曲線，從曲線讀出還原達(dá)到30％和60％時相對應(yīng)的還原時間。還原速率指數(shù)(RVl)，用原子比達(dá)到O/Fe為0.9(相當(dāng)于還原度40％)時的還原速率表示，單位為％/min，公式：

RVI=

式中t60——還原度達(dá)到60％時所需時間，min；

t40——還原度達(dá)到30％時所需時問，min；

33.6——常數(shù)。還原設(shè)備1還原爐2還原管3電熱無件4多孔板5試祥6高A12O3球7煤氣孔入口8煤氣出口9熱電偶還原管低溫還原粉化性

目的：模擬高爐500~600℃的低溫區(qū)，F(xiàn)e2O3還原時晶形轉(zhuǎn)變引起的含鐵物料粉化程度.GB13242—91國家標(biāo)準(zhǔn)還原：模擬低溫還原，晶形轉(zhuǎn)變引起的結(jié)構(gòu)破壞還原氣體：CO：CO2：N2＝20：20：60；H2＜0.2％(或2.0±0.5％)H2O＜0.2％，02＜0.1%

還原溫度：500士10℃；還原時間：60min。其他：同還原性試驗轉(zhuǎn)鼓試驗：還原后的試樣，進(jìn)行林德轉(zhuǎn)鼓試驗，模擬機(jī)械破壞轉(zhuǎn)鼓：Φ130×200mm；內(nèi)設(shè)兩塊提升板，高20mm轉(zhuǎn)速：30r/min；試驗時間：10min。還原粉性RDI用質(zhì)量百分?jǐn)?shù)表示：還原強(qiáng)度指數(shù)RDI+6.3＝m+6.3/m0×100％還原粉化指數(shù)RDI+3.15＝m+3.15/m0×100％耐磨指數(shù)RDI-0.5＝m-0.5/m0×100％本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，試驗結(jié)果評定以RDI+3.15的結(jié)果為考核指標(biāo)，RDI+6.3、RDI-0.5只作參考指標(biāo)。式中:m0—還原后轉(zhuǎn)鼓前的試樣質(zhì)量，g

m+6.3—轉(zhuǎn)鼓后+6.3mm的出量，g

m+3.15—轉(zhuǎn)鼓后+3.15mm的出量，gm-0.5—轉(zhuǎn)鼓后-0.5mm的出量，g還原軟化一熔融特性目的：模擬高爐軟融帶到目前為止，其試驗裝置、操作方法和評價指標(biāo)都不盡相同。一般以軟化溫度及軟化區(qū)間，熔融帶透氣性，熔融滴下物的性狀作為評價指標(biāo)。幾種鐵礦石荷量軟化及熔滴特性測定方法

5.4新型燒結(jié)技術(shù)5.4.1低溫?zé)Y(jié)法5.4.2小球團(tuán)燒結(jié)法5.4.3厚料層燒結(jié)5.4.4分層燒結(jié)5.4.5燃料分加技術(shù)實(shí)質(zhì)：－種優(yōu)化原料化學(xué)成分和粒度組成，使之可以形成理想結(jié)構(gòu)的準(zhǔn)顆粒、在較低溫度(1250～1300℃)下，生產(chǎn)理想結(jié)構(gòu)燒結(jié)礦的方法5.4.1低溫?zé)Y(jié)法目的：減少高溫型次生赤鐵礦的形成，改善燒結(jié)礦的低溫還原粉化性能降低磁鐵礦、硅酸鹽含量，生產(chǎn)高還原性能的燒結(jié)礦低溫?zé)Y(jié)工藝的基本要求燒結(jié)礦化學(xué)成分準(zhǔn)顆粒熱工制度1）燒結(jié)礦化學(xué)成分堿度1.8~2.0鋁硅比(A12O3/SiO2)：－般為0.1~0.37;Al2O3促使CF生成，SiO2有利于針狀CF生成2）準(zhǔn)顆粒結(jié)構(gòu)：核：多孔的赤鐵礦、褐鐵礦、高堿度返礦（1~3mm）核粉比：50:50~45:55高堿度粘附層：粉礦中細(xì)粒級(-0.2mm)、燃料（-3mm>85%,-0.125mm<20%）、熔劑(-3mm>90%)用生石灰、消石灰強(qiáng)化制粒3）熱工制度燒結(jié)溫度：1250~1280℃，（低溫?zé)Y(jié)）低水、低碳、厚料層(＞400mm)燒結(jié)燒結(jié)礦特性比較參數(shù)普通燒結(jié)礦(＞1300℃)低溫?zé)Y(jié)礦(＜1300℃)原生赤鐵礦