現(xiàn)澆簡(jiǎn)支梁支架計(jì)算書

中山路上跨特大橋滿堂支架設(shè)計(jì)及計(jì)算工程概括本橋上部結(jié)構(gòu)采用15×30+31.3+3×40+31.3m裝配式預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁和5×30+5×30+4×28.5+38+60+38+5×30m現(xiàn)澆式砼連續(xù)箱梁，全長(zhǎng)1332.6.米（而按照初步設(shè)計(jì)圖紙給出的起始樁號(hào)，全長(zhǎng)為3725.91-2394.31=1331.59米），從第6聯(lián)到到第10聯(lián)為現(xiàn)澆簡(jiǎn)支梁。本計(jì)算書以第五聯(lián)第一跨為例進(jìn)行編制，其余跨徑小于30m的孔跨類型的支架和模板施工參照該跨徑的方案。第五聯(lián)第一跨上部構(gòu)造為單箱兩室結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)現(xiàn)澆箱梁體系?？鐝綖?0m，箱梁高2.00m，箱梁頂寬15m，底板寬9.76m?？缰薪孛骓敯搴?0cm，底板厚30cm。端橫梁頂板厚50cm，底板厚50cm。跨中截面腹板厚50cm，在端橫梁7.6m附近開始變化，到4m處厚度加厚為80cm。橋面橫坡為單向坡2.00%。計(jì)算依據(jù)1.《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》；2.中山路上跨橋兩階段施工圖設(shè)計(jì)文件、技術(shù)交底、設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件資料；3.《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》；4.《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》；5.《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》；6.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》。四、設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）恒載=1\*GB3①------梁體在鋼筋混凝土底模上產(chǎn)生的面荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Pc=γ×hx=1\*GB3①------Pc=γ×hx=26×=1\*GB3①------Pc=γ×hx=1\*GB3①------Pc=γ×hx=1\*GB3①------Pc=γ×hx=2\*GB3②------模板自重取值：0.3KN/m2。=2\*GB3②------方木自重取值：7.5KN/m3。=2\*GB3②------碗扣式鋼管支架自重，包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、支承桿件、扣件等，可按下查取?；匦霃絠=I/A；長(zhǎng)細(xì)比λ=μL/i；（其中μ為長(zhǎng)度因數(shù)，由桿端約束情況決定，兩端鉸支的細(xì)長(zhǎng)壓桿，μ=1；一段固定、一段自由的細(xì)長(zhǎng)壓桿，μ=2；兩端固定的細(xì)長(zhǎng)壓桿，μ=0.5；一段固定一段鉸支的細(xì)長(zhǎng)壓桿，μ=0.7。L為桿件長(zhǎng)度。）?？奂戒摴芙孛嫣匦酝鈴絛(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長(zhǎng)自重（N）483.5489121867507715.7838.4（2）活載（參照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.3.9）。=3\*GB3③------施工人員、材料及施工機(jī)具荷載：2.5KN/m2（計(jì)算模板）、1.5KN/m2（計(jì)算縱橫梁）、1KN/m=4\*GB3④------混凝土振搗時(shí)產(chǎn)生的荷載：水平方向2KN/m2，豎直方向4KN/m2=5\*GB3⑤------澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2KN/m2。eq\o\ac(○,6)------風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：ωk=0.7×μs×μz×ω0五、支架計(jì)算5.1模板計(jì)算5.1.1強(qiáng)度計(jì)算（1）荷載組合計(jì)算支架結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)，按照荷載效應(yīng)的基本組合進(jìn)行荷載組合。根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011第4.3.11條進(jìn)行計(jì)算，分項(xiàng)系數(shù)按照第4.3.4條取值，恒載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，活栽分項(xiàng)系數(shù)取1.4。梁底模板（最不利處）荷載組合：Sd1mm寬模板承受的均布線性荷載q1（2）模板彎曲應(yīng)力計(jì)算抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fiL1為模板橫梁（橫向方木）中心間距：L1W為1mm寬模板的截面抵抗矩：W=a模板最大彎曲應(yīng)力：σ=M（3）模板剪切應(yīng)力計(jì)算模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fjv其中最大剪力V=0.5×模板橫截面面積A=15模板最大剪應(yīng)力τ=1.5×V5.1.2剛度計(jì)算（1）載荷組合計(jì)算對(duì)于支架結(jié)構(gòu)的正常使用極限狀態(tài)，按照荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行荷載組合。梁底模板最不利荷載組合：Sd1mm寬模板承受的均布線性荷載q2（2）模板彎曲撓度計(jì)算按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.1.6取值，結(jié)構(gòu)撓度限值：CRL1為模板橫梁（橫向方木）中心間距：LEi為模板彈性模量：E1mm寬模板的截面慣性矩：I=a模板彎曲撓度ω=5×q5.2模板橫梁計(jì)算（橫向方木）5.2.1強(qiáng)度計(jì)算（1）荷載組合計(jì)算腹板處和梁端底板最不利處模板橫梁荷載組合：Sd腹板處橫梁承受的等效均布荷載q3跨中底板處模板橫梁荷載組合：Sd跨中底板處橫梁承受的等效均布荷載q3梁端底板處模板橫梁荷載組合：Sd梁端底板處橫梁承受的等效均布荷載q3翼板及工作平臺(tái)模板橫梁荷載組合：Sd翼板及工作平臺(tái)橫梁承受的等效均布荷載q3（2）橫梁彎曲應(yīng)力計(jì)算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2橫梁截面抵抗矩W=a橫梁最大彎曲應(yīng)力σ=Mb.跨中底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2橫梁截面抵抗矩W=a橫梁最大彎曲應(yīng)力σ=MW滿足要求！c.跨端底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2橫梁截面抵抗矩W=a橫梁最大彎曲應(yīng)力σ=MWd.翼板及工作平臺(tái)處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2橫梁截面抵抗矩W=a橫梁最大彎曲應(yīng)力σ=MW（3）橫梁剪應(yīng)力計(jì)算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×橫梁橫截面面積A=10000橫梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×Vb.跨中底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×L橫梁橫截面面積A=10000橫梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×Vc.跨端底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×橫梁橫截面面積A=10000橫梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×Vd.翼板及工作平臺(tái)處彎曲應(yīng)力計(jì)算橫梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×橫梁橫截面面積A=10000橫梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×V5.2.2剛度計(jì)算（1）荷載組合計(jì)算腹板和梁端最不利處縱梁荷載組合：Sd腹板處橫梁承受的等效均布線性荷載q跨中底板處橫梁荷載組合：Sd跨中底板處橫梁承受的等效均布線性荷載q梁端底板處橫梁荷載組合：Sd梁端底板處橫梁承受的等效均布線性荷載q翼板及工作平臺(tái)處橫梁荷載組合：Sd翼板及工作平臺(tái)處橫梁承受的等效均布線性荷載q橫梁承受的最大等效均布荷載q4（2）橫梁彎曲撓度計(jì)算橫梁彈性模量Ew橫梁截面慣性矩：I=aa.腹板處和梁端底板最不利處橫梁彎曲撓度計(jì)算按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.1.6取值，腹板處和梁端底板最不利處橫梁彎曲撓度限值：CR腹板處和梁端底板最不利處橫梁下的支撐中心間距L2腹板處和梁端底板最不利處橫向方木彎曲撓度ω=5×qb.底板處橫梁彎曲撓度計(jì)算底板處橫向方木彎曲撓度限值：CR底板處橫向方木下的支撐中心間距L2底腹板處和梁端底板最不利處橫向方木彎曲撓度ω=5×qc.翼板及工作平臺(tái)處橫梁彎曲撓度計(jì)算翼板及工作平臺(tái)橫向方木彎曲撓度限值：CR=L腹板處和梁端底板最不利處橫向方木彎曲撓度ω=5×q5.3模板縱梁計(jì)算（縱向方木）5.3.1強(qiáng)度計(jì)算（1）荷載組合計(jì)算腹板處和梁端底板最不利處縱向方木荷載組合：Sd腹板處縱梁承受的等效均布荷載q5跨中底板處縱向方木荷載組合：Sd跨中底板處縱梁承受的等效均布荷載q5梁端底板處縱向方木荷載組合：Sd梁端底板處縱梁承受的等效均布荷載q5翼板及作業(yè)平臺(tái)處縱向方木荷載組合：Sd翼板及作業(yè)平臺(tái)處縱向方木縱梁承受的等效均布荷載q5縱梁承受的最大等效均布荷載q（2）縱梁彎曲應(yīng)力計(jì)算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2縱梁截面抵抗矩W=a縱梁最大彎曲應(yīng)力σ=Mb.跨中底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2縱梁截面抵抗矩W=a縱梁最大彎曲應(yīng)力σ=Mc.跨端底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2縱梁截面抵抗矩W=a縱梁最大彎曲應(yīng)力σ=Md.翼板及工作平臺(tái)處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2縱梁截面抵抗矩W=a縱梁最大彎曲應(yīng)力σ=M（3）縱梁剪應(yīng)力計(jì)算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv縱梁承受最大剪力V=0.5×q5×L縱梁橫截面面積A=10000縱梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×Vb.跨中底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv縱梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2縱梁橫截面面積A=10000縱梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×Vc.跨端底板處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv縱梁承受最大剪力V=0.5×q5×縱梁橫截面面積A=10000縱梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×Vd.翼板及工作平臺(tái)處彎曲應(yīng)力計(jì)算縱梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fwv縱梁承受最大剪力V=0.5×q5×縱梁橫截面面積A=10000縱梁最大剪應(yīng)力τ=1.5×V5.3.2剛度計(jì)算（1）荷載組合計(jì)算腹板和梁端最不利處縱梁荷載組合：Sd腹板處縱梁承受的等效均布線性荷載q跨中底板處縱梁荷載組合：Sd跨中底板處縱梁承受的等效均布線性荷載q梁端底板處縱梁荷載組合：Sd梁端底板處縱梁承受的等效均布線性荷載q翼板及工作平臺(tái)處縱梁荷載組合：Sd翼板及工作平臺(tái)處縱梁承受的等效均布線性荷載q縱梁承受的最大等效均布荷載q6（2）縱梁彎曲撓度計(jì)算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲撓度計(jì)算按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR縱梁下的支撐中心間距L2縱梁彈性模量：Ew縱梁截面慣性矩：I=a縱梁彎曲撓度ω=5×qb.跨中底板處彎曲撓度計(jì)算按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR縱梁下的支撐中心間距L2縱梁彈性模量：Ew縱梁截面慣性矩：I=a縱梁彎曲撓度ω=5×qc.跨端底板處彎曲撓度計(jì)算按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR縱梁下的支撐中心間距L2縱梁彈性模量：Ew縱梁截面慣性矩：I=a縱梁彎曲撓度ω=5×qd.翼板及工作平臺(tái)處彎曲撓度計(jì)算按照《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR=L縱梁下的支撐中心間距L2縱梁彈性模量：Ew縱梁截面慣性矩：I=a縱梁彎曲撓度ω=5×q5.4支架的立桿軸力、穩(wěn)定性和變形計(jì)算5.4.1單肢立桿軸力計(jì)算支架腹板和端梁底板最不利處自重：14.8+12×0.3+12×0.3支架腹板和端梁底板最不利處一根立桿的計(jì)算恒載Q1=52+0.3+7.5×0.1×0.1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.3+9.39支架腹板和端梁最不利處一根立桿的計(jì)算活載Q2=1+4+2支架底板處自重：14.8+12×0.6+12×0.6支架底板處一根立桿的計(jì)算恒載Q1=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.6+6.23支架底板處一根立桿的計(jì)算活載Q2=1+4+2支架翼板及工作平臺(tái)處支架自重：16.6+14×0.支架翼板及工作平臺(tái)處一根立桿的計(jì)算恒載Q1=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.支架翼板及工作平臺(tái)處一根立桿的計(jì)算活載Q2=1+4+2支架重要性系數(shù)γ0組合風(fēng)荷載時(shí)最大單肢立桿軸力Nw5.4.2單肢立桿穩(wěn)定性計(jì)算立桿強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=190N/風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ω立桿計(jì)算長(zhǎng)度L風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿彎矩Mw軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.807（根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表5.1.2-1中截面分類屬于a類截面；計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比λ=79；查找《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》附錄F可得φ取值）立桿截面抵抗矩力W=5077組合風(fēng)荷載時(shí)立桿應(yīng)力σ=NwφA5.4.3支架立桿豎向位移計(jì)算底板處立桿最大高度H=14800mm翼板處立桿最大高度H=16600mm彈性模量E=2.06×底板處立桿接頭變形△=12mm翼板處立桿接頭變形△=14mm底板處立桿豎向位移δx翼板處立桿豎向位移δx5.5支架整體抗傾覆計(jì)算依據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》第4.4.7條，結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K不小于1.5。K=M其中MK為結(jié)構(gòu)抗傾覆力矩，M依據(jù)第4.4.7條要求，支架整體抗傾覆穩(wěn)定按模板安裝后尚未安裝梁體鋼筋前工況為控制工況。支架順橋向布置為0.6米一排，總共50排。支架橫橋向布置為：4×800mm+6底板處支架平均高度14.55米，翼板處支架平均高度15.45米。頂托TC60共需要50×37=1850個(gè)；立桿需要50×28×14.55+50×8×15.45=26550m；縱向橫桿需要30×（37×12+5×2）=13620m；橫向橫桿需要50×12×17.2+50×3.3×2=10650縱向方木需要30×36=1080m；10×10cm橫向方木需要15