電力系統(tǒng)繼電保護-6 電力變壓器保護

電力系統(tǒng)繼電保護6電力變壓器保護6.1電力變壓器的故障類型和不正常工作狀態(tài)變壓器套管和引出線上的相間短路、接地短路、繞組的匝間短路是比較常見的故障形式；而變壓器油箱內發(fā)生相間短路的情況比較少。變壓器短路視頻6.2變壓器縱差動保護6.2.1變壓器縱差動保護的基本原理和接線方式（圖6-1：雙繞組單相變壓器縱差動保護的原理接線圖）6.2.1變壓器縱差動保護的基本原理和接線方式圖6.2雙繞組三相變壓器縱差動保護原理接線圖（ａ）接線圖；（ｂ）對稱工況下的相量關系6.2.1變壓器縱差動保護的基本原理和接線方式電力系統(tǒng)中常常采用三繞組變壓器。圖6－3所示的是Y，d11接線方式三繞組變壓器縱差動保護單相示意圖，接入縱差動繼電器的差電流為：三相變壓器各側電流互感器的接線方式和變比的選擇：d側互感器用Y接線方式；兩個Y側互感器則采用d接線方式。（圖6-3：三繞組變壓器縱差動保護接線單相示意圖）6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法1計算變比與實際變比不一致產生的不平衡電流變壓器兩側的電流互感器都是根據產品目錄選取的標準變比，其規(guī)格種類是有限的。變壓器的變比也是有標準的，三者的關系很難完全滿足式(6-4)，令變比差系數為：根據式(6-3)可得：由式(6-11)知，電流互感器和變壓器變比不一致產生的最大不平衡電流為：6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法2由變壓器帶負荷調節(jié)分接頭而產生的不平衡電流改變分接頭的位置，實際上就是改變壓器的變比。電流互感器的變比選定后不可能根據運行方式進行調整，只能根據變壓器分接頭未調整時的變比進行選擇。因此，由于改變分接頭的位置產生的最大不平衡電流為：（變壓器保護仿真圖1）6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法3電流互感器傳變誤差產生的不平衡電流（圖6-4：電流互感器等效電路）6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法曲線1-鐵芯的基本磁化曲線(通常簡稱為磁化曲線)；曲線2-勵磁電流隨時間的變化曲線；曲線3-勵磁電流按照曲線2變化時的磁滯回線；S點-飽和點。（圖6-5a：勵磁電流中無直流偏移時的電流互感器鐵芯的磁滯回線）（圖6-5b：勵磁電流中有直流偏移時曲線）6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法剩磁-電流互感器一次側電流消失后，勵磁電流也相應地變?yōu)榱?。由于磁滯回線的‘磁滯’現象，鐵芯中將長期存在殘留磁通，稱為剩磁。10％誤差曲線-電流互感器誤差達到10％時，一次電流與二次負載電阻之間的關系曲線。通常都以電流互感器的10％誤差曲線來選擇電流互感器的型號。6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法電流互感器的暫態(tài)誤差——非周期分量的存在大大增加了電流互感器的飽和程度，由此產生的誤差稱為電流互感器的暫態(tài)誤差。差動保護是瞬時動作的，必須考慮非周期分量引起的暫態(tài)不平衡電流。下圖為變壓器外部故障時的暫態(tài)電流和縱差動保護暫態(tài)不平衡電流的錄波圖。故障初始：電流互感器不飽和，不平衡電流不大；幾個周波后：電流互感器開始飽和，不平衡電流逐漸達到最大值；隨著一次電流非周期分量的衰減：不平衡電流又逐漸下降并趨于穩(wěn)態(tài)不平衡電流。結論：暫態(tài)不平衡電流比穩(wěn)態(tài)不平衡電流大許多倍，且含有很大的非周期分量，其特性完全偏于時間軸的一側。（變壓器內部結構圖）圖6.6縱差動保護的暫態(tài)不平衡電流（ａ）外部短路電流；（ｂ）縱差動保護暫態(tài)不平衡電流6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法4變壓器勵磁電流產生的不平衡電流將變壓器參數折算到二次側后，單相變壓器等效電路如圖6-7表示。顯然，勵磁回路相當于變壓器內部故障的故障支路。勵磁電流

全部流入差動繼電器中，形成不平衡電流，即正常運行和外部故障時：變壓器不會飽和，勵磁電流一般不會超過額定電流的2％～5％，對縱差動保護的影響常常略去不計；變壓器空載投入或外部故障切除電壓恢復時：變壓器電壓從零或很小的數值突然上升到運行電壓。在這個電壓上升的暫態(tài)過程中，變壓器可能會嚴重飽和，產生很大的暫態(tài)勵磁電流。這個暫態(tài)勵磁電流稱為勵磁涌流。圖6.7雙繞組單相變壓器等效電路圖6.8

Iμmax與變壓器額定容量ST的關系曲線6.2.2變壓器差動保護的不平衡電流及克服方法5減小不平衡電流的主要措施(1)應盡可能使用型號、性能完全相同的D級電流互感器，使得兩側電流互感器的磁化曲線相同，以減小不平衡電流。(2)減小電流互感器的二次負載并使各側二次負載相同，能夠減少鐵芯的飽和程度，相應地也減少了不平衡電流。（變壓器內部繞組圖）6.2.3縱差動保護的整定計算原則1縱差動保護動作電流的整定原則變壓器某側電流互感器二次回路斷線時，另一側電流互感器的二次電流全部流入差動繼電器中，要引起保護的誤動。有的差動保護采用斷線識別的輔助措施，在互感器二次回路斷線時將差動保護閉鎖。若沒有斷線識別的措施，則差動保護的動作電流必須大于正常運行情況下變壓器的最大負荷電流，即6.2.3縱差動保護的整定計算原則2縱差動保護靈敏系數的校驗縱差動保護的靈敏系數可按下式校驗：當按前述整定原則整定的動作電流不能滿足靈敏度要求時，需要采用具有制動特性的差動繼電器。（變壓器保護仿真圖）6.2.4具有制動特性的差動繼電器1差動繼電器的制動特性具有制動特性的差動繼電器——在差動繼電器中引入一個能夠反應變壓器穿越電流大小的制動電流，繼電器的動作電流不再是按躲過最大穿越電流整定，而是根據制動電流自動調整。（圖6-10：繼電器制動特性）6.2.4具有制動特性的差動繼電器6.2.4具有制動特性的差動繼電器6.2.4具有制動特性的差動繼電器6.2.4具有制動特性的差動繼電器6.2.4具有制動特性的差動繼電器6.2.4具有制動特性的差動繼電器2差動繼電器在內部故障時的動作行為變壓器內部故障時，差動電流與制動電流的關系與系統(tǒng)運行方式有關。繼電器采用制動特性后，變壓器內部故障時將動作電流靈敏度大為提高了。對于數字式保護，制動電流通常由各側電流綜合而成，以簡化整定計算和調試，常見的方法有(以雙繞組變壓器為例):（圖6-11：內部故障時，差動繼電器的動作電流）6.2.4具有制動特性的差動繼電器2差動繼電器在內部故障時的動作行為變壓器內部故障時，差動電流與制動電流的關系與系統(tǒng)運行方式有關。繼電器采用制動特性后，變壓器內部故障時將動作電流靈敏度大為提高了。對于數字式保護，制動電流通常由各側電流綜合而成，以簡化整定計算和調試，常見的方法有(以雙繞組變壓器為例):（圖6-11：內部故障時，差動繼電器的動作電流）6.2.4具有制動特性的差動繼電器2差動繼電器在內部故障時的動作行為變壓器內部故障時，差動電流與制動電流的關系與系統(tǒng)運行方式有關。繼電器采用制動特性后，變壓器內部故障時將動作電流靈敏度大為提高了。對于數字式保護，制動電流通常由各側電流綜合而成，以簡化整定計算和調試，常見的方法有(以雙繞組變壓器為例):（圖6-11：內部故障時，差動繼電器的動作電流）直線3-差動繼電器的制動特性曲線6.2.4具有制動特性的差動繼電器2差動繼電器在內部故障時的動作行為變壓器內部故障時，差動電流與制動電流的關系與系統(tǒng)運行方式有關。繼電器采用制動特性后，變壓器內部故障時將動作電流靈敏度大為提高了。對于數字式保護，制動電流通常由各側電流綜合而成，以簡化整定計算和調試，常見的方法有(以雙繞組變壓器為例):（圖6-11：內部故障時，差動繼電器的動作電流）6.2.4具有制動特性的差動繼電器2差動繼電器在內部故障時的動作行為變壓器內部故障時，差動電流與制動電流的關系與系統(tǒng)運行方式有關。繼電器采用制動特性后，變壓器內部故障時將動作電流靈敏度大為提高了。對于數字式保護，制動電流通常由各側電流綜合而成，以簡化整定計算和調試，常見的方法有(以雙繞組變壓器為例):（圖6-11：內部故障時，差動繼電器的動作電流）6.3變壓器的勵磁涌流及鑒別方法6.3.1單相變壓器的勵磁涌流變壓器的額定磁通——指變壓器運行電壓等于額定電壓時，鐵芯中產生的磁通。6.3.1單相變壓器的勵磁涌流變壓器穩(wěn)態(tài)運行時：鐵芯不會飽和；變壓器空載合閘后的暫態(tài)過程中：（圖6-12：變壓器的暫態(tài)磁通）6.3.1單相變壓器的勵磁涌流如圖6-13所示：在(0,2π)周期內勵磁涌流的波形如圖6-14所示，波形完全偏離時間軸的一側，且是間斷的。波形間斷的寬度稱為勵磁涌流的間斷角θJ，顯然θJ=2θ1。（圖6-14：勵磁涌流）6.3.1單相變壓器的勵磁涌流勵磁涌流中除了基波分量外，還存在大量的非周期分量和諧波分量。由于勵磁涌流是周期函數，可以展開成傅立葉級數：將式(6-47)代入式（6-50），就可以計算出非周期分量和各次諧波分量。通常關心的是勵磁涌流中非周期分量和高次諧波分量的含量（即它們與基波分量的相對大小）。顯然，在上述簡化的飽和特性的前提下，它們只與間斷角有關，與勵磁涌流幅值無關。6.3.1單相變壓器的勵磁涌流表6-1：不同間斷角下的諧波含量綜合上面的分析，單相變壓器勵磁涌流有以下特點：（1）在變壓器空載合閘時，涌流是否產生以及涌流的大小與合閘角有關，合閘角α=0和α=π時勵磁涌流最大。（2）波形完全偏離時間軸的一側，并且出現間斷。涌流越大，間斷角越小。（3）含有很大成分的非周期分量，間斷角越小，非周期分量越大。（4）含有大量的高次諧波分量，而以二次諧波為主。間斷角越小，二次諧波也越小。6.3.2三相變壓器勵磁涌流的特征對于Y,d11接線方式的三相變壓器，引入每相差動保護的電流是兩個變壓器繞組電流之差，其勵磁涌流也應該是兩個繞組勵磁涌流的差值，即：下面結合一個算例來說明它們的特點。6.3.2三相變壓器勵磁涌流的特征6.3.2三相變壓器勵磁涌流的特征結合上面的算例，對于一般情況，三相變壓器勵磁涌流有以下特點：由于三相電壓之間有120°(2π/3)的相位差，因而三相勵磁涌流不會相同，任何情況下空載投入變壓器，至少在兩相中要出現不同程度的勵磁涌流。某相勵磁涌流(iμ-B-r)可能不再偏離時間軸的一側，變成了對稱性涌流。其他兩相仍為偏離時間軸一側的非對稱性涌流。對稱性涌流的數值比較小。非對稱性涌流仍含有大量的非周期分量，但對稱性涌流中無非周期分量。三相勵磁涌流中有一相或兩相二次諧波含量比較小，但至少有一相比較大。勵磁涌流的波形仍然是間斷的，但間斷角顯著減小，其中又以對稱性涌流的間斷角最小。但對稱性涌流有另外一個特點：勵磁涌流的正向最大值與反向最大值之間的相位相差120°。這個相位差稱為‘波寬’，顯然穩(wěn)態(tài)故障電流的波寬為180°。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法1采用速飽和中間變流器勵磁涌流中含有大量的非周期分量，所以可以采用速飽和中間變流器來防止差動保護的誤動。對于Y,d11接線方式的三相變壓器，常常有一相是對稱性涌流，沒有非周期分量，中間變流器不能飽和，只能通過差動繼電器的動作電流來躲過?？紤]到對稱性涌流的幅值比較小，整定計算時，在式(6-27)中取Kμ=1。缺點：速飽和原理的縱差動保護動作電流大、靈敏度低。并且在變壓器內部故障時，會因非周期分量的存在而延緩保護的動作，已逐漸淘汰。（ABB公司的SZ9-M-6300KVA/35KV型全密封變壓器）6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法2二次諧波制動的方法二次諧波制動——根據勵磁涌流中含有大量二次諧波分量的特點，當檢測到差電流中二次諧波含量大于整定值時就將差動繼電器閉鎖，以防止勵磁涌流引起的誤動。二次諧波制動的差動保護——采用二次諧波制動方法的保護。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法（圖6-16：二次諧波制動查動保護邏輯框圖）變壓器內部故障時，測量電流中的暫態(tài)分量也可能存在二次諧波。若二次諧波含量超過K2，差動保護也將被閉鎖，一直等到暫態(tài)分量衰減后才能動作。電流互感器飽和也會在二次電流中產生二次諧波。電流互感器飽和越嚴重，二次諧波含量越大。差動電流速斷保護-為了加快內部嚴重故障時縱差動保護的動作速度，往往再增加一組不帶二次諧波制動的差動繼電器，稱為差動電流速斷保護。差動電流速斷保護按躲過最大勵磁涌流整定，即取Kμ=4~8。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法（圖6-16：二次諧波制動查動保護邏輯框圖）二次諧波制動的優(yōu)點：原理簡單、調試方便、靈敏度高，在變壓器縱差動保護中獲得了非常廣泛的應用。缺點：在具有靜止無功補償裝置等電容分量比較大的系統(tǒng)，故障暫態(tài)電流中有比較大的二次諧波含量，差動保護的速度會受到影響。若空載合閘前變壓器已經存在故障，合閘后故障相為故障電流，非故障相為勵磁涌流，采用三相或門制動的方案時，差動保護必將被閉鎖。由于勵磁涌流衰減很慢，保護的動作時間可能會長達數百毫秒。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法3間斷角鑒別的方法間斷角鑒別——勵磁涌流的波形中會出現間斷角，而變壓器內部故障時流入差動繼電器的穩(wěn)態(tài)差電流是正弦波，不會出現間斷角。間斷角鑒別的方法就是利用這個特征鑒別勵磁涌流和故障電流，即通過檢測差電流波形是否存在間斷角，當間斷角大于整定值時將差動保護閉鎖。間斷角的整定值一般取65°。當檢測到間斷角大于65°時將差動保護閉鎖。對于Y,d11接線方式的三相變壓器，非對稱涌流的間斷角比較大，間斷角閉鎖元件能夠可靠的動作，并有足夠的裕量；而對稱性涌流的間斷角會小于65°。進一步減小整定值并不是好的方法，因為整定值太小會影響內部故障時的靈敏度和動作速度。波寬判據-由于對稱性涌流的波寬等于120°，而故障電流(正弦波)的波寬為180°，因此在間斷角判據的基礎上再增加一個反應波寬的輔助判據，在波寬大于140°(有20°的裕量)時也將差動保護閉鎖。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法電流互感器飽和會造成二次側電流間斷角的‘消失’。這個現象可以用圖6-17所示的電流互感器等效電路來說明。一次側的勵磁涌流i可以看成是一個恒流源，電流互感器的勵磁電流iμ落后于i。對于圖6-18(a)所示的勵磁涌流i，在i下降到0的時刻iμ>0。由于電感電流不能突變，i進入間斷區(qū)后iμ將通過電流互感器的負載電阻續(xù)流，其結果是二次側測量到的的勵磁涌流i2在間斷區(qū)出現了相當大的反向涌流，間斷角消失，如圖6-18(b)所示。反向涌流是按二次回路時間常數衰減的非周期分量，變化比較慢。圖6-18(c)所示的i’2是對i2進行微分后的絕對值|i’2|的波形。反向涌流經過微分后，間斷角又得到‘恢復’。故可以在i’2的波形里測量間斷角。ε是動作門檻，必須大于i’2中殘余的反向涌流，當|i’2|<ε的持續(xù)時間超過65°/ω(ω=314是一個常數)時，間斷角閉鎖元件動作。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法電流互感器飽和會造成二次側電流間斷角的‘消失’。這個現象可以用圖6-17所示的電流互感器等效電路來說明。一次側的勵磁涌流i可以看成是一個恒流源，電流互感器的勵磁電流iμ落后于i。6.3.3防止勵磁涌流引起誤動的方法間斷角原理的優(yōu)點：由于采用按相閉鎖的方法，在變壓器合閘于內部故障時，能夠快速動作。缺點：對于其它內部故障，暫態(tài)高次諧波分量會使電流波形畸變(微分后畸變更加嚴重)?；儠绊戨娏鞯牟▽挕Ｈ舨ㄐ位兒車乐貙е虏▽捫∮谡ㄖ?，差動保護也將被暫時閉鎖而造成動作延緩。變壓器的過勵磁——對于有些工況，例如超高壓遠距離輸電線路由于突然失去負荷而造成變壓器的過電壓時，會造成鐵芯飽和，使勵磁電流大大增加。變壓器過勵磁時鐵芯的飽和是對稱的，勵磁電流沒有間斷現象，也沒有偶次諧波分量。對于有可能產生過勵磁的大型變壓器，通常根據過勵磁引起的勵磁電流中含有大量五次諧波分量的特征，采用五次諧波制動的方法，來防止縱差動保護的誤動，其實現方法與二次諧波制動方法類似。6.4變壓器相間短路的后備保護后備保護作用——防止由外部故障引起的變壓器繞組過電流，并作為相鄰元件(母線或線路)保護的后備以及在可能的條件下作為變壓器內部故障時主保護的后備。6.4.1過電流保護保護裝置的原理接線如圖6-19所示，保護動作后，跳開兩側斷路器。保護的啟動電流按照躲過可能出現的最大負荷電流來整定，即圖6-19：變壓器過電流保護的單相原理接線圖6.4.1過電流保護保護裝置的原理接線如圖6-19所示，保護動作后，跳開兩側斷路器。保護的啟動電流按照躲過可能出現的最大負荷電流來整定，即圖6-19：變壓器過電流保護的單相原理接線圖6.4.2低電壓啟動的過電流保護（圖6-20：低電壓啟動的過電流保護原理接線圖）6.4.2低電壓啟動的過電流保護只有在電流元件和電壓元件同時動作后，才能啟動時間繼電器，經過預定延時后動作于跳閘。由于電壓互感器回路發(fā)生斷線時，低電壓繼電器將誤動作，因此在實際裝置中還需配置電壓回路斷線閉鎖的功能，具體邏輯此處從略。采用低電壓繼電器后，電流繼電器的整定值就可以不再考慮并聯運行變壓器切除或電動機自起動時可能出現的最大負荷，而是按大于變壓器的額定電流整定，即（圖6-20：低電壓啟動的過電流保護原理接線圖）電流繼電器靈敏度的校驗方法與不帶低壓起動的過電流保護相同。此處從略。6.4.3復合電壓啟動的過電流保護（圖6-20：復合電壓啟動的過電流保護的原理接線圖）過電流繼電器和低電壓繼電器的整定原則與低電壓啟動過電流保護相同。負序過電壓繼電器的動作電壓按躲過正常運行時的負序濾過器出現的最大不平衡電壓來整定，通常取：復合電壓啟動過電流保護在不對稱故障時電壓繼電器的靈敏度高，并且接線比較簡單，因此應用比較廣泛。6.4.4三繞組變壓器相間短路后備保護的特點三繞組變壓器的相間后備保護在作為相鄰元件的后備時，應該有選擇性地只跳開近故障點一側的斷路器，保證另外兩側繼續(xù)運行，盡可能的縮小故障影響范圍；而作為變壓器內部故障的后備時，應該跳開三側斷路器，使變壓器退出運行。K1點故障時，應只跳開斷路器QF3；

K2點故障時則將QF1、QF2、QF3全部跳開。（圖6-22：三繞組變壓器過流保護配置說明圖）6.5變壓器接地短路的后備保護6.5.1變電所單臺變壓器的零序電流保護中性點直接接地運行的變壓器毫無例外的都采用零序過電流保護作用變壓器接地后備保護。零序過電流保護通常采用兩段式：零序電流I段——與相鄰元件零序電流保護I段相配合；零序電流II段——與相鄰元件零序電流保護后備段(注意，不是II段)相配合。與三繞組變壓器相間后備保護類似，零序電流保護在配置上要考慮縮小故障影響范圍的問題。根據需要，每段零序電流設兩個時限，并以較短的時限動作于縮小故障影響范圍，以較長的時限斷開變壓器各側斷路器。（圖解：SEL正在將“交鑰匙”變電站控制室運送至目的地）6.5.1變電所單臺變壓器的零序電流保護如圖所示，零序電流取自變壓器中性點電流互感器的二次側。在另一條母線故障時，零序電流保護應該跳開母聯斷路器QF，使變壓器能夠繼續(xù)運行。所以零序電流I段和II段均采用兩個時限，短時限t1、t3跳開母聯斷路器QF，長時限t2、t4跳開變壓器兩側斷路器。（圖6-23：零序過電流保護的系統(tǒng)接線和保護邏輯）6.5.2自耦變壓器零序電流保護的特點如圖6-24所示，自耦變壓器通常采用三繞組，高、中壓之間除了磁的聯系外還有電的聯系，采用中性點直接接地的星形（YN）接線方式；第三繞組（低壓繞組）與普通變壓器一樣，與其它兩側只有磁的聯系，采用三角形（d）接線方式。對于零序電流保護，兩者的安裝地點不一樣。普通變壓器兩側的零序電流通常接于各側接地中性線的零序電流互感器上；自耦變壓器兩側的零序電流保護分別接于本側三相電流互感器的零序電流濾過器上。原因如下：（圖6-24：三相自耦變壓器零序電流的分布）6.5.2自耦變壓器零序電流保護的特點圖6-25：外部短路及等值零序電路圖a、系統(tǒng)圖；b、等效電路6.5.3多臺變壓器并聯運行時的接地后備保護對于多臺變壓器并聯運行的變電站，通常采用一部分變壓器中性點接地運行，而另一部分變壓器中性點不接地運行方式。這樣可以將接地故障電流水平限制在合理范圍內，同時也使整個電網零序電流的大小和分布情況盡量不受運行方式的變化，提高系統(tǒng)零序電流保護的靈敏度。如圖6－26所示，T2和T3中性點接地運行，T1中性點不接地運行（圖6-26：多臺變壓器并聯運行的變電所）6.5.3多臺變壓器并聯運行時的接地后備保護1全絕緣變壓器的接地后備保護全絕緣變壓器的接地保護的原理接線如圖6-27所示：（圖6-27：全絕緣變壓器接地保護原理接線圖）6.5.3多臺變壓器并聯運行時的接地后備保護1全絕緣變壓器的接地后備保護全絕緣變壓器的接地保護的原理接線如圖6-27所示：（圖6-27：全絕緣變壓器接地保護原理接線圖）由于零序電壓保護只有在中性點失去、系統(tǒng)中沒有零序電流的情況下才能夠動作，不需要與其它元件的接地保護相配合，故動作時限只需躲過暫態(tài)電壓的時間，通常取0.3~0.5s。零序電壓保護作為中性點不接地運行時的接地保護，零序電壓取自電壓互感器二次側的開口三角繞組。6.5.3多臺變壓器并聯運行時的接地后備保護1全絕緣變壓器的接地后備保護全絕緣變壓器的接地保護的原理接線如圖6-27所示：（圖6-27：全絕緣變壓器接地保護原理接線圖）6.5.3多臺變壓器并聯運行時的接地后備保護2分級絕緣變壓器接地后備保護的概念220kV及其以上的大型變壓器，為了降低造價，高壓繞組采用分級絕緣，中性點絕緣水平比較低，在單相接地故障且失去中性點時，其絕緣將受到破壞。（SEL-387變壓器電流查動和過流繼電器圖）在變壓器的中性點裝設放電間隙，當間隙上的電壓超過動作電壓時迅速放電，形成中性點對地的短路，從而保護變壓器中性點的絕緣。因放電間隙不能長時間通過電流，故在放電間隙上裝設零序電流元件，在檢測到間隙放電后迅速切除變壓器。放電間隙是一種比較粗糙的設施，氣象條件、連續(xù)放電的次數都可能會出現該動作而不能動作的情況，因此還需裝設零序電壓元件，作為間隙不能放電時的后備，動作于切除變壓器，動作電壓和時限的整定方法與全絕緣變壓器的零序電壓保護相同。6.6變壓器零序電流差動保護（圖6-28：自耦變壓器零序電流差動保護原理接線圖）零序差動保護的動作判據與一般差動保護一樣。整定原則為： (1)躲過外部單相接地故障時的不平衡電流。不平衡電流的計算公式與一般電流差動保護類似。 (2) 躲過勵磁涌流情況下和外部三