吸收式熱泵供熱系統(tǒng)優(yōu)化研究報告

.PAGE.....項目密級：二級吸收式熱泵供熱系統(tǒng)優(yōu)化研究報告2015年6月長春..目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1引言41.1研究背景41.2研究目的41.3研究內容52吸收式熱泵供熱系統(tǒng)的優(yōu)化52.1吸收式熱泵的工作原理52.2吸收式熱泵在熱電廠中用于回收凝汽器乏汽余熱的原理52.3影響熱泵熱力系統(tǒng)的參數62.4吸收式熱泵供熱系統(tǒng)參數優(yōu)化92.5吸收式熱泵設備選型優(yōu)化113熱泵熱力系統(tǒng)熱經濟性指標計算123.1計算原則123.2計算工況熱平衡的確定133.3熱電廠的運行節(jié)煤量的比較方法133.4熱泵熱力系統(tǒng)的經濟效益分析144熱泵選型及經濟指標計算過程154.1熱泵選型過程154.2設熱泵后的經濟指標計算155結論16..1引言1.1研究背景目前,大型火力發(fā)電機組的效率一般為40%左右,剩余的熱量幾乎全部排放到環(huán)境中去。由此不但造成了能源的浪費且加重了"溫室效應"。由于煤炭、石油、天然氣等資源儲量有限,全球范圍內的能源危機也逐漸成為全球所面臨的重要問題。所以近年來,能源的梯級利用和余熱回收日益得到人們的重視。我國北方城市季節(jié)性特征明顯,采暖季基本為4個月以上,有些嚴寒地區(qū)的采暖周期長達6個月,建設區(qū)域性的熱電廠進行熱電聯產集中供熱可節(jié)約能源、并減少環(huán)境污染,具有較高的熱經濟性,此方法也已成為我國采暖地區(qū)冬季的主要供熱方式。以北方地區(qū)較為常見的300MW等級抽汽凝汽式供熱機組為例,對外供熱的形式為利用汽輪機五段抽汽至熱網加熱器加熱一級熱網的熱網水。從能量梯級利用角度看,熱網加熱器的換熱溫差較大,其效率只有0.98左右,直接利用五段抽汽加熱熱網水有較大的不可逆損失,熱能并未充分地利用。吸收式熱泵具有能夠利用低品質熱能的性能,因此在北方的某些熱電廠的采暖供熱中得到了應用。這些電廠利用熱泵方法是將電廠循環(huán)水作為低溫熱源,利用熱泵吸收循環(huán)水中的低溫余熱,將余熱提取后加熱熱網循環(huán)水回水,一方面回收了部分熱量,另一方面由于熱網水溫度升高而減小了熱網加熱器中的不可逆損失。主機的運行背壓、低壓缸排汽量、供熱介質參數、熱泵驅動蒸汽等不同參數組合配置,對熱泵機組的出力及全廠的熱經濟性有很大影響。目前,國內北方有多個供熱電廠已經或者準備采用吸收式熱泵技術,但是對于這些項目尤其是執(zhí)行合同能源管理的項目如何進行熱泵投產后的效益分配還沒有具體的可參照執(zhí)行的標準。1.2研究目的本報告的研究目的其一是針對采用吸收式熱泵技術回收低壓缸乏汽余熱的熱力系統(tǒng)中各個重要參數合理選擇,優(yōu)化系統(tǒng)配置,提高供熱機組和吸收式熱泵整體的經濟效益；目的其二是研究熱泵熱力系統(tǒng)的熱經濟指標的計算方法,尤其是采用熱泵技術前后經濟評價的方法,即采用熱泵前后節(jié)約標煤數值的計算方法。1.3研究內容本報告的研究內容是研究熱泵熱力系統(tǒng)中機組背壓、熱泵驅動蒸汽參數、熱網循環(huán)水供回水溫度等重要邊界條件的變化對熱泵熱力系統(tǒng)產生的影響,通過研究的結果給出各邊界條件的推薦值,同時給出系統(tǒng)的熱經濟指標計算方法,擬定出供熱系統(tǒng)合理的節(jié)煤量計算方法。2吸收式熱泵供熱系統(tǒng)的優(yōu)化2.1吸收式熱泵的工作原理吸收式熱泵循環(huán)的基本過程是：在吸收器中,溴化鋰濃溶液吸收來自蒸發(fā)器的水蒸汽,被稀釋成為稀溶液,放出吸收熱；溶液泵將稀溶液從吸收器提升到發(fā)生器中,溶液的壓力從蒸發(fā)壓力相應地提高到冷凝壓力；在發(fā)生器中,稀溶液被加熱濃縮成為濃溶液,這時,釋放出來的水蒸汽進入冷凝器,而濃溶液則流回吸收器；來自發(fā)生器的水蒸汽在冷凝器中放出凝結熱,冷凝成水；冷劑水經過節(jié)流閥降壓后,進入蒸發(fā)器蒸發(fā),產生水蒸汽；水蒸汽進入吸收器,再被濃溶液吸收；完成了吸收式熱泵循環(huán)。2.2吸收式熱泵在熱電廠中用于回收凝汽器乏汽余熱的原理吸收式熱泵在熱電廠中用于回收凝汽器乏汽余熱的原理與熱泵的工作原理有關,共分三個循環(huán)：2.2.1汽輪機某段抽汽作為吸收式熱泵的驅動汽源,驅動蒸汽凝結為凝結水后回到汽輪機的回熱系統(tǒng)中。2.2.2濕冷機組吸收式熱泵的低溫熱源為凝汽器循環(huán)冷卻水,在全部回收機組的低壓缸乏汽余熱的情況下,凝汽器循環(huán)冷卻水在凝汽器與熱泵之間形成閉式循環(huán),此時不需要冷卻水上冷卻塔或到江河中排熱?？绽錂C組吸收式熱泵的低溫熱源為排汽裝置中的乏汽,乏汽被提取熱量后凝結成凝結水進入凝結水系統(tǒng)。2.2.3熱網循環(huán)水回水在熱泵中被提取凝汽器或排氣裝置中的低壓缸乏汽中的余熱加熱后,根據外界熱負荷的需要再經過尖峰熱網加熱器加熱后對外供熱。2.3影響熱泵熱力系統(tǒng)的參數為衡量熱泵系統(tǒng)是否合理,引入COP值即吸收式熱泵的能效比的概念。吸收式熱泵的能效比COP值-即獲得的工藝或采暖用熱媒熱量與為了維持機組運行而需加入的高溫驅動熱源熱量的比值,按工況的不同可達1.7~2.4。而常規(guī)直接加熱方式的熱效率一般按90%計算,即COP值為0.9。采用吸收式熱泵替代常規(guī)直接加熱方式節(jié)能效果顯著。根據蒸汽型吸收式熱泵的工作原理分析,在熱電廠中利用吸收式熱泵提取低壓缸乏汽余熱對外供熱的熱力系統(tǒng)中邊界條件的設置即熱泵三個循環(huán)的介質流量和參數為影響熱泵出力的重要參數。2.3.1蒸汽型熱泵驅動汽源壓力為提高COP值的重要參數,根據下表可以看出,驅動蒸汽壓力越高,熱泵的COP值越高,意味著在提取相同余熱的情況下,耗用的蒸汽越少,熱泵的效率也就越高。圖2.3-1熱泵驅動蒸汽壓力對出力影響曲線2.3.2驅動蒸汽疏水的壓力與驅動蒸汽的壓力基本一致,對于疏水溫度,應要求熱泵設備廠家增設疏冷段,以防止疏水在熱泵到疏水箱的過程中由于阻力導致壓力降低而出現汽化,致使疏水管道發(fā)生振動。2.3.3對于濕冷機組而言,低溫熱源的溫度即凝汽器循環(huán)水出口溫度,此參數對汽輪機的影響較大,直接影響機組的背壓,進而影響機組發(fā)電出力。濕冷機組低溫熱源在熱泵中的溫降應與在凝汽器中的溫升設定一致,以利于在熱泵投運后低溫熱源介質形成閉式循環(huán)。圖2.3-2熱泵低溫熱源進口溫度對出力影響曲線對于空冷機組而言,由于機組背壓較高,低溫熱源即乏汽的熱量較大,有利于熱泵COP值的提高。2.3.4受限于吸收式熱泵的吸收劑溴化鋰的物理特性,被加熱的熱源即熱網循環(huán)水回水的溫度應低于60℃,隨著回水溫度的降低,熱泵的COP值增大。熱網循環(huán)水在熱泵出口的溫度應根據選定的熱泵以及相應的邊界條件進行確定,避免為了追求出口溫度而導致熱泵所需蒸汽量增加,即COP值降低。圖2.3-3熱泵熱網水入口溫度對出力影響曲線2.3.4熱網循環(huán)水量的計算應根據熱電廠所在區(qū)域熱負荷情況或者提取乏汽余熱的熱量和熱網供回水溫差共同確定,根據當選定設備后熱網循環(huán)水量變化對熱泵出力的影響見下表。圖1.3-4熱泵熱網循環(huán)水量對出力影響曲線2.4吸收式熱泵供熱系統(tǒng)參數優(yōu)化2.4.1從2.3.1中得知熱泵的驅動汽源壓力越高,熱泵的COP值越高。抽凝供熱機組合適的熱泵驅動汽源為機組的采暖抽汽,通常的300MW級供熱機組采暖抽汽參數為0.294~0.4MPa〔a,這是由于許多城市的熱電聯產規(guī)劃中將熱網循環(huán)水的供水溫度設定為130℃,因此要求汽輪機抽汽的壓力要能夠達到0.4MPa〔a,汽輪機采暖抽汽通常來自中壓缸的末級抽汽,其壓力調整是通過中壓缸到低壓缸的導汽管上的蝶閥〔LV閥來實現的。通過多個東北地區(qū)熱電廠的調研,采暖抽汽壓力往往達不到汽輪機設計的0.4MPa〔a,其原因是有兩個方面,一方面是即使是采暖期以熱定電的情況下機組的負荷也達不到額定負荷,另一方面是為了保證低壓缸的最小通流,導汽管上蝶閥設定了最小開度。綜上所述300MW級機組的熱泵驅動汽源壓力應根據電廠的實際運行數據確認,其實際運行能夠實現的范圍是0.2~通過調研XX熱電廠采暖季抽汽壓力基本在0.3MPa~0.32MPa間浮動,熱泵COP值在1.64~1.69間浮動；XX電廠空冷機組熱泵的驅動汽源為在導汽管上打孔抽汽,由于600MW機組中低壓缸的分缸壓力為0.8MPa〔a,熱泵的COP值達到2.0。熱泵驅動壓力不宜高于0.8MPa〔a,其原因是如果壓力過高,將導致設備的設計壓力提高,從而提高設備的造價。2.4.2從2.3.1因此對于濕冷機組低溫熱源不宜選擇過高。背壓的選取原則應該為由電廠方面確認機組的夏季平均背壓,然后計算夏季平均背壓下的飽和溫度再減去4℃的端差作為余熱水熱泵的入口溫度,再根據區(qū)域平均熱負荷下機組發(fā)電出力、區(qū)域平均熱負荷計算出機組的熱平衡,再根據熱平衡計算出此工況下的汽輪機排汽熱量。再由排汽熱量、循環(huán)水量〔東北地區(qū)300MW等級機組采暖季基本為單臺循環(huán)水泵低速運行,流量基本在16000t/h左右,及熱泵的入口溫度計算出循環(huán)在熱泵出口出的溫度。當機組真空度不斷下降時余熱水的溫度也越高,隨之熱泵的效率也越高。而主機的效率則隨著真空的不斷下降而降低。經試算不同背壓值可得出一個熱泵效率向上的曲線,而機組效率不斷下降的曲線。兩個曲線的交點即為最佳的余熱水選擇溫度。對于濕冷機組低溫熱源的溫度通常選擇在33~40℃之間。2.4.3從熱泵的吸收劑溴化鋰的物理特性可知,熱網循環(huán)水回水溫度應控制在60℃以下,熱網循環(huán)水在熱泵出口同樣受制于溴化鋰的物理特性,最高溫度要小于95℃,而熱網循環(huán)水在熱泵出口的溫度并不是越高越好,應根據驅動蒸汽壓力、低壓缸乏汽余熱量、熱網循環(huán)水量進行合理選擇。如果單純追求熱泵出口熱網循環(huán)水溫度,將會造成熱泵COP值降低,這意味著熱泵熱網循環(huán)水出口溫度的提高是使用驅動蒸汽在熱泵中進行加熱,與熱網循環(huán)水在熱網尖峰加熱器中被加熱是一樣的,同時還造成設備費用的無謂增加。熱網水的回水溫度取值要符合客觀且合理,按照通常設計,熱網水回水溫度設計值為70℃,此值是嚴寒期時的設計回水溫度,如按此值設計熱泵,熱泵機組的效率將急劇降低。應建議項目單位要合理調整熱網水平衡,將熱網循環(huán)水回水溫度控制到60℃以內。如上所述,熱網回水溫度的高低決定著熱泵的效率甚至熱泵方案能否成立。因此應與電廠核實上一采暖季的熱網平均回水溫度。平均回水溫度作為熱泵的熱網水的入口溫度。2.5吸收式熱泵設備選型優(yōu)化吸收式熱泵的選型應根據機組實際運行的情況和應用熱泵技術的目的來考慮。吸收式熱泵的應用通常有兩種目的：增加熱電機組的供熱能力或提高機組采暖期的熱經濟指標。除上節(jié)提到的熱泵熱力系統(tǒng)的邊界條件對設備選型的影響外,熱泵機組的回收熱量與熱泵的出力息息相關,如要求低壓缸乏汽以及給水泵汽輪機〔如有排汽的熱量全部回收,則機組將嚴格執(zhí)行"以熱定電"的原則,如不全部回收低壓缸乏汽熱量,則要考慮冷卻水塔或空冷島的防凍。由于熱泵設備投資較高,且熱泵應該帶基本負荷運行,所以熱泵的選型應該既能滿足機組的實際運行需要,又能以較小的設備投資達到原有設計熱泵熱力系統(tǒng)的目的。2.5.1由于熱泵設備造價較高,在以增加機組供熱能力為目的的項目中,熱泵提取余熱量可以考慮選擇低壓缸最小通流條件下,其乏汽熱量與給水泵汽輪機排汽〔如有熱量之和作為低溫熱源在熱泵中被提取熱量,結合設備選型的邊界條件確定熱泵設備的出力,以此原則進行選擇的熱泵容量為最小容量,在采暖期的嚴寒期運行時,濕冷機組可以形成凝汽器循環(huán)冷卻水的閉式循環(huán),在采暖期的非嚴寒期則會出現發(fā)電功率出力減少或者部分余熱為冷源損失排掉的情況。2.5.2熱泵機組對于低壓缸乏汽額的回收利用并不是越多越好,如果這樣做首先會造成產生大量的低溫熱水,在采暖初寒期使用不了,在采暖嚴寒期達不到需要的溫度。熱泵的選型按照汽輪機組額定主蒸汽進汽量工況考慮時,首先需要確定供熱機組所承擔的熱負荷,并根據熱泵選型的邊界條件中熱網循環(huán)水的供回水溫度確定熱網循環(huán)水量,根據熱泵的COP值經過反復試算,確定汽輪機組的五段抽汽中用于驅動熱泵的蒸汽量以及用于尖峰熱網加熱器將熱泵出口的熱網循環(huán)水加熱到設定的熱網循環(huán)水供水溫度所需的蒸汽量。當在機組最大抽汽能力一下找到抽汽量與低壓缸排汽量的平衡,如果熱網循環(huán)水出口水溫要求較高,可能需要外接汽源〔從其他機組上引接才能找到蒸汽與低壓缸排汽的平衡點,此時低壓缸乏汽余熱與給水泵汽輪機排汽余熱即為熱泵需要提取的熱量,再加上驅動汽源的熱量,即為熱泵的設備出力。按照此種方法進行的選擇的熱泵容量較大,熱泵在采暖期的嚴寒期能夠滿負荷工作,而在其他氣候條件下,可能會出現有熱泵停運的情況。2.5.3雖然常規(guī)熱電聯產機組應遵循"以熱定電"的原則,但是在東北地區(qū)由于電力消納問題,往往需要熱電聯產機組在對外供熱的同時,還要限制機組的發(fā)電功率。對于此類型機組的熱泵設備選型同樣需要結合汽輪機組的發(fā)電功率,找到采暖抽汽與低壓缸乏汽余熱和給水泵汽輪機排汽熱量之和的平衡點,確定熱泵機組的出力,進行熱泵選型。此種設備選型熱泵的出力介于2.5.1和2總之,熱泵的選型應根據每個工程的實際需求制定邊界條件和主汽輪機的運行情況進行設計。如以上所述,應讓熱泵盡量多帶整個采暖區(qū)域的平均熱負荷,一般情況下,如熱泵帶整個區(qū)域的平均熱負荷,一般都會受到熱網水量的制約。因此如前所述,應選取機組供區(qū)域平均熱負荷時的排汽量條件下來進行熱泵選型。3熱泵熱力系統(tǒng)熱經濟性指標計算3.1計算原則熱電聯產項目采用熱泵回收冷源損失中的余熱對外供熱的目的有一下兩個：其一是擴大機組對外供熱能力,其二是不擴大機組對外供熱能力而是為了提高機組的熱效率。帶熱泵供熱機組的熱經濟性應該遵循以下原則進行計算：a采用熱泵前后的供熱量和發(fā)電量相同。b采暖期熱經濟指標首先根據帶熱泵后機組的熱負荷,確定平均熱負荷工況熱平衡圖,在計算機組采暖期熱耗率時將抽汽熱量與低壓缸乏汽熱量以及給水泵汽輪機排汽的熱量統(tǒng)計起來作為機組和熱泵整體的對外供熱進行計算。c非采暖期的計算與常規(guī)抽凝機組的熱經濟指標計算一致。3.2計算工況熱平衡的確定通常衡量常規(guī)抽凝供熱機組熱經濟性的方法是,以機組整個采暖期的對外供熱量平均分配到整個采暖期的每一個小時上所對應的抽汽熱平衡為基礎進行計算的。對于帶熱泵的熱力系統(tǒng)同樣要找到一個平均工況下的熱平衡,針對以提高機組熱效率為目的的熱泵項目,其過程與常規(guī)抽凝機組的方法一致,只是在計算機組熱耗率時,將低壓缸乏汽與給水泵汽輪機排汽的余熱量考慮為對外供熱量。針對以擴大機組供熱能力為目的的項目,首先以原機組的最大供熱能力為基準找到平均供熱工況進行熱經濟指標計算,再考慮以擴大后的熱負荷為基準找到平均供熱工況的熱負荷進行熱經濟指標計算。抽凝供熱機組的熱平衡需要的條件為a.主汽進汽量、b.采暖抽汽量、c.機組背壓、d.發(fā)電功率滿足四個條件中的任意三個就能夠確定熱平衡。3.2.1供給熱泵余熱水的機組背壓應按夏季平均背壓工況選取。3.2.2帶熱泵的抽凝供熱機組的采暖抽汽量分為兩部分,一部分是用來驅動熱泵的蒸汽,一部分是用來加熱熱泵出口熱網循環(huán)水到熱網所需溫度的蒸汽量。采暖抽汽量的不同會影響低壓缸乏汽熱量的變化,乏汽熱量的變化又會影響熱泵驅動蒸汽量的變化,從而影響熱泵出口熱網循環(huán)水的溫度,最終影響采暖抽汽的蒸汽量。因此要通過試算找到低壓缸乏汽量與采暖抽汽量的平衡點。采暖抽汽量的計算是整個熱泵計算難點也是重點,是熱泵容量選擇的基礎。3.2.3當供熱機組在采暖期的發(fā)電功率不受限制時,可以采用TMCR工況的進汽量。此時計算出的發(fā)電功率較高。比較符合實際的做法是由電廠給出上一采暖季的平均發(fā)電出力,然后由背壓、抽汽量計算出主蒸汽量。3.2.4某些抽凝供熱機組在采暖期仍然要進行電力調峰,調度要限定機組的發(fā)電功率,在這種情況下,就要以發(fā)電功率來計算主汽進汽量,從而確定熱平衡。3.3熱電廠的運行節(jié)煤量的比較方法采用熱泵技術回收低壓缸乏汽余熱的方案的經濟效益應該與原有機組的經濟效益進行比較,主要體現在節(jié)煤量上。節(jié)煤量應該在帶熱泵的抽凝機組于不帶熱泵的抽凝機組在相同的年供熱量和相同的年發(fā)電量這同一標準上進行比較。3.3.1如原機組的供熱能力仍未達到極限,則設置熱泵的目的是以減小冷源損失,提高機組熱效率為目的,即當機組采用熱泵技術后的供熱面積依舊在原機組的最大供熱面積以內的項目,則按照平均熱負荷所對應的熱平衡進行熱經濟指標計算,以年耗標煤量做差,即為熱泵來帶的經濟效益。其中為熱泵節(jié)煤量如果熱負荷有變化,比較節(jié)煤量時應將原機組的熱負荷提高到與帶熱泵機組的熱負荷一致的條件下,因為這是機組本身所具有的能力。3.3.2以擴大機組對外供熱能力為目的的機組,當機組采用熱泵后的供熱能力超出原機組的最大供熱能力時,其節(jié)煤量應為兩部分年耗標煤量與帶熱泵機組的年耗標煤量之差,其中第一部分是以原機組最大供熱能力為基準的平均工況熱平衡計算出年耗標煤量,第二部分是考慮除原機組最大供熱能力以外部分熱負荷,并假設這部分熱負荷由熱電廠所在區(qū)域鍋爐房提供而消耗的年燃標煤量。其供熱標準煤耗率取44.7kg/GJ。3.4熱泵熱力系統(tǒng)的經濟效益分析帶熱泵熱力系統(tǒng)的經濟效益分析同樣要根據熱泵改造的目的進行分析,當機組采用熱泵技術后的供熱面積依舊在原機組的最大供熱面積以內的項目,其經濟效益按照年節(jié)標煤量和標煤價格的乘積進行計算。當機組采用熱泵后的供熱能力超出原機組的最大供熱能力時,其經濟效益分析可以分為兩部分,第一部分為在抽凝機組最大供熱負荷時的年節(jié)煤量與標煤價格的乘積,第二部分為超出原機組最大供熱能力部分,其計算方法為：其中F—額外供熱面積的經濟收益,元S—額外供熱面積,m2qn—綜合采暖熱指標,W/m2f—熱價,元/GJб—平均熱負荷系數4熱泵選型及經濟指標計算過程4.1熱泵選型過程1首先確定主機夏季平均背壓,并通過夏季背壓下的飽和水溫度和凝汽器端差計算出余熱水〔循環(huán)水熱泵入口溫度。2由電廠方面確定采暖季發(fā)電機的平均出力。3由采暖面積、室外計算溫度等計算整個采暖區(qū)域〔并非機組的平均熱負荷。4由背壓、發(fā)電機平均出力、區(qū)域平均熱負荷下的抽汽量計算熱平衡。5由熱平衡計算出給水泵汽輪機〔如有與主汽輪機的排汽熱量。6為了余熱水在整個采暖季大多數時間里能形成凝汽器—熱泵間的閉式循環(huán),由主機排汽熱量、第1條計算出的余熱水熱泵入口溫度、余熱水量計算出余熱水在熱泵出口處的溫度。也就是計算出能由熱泵提取的熱量。7由電廠處取得上一采暖季熱網平均供回水溫度。8由電廠取得采暖季驅動蒸汽壓力波動范圍,并取平均值。將驅動蒸汽平均壓力、溫度,余熱水量、余熱水進出熱泵溫度,熱網回水溫度〔熱泵入口熱網水溫度提給熱泵制造商,由熱泵制造商計算熱泵COP值及熱網水在熱泵的出口溫度。9由以上可得熱泵機組的總出力,再除以臺數就是單臺熱泵的出力。但受到設備加工、維護、制造方面的制約,不推薦單臺熱泵出力大于50MW。以上為熱泵選型的步驟為計算過程。4.2設熱泵后的經濟指標計算如上所述,經濟指標的計算將分為兩種情況。設熱泵后全廠的實際供熱出力在全廠最大供熱能力之內1計算無熱泵時,全廠采暖季的平均供熱工況下的熱平衡,并根據熱平衡計算出標煤耗和燃煤量。2計算有熱泵時,全廠采暖季的平均供熱工況下的熱平衡,并根據熱平衡計算標煤耗和燃煤量。以上兩個熱平衡計算時,發(fā)電出力要相同。所不同的是兩個熱平衡的背壓和抽汽量不一樣。有熱泵時的熱平衡的抽汽量要小于無熱泵時的抽汽量,但計算熱耗時對外供出的熱量要和無熱泵時一致。通過兩個熱平衡計算出的燃煤量的差就是節(jié)煤量。設熱泵后全廠的實際供熱出力在全廠最大供熱能力之外1計算無熱泵時,全廠采暖季的平均供熱工況下的熱平衡,并根據熱平衡計算出標煤耗和燃煤量。2計算有熱泵時,全廠采暖季的平均供熱工況下的熱平衡,并根據熱平衡計算標煤耗和燃煤量。以上兩個熱平衡計算時,發(fā)電出力要相同。所不同的是兩