企業(yè)標準后澆帶施工標準

后澆帶施工標準HYPERLINK\l"_Toc204675307"1、總則-1-HYPERLINK\l"_Toc204675308"2、后澆帶留設的要求-2-HYPERLINK\l"_Toc204675309"3、后澆帶模板選用的要求-2-HYPERLINK\l"_Toc204675310"4、后澆帶處梁板的支撐要求-3-HYPERLINK\l"_Toc204675311"5、后澆帶施工的構造要求-6-HYPERLINK\l"_Toc204675312"6、后澆帶混凝土的澆筑要求-7-HYPERLINK\l"_Toc204675313"7、后澆帶處材料堆放要求-8-算例：將公司承建的某商業(yè)地產(chǎn)項目A1區(qū)A6～A7軸間的后澆帶假設為沉降帶，以其梁板的跨度、截面尺寸等為計算參數(shù)，并取三層荷載進行計算，以滿足不同類型、層數(shù)的工程施工時參考此算例。3計算模型3.1、計算單元3.2、本算例的傳力順序3.3、本例后澆帶模板支架的參數(shù)3.4、計算模型4計算內(nèi)容4.1、荷載的計算4.2、立桿的穩(wěn)定性驗算5后澆帶支撐體系的驗算步驟5.1、荷載計算5.2、立桿穩(wěn)定性的計算6應用本算例時的注意事項1、總則建筑結(jié)構后澆帶是為減少或避免混凝土收縮、結(jié)構不均勻沉降等不利因素對結(jié)構的影響而設置。后澆帶施工中如果出現(xiàn)模板支設不規(guī)范、支撐方案不可靠等現(xiàn)象，將會導致后澆帶兩側(cè)梁根部裂縫、樓面下沉等質(zhì)量隱患，嚴重影響工程質(zhì)量和結(jié)構安全。為規(guī)范公司后澆帶的施工，特編制此專項規(guī)定。2、后澆帶留設的要求2.1、后澆帶應嚴格按照設計圖紙要求的位置、寬度、補澆時間等施工，對圖紙不詳?shù)募夹g問題應必須以技術核定單的形式經(jīng)設計單位確認后方可施工。2.2、伸縮后澆帶的施工方法可與設計單位溝通采用膨脹加強帶的做法，以減少留設后澆帶對施工的不利影響。2.3、有防水要求的地下室及基礎筏板的后澆帶，應采用后澆帶超前止水構造做法，對圖紙沒有明確做法時，必須在圖紙會審時提出，經(jīng)設計單位確認后方可實施。2.4、對圖紙未設計后澆帶的超長結(jié)構或高差大、荷載差異懸殊的主、裙樓，可按《高層建筑混凝土結(jié)構技術規(guī)程》（JGJ3－2002）條、《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》（GB50010－2002）條等要求提出留設方案，經(jīng)設計單位確認后方可實施。3、后澆帶模板選用的要求3.1、基礎底板、墻體后澆帶模板基礎底板、墻體后澆帶模板宜采用快易收口網(wǎng)（為消耗性模板，由薄形熱浸鍍鋅鋼板沖壓為有單向U形密肋骨架和單向立體網(wǎng)格的模板）或成品鋼絲網(wǎng)（一般為2層不同規(guī)格鋼絲網(wǎng)，網(wǎng)眼規(guī)格根據(jù)方案確定，以澆筑混凝土時盡量不跑漿為宜，設置時密目鋼絲網(wǎng)在內(nèi)側(cè)，大孔鋼絲網(wǎng)在外側(cè)）?；A底板由于斷面大、鋼筋密集，混凝土的側(cè)壓力大，模板的加固應采用粗鋼筋骨架、角鋼、方木等支撐，并應采用“頂”與“拉”的措施（圖3.1）以保證模板的位置和幾何尺寸的準確。3.2、梁板后澆帶模板梁板后澆帶端頭模板可采用快易收口網(wǎng)或成品鋼絲網(wǎng)。板后澆帶也可采用膠合板配合方木支設，并應上、下刻槽。3.3、梁板底模板梁底模板應提前策劃、單獨配置，并根據(jù)施工方案確定。4、后澆帶處梁板的支撐要求4.1、后澆帶處支架的形式要求后澆帶處支架的形式可依據(jù)工程實際情況采用鋼管扣件式、碗扣式、塔式架、杉木桿等形式，但必須在施工組織設計或方案中明確。4.2、支撐的計算要求后澆帶處梁板的支撐系統(tǒng)必須進行驗算，驗算以《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《建筑施工計算手冊》（第二版）等為依據(jù)，可參照附錄1：建筑結(jié)構后澆帶支撐計算實例。4.3、支撐的拆除要求（1）對設計有具體要求的：施工中應嚴格執(zhí)行設計圖紙，例如：公司承建的某高層住宅樓工程的結(jié)構圖紙說明中要求后澆帶兩側(cè)模板支撐在后澆帶混凝土養(yǎng)護結(jié)束后方可拆除。（2）對設計無具體要求的：考慮設置后澆帶使連續(xù)梁板在施工階段處于懸臂受力狀態(tài)，后澆帶跨間的梁底、現(xiàn)澆板自由邊的模板、模板支架應提前策劃、單獨配置，并在其它部位的模板支架拆除時便于脫開（可參照圖、）。同時應在后澆帶混凝土補澆，強度達到《混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）4.3條的要求后，按自上而下的順序拆除。5、后澆帶施工的構造要求5.1、底板后澆帶施工的構造要求為了便于清理底板后澆帶內(nèi)積水，要求在后澆處混凝土墊層澆筑時留設一排水溝，并設集水坑，集水坑間距20～30m，溝內(nèi)坡度不宜小于1%。5.2、底板后澆帶施工臨時保護措施沉降后澆帶一般應在主體封頂后方可補澆，由于放置時間較長，且底板后澆帶處鋼筋密集、雜物清理難度大，為防止雜物、污水進入，應采取可靠的封閉措施，例如可采用后澆帶兩側(cè)砌寬和高為120mm的磚擋水沿，擋水沿與底板面轉(zhuǎn)角處用1：2水泥砂漿抹成圓弧，上部用膠合板封閉（圖5.2）等。5.3、墻體后澆帶的保護要求（1）墻體后澆帶外側(cè)的保護要求對無防水要求的墻體后澆帶，由于放置時間長、場地狹小、工期緊等因素，需及時回填土的可參照本規(guī)定1.3條的做法施工。（2）墻體后澆帶內(nèi)側(cè)的保護要求應采用膠合板等板材封閉，以防雜物落入。5.4、樓面后澆帶的臨時保護措施為防止雨水、雜物的進入，后澆帶兩側(cè)應設置擋水坡，并在上表面采取膠合板等板材封閉措施。6、后澆帶混凝土的澆筑要求6.1、混凝土澆筑前，應將后澆帶內(nèi)垃圾、流漿等剔鑿、清除干凈。6.2、不同類型后澆帶混凝土的澆筑時間不同，一般應按設計圖紙要求施工；對圖紙無要求的：伸縮后澆帶視先澆部分混凝土的收縮情況而定，一般為施工后42～60d為宜；沉降后澆帶宜在建筑物基本完成沉降后補澆。6.3、后澆帶混凝土必須采用無收縮混凝土（可采用膨脹水泥配制，也可采用摻加膨脹劑和普通水泥配制），后澆帶混凝土強度應提高一個等級等級，且配合比應由試驗通過試配確定。6.4、后澆帶養(yǎng)護要求后澆帶混凝土應在終凝后開始養(yǎng)護，并應采取覆蓋塑料薄膜等措施，以保持混凝土表面濕潤，且養(yǎng)護時間不得少于28d。7、后澆帶處材料堆放要求后澆帶未封閉及達到要求強度前，樓層后澆帶兩側(cè)樓板范圍內(nèi)禁止堆放鋼管、扣件、鋼筋、磚、砌塊等建筑施工材料，避免集中荷載引起構件過大的變形。附錄1說明本算例將公司承建的某商業(yè)地產(chǎn)項目A1區(qū)A6～A7軸間的后澆帶假設為沉降帶，以其梁板的跨度、截面尺寸等為計算參數(shù)，并取三層荷載進行計算，以滿足不同類型、層數(shù)的工程施工時參考此算例。附錄2工程概況本工程為**置地廣場Ⅰ標段中的****置地商城，位于鄭州市**大道與**路交匯處的西北角。其自西向東依次為A1-A24軸，自南向北依次為AA-AE軸，且在A12-A13處自西向東分為A1、A2兩個區(qū)。該工程地下兩層，地上四層，建筑總面積為46134m2，建筑高度20.650m?；A底板及地下室分別在A6-A7,A14-A15,A19-A20設有1000mm寬后澆帶三道，在A23-A24設沉降帶一道，并在A3-A4、A9-A10、A16-A17、A21-A22軸之間分別留置膨脹加強帶；零米以上結(jié)構在A6-A7，A18-A19軸留置后澆帶，在A23-A24軸留置沉降帶，在A3-A4、A9-A10、A15-A16、A22-A23軸各設置膨脹加強帶。本工程地上首層層高5.5m，二、三、四層層高均為5m，長198m，寬36m。其地上結(jié)構采用預應力現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構，樓板采用普通現(xiàn)澆空心樓板，厚度為350mm。本算例計算時考慮跨度、梁截面尺寸等參數(shù)的典型性，假設A6-A7軸間的后澆帶為沉降帶進行計算。附錄3計算模型3.1、計算單元將該工程A1區(qū)A6～A7軸間的后澆帶靠近A7軸側(cè)的梁板取為平面計算單元，如附錄3.1.1；豎向取3層荷載為計算單元，豎向三層荷載的取值范圍如下：施工層的恒載（構件自重、模板及支架的自重）、活載（振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載、施工人員及設備荷載）+未拆除模板支架（一層）的恒載（折減的構件自重、模板及模板支架自重）+已拆除模板支架（一層）的恒載（折減的構件自重、后澆帶模板支架自重）。3.2、本算例的傳力順序樓層荷載→梁底模板→50×100方木→立桿→相應的結(jié)構和基礎（注：縱、橫水平桿均起構造連接作用）3.3、本例后澆帶模板支架的參數(shù)根據(jù)該工程的結(jié)構施工圖，驗算的梁編號為A1L208（11）700×600，其模板支架采用￠48×3.5mm鋼管，上下帶可調(diào)絲桿，沿梁寬方向設3根立桿，均勻布置，兩個方向橫桿步距均為1200mm，立桿數(shù)量由計算確定，如附錄1.2.3圖。3.4、計算模型本算例將后澆帶梁端的支撐簡化為一個支座，通過按傳力順序簡化的多跨連續(xù)梁模型進行理論計算、分析，最大的軸向力值為設置的所有立桿平均值的2.6倍，本計算模型計算的最大軸向力的立桿在中部，而實際受力狀態(tài)為靠近柱支座側(cè)的立桿軸向力最大，故為調(diào)整計算模型與實際偏差，避免求解多跨連續(xù)梁的內(nèi)力，使計算簡單、實用，便于各級技術人員應用，最終確定計算模型中立桿的軸向力計算公式為：Nmax=2.0N平均=2.0（N總／n）Nmax—計算模型中立桿的軸向力最大值N平均—計算模型中立桿的軸向力平均值N總—計算模型中立桿總軸向力n—計算模型中立桿的數(shù)量附錄4計算內(nèi)容考慮梁是板的支座，板自由邊的支撐按構造要求設置，計算時僅對梁底支撐進行驗算，為此，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2001）的要求，并參考《建筑工程模板施工手冊》（第二版）等，確定的計算內(nèi)容如下：4.1、荷載的計算4.2、立桿的穩(wěn)定性驗算附錄5后澆帶支撐體系的驗算步驟本工程所用材料參數(shù)及荷載取值如下：￠48×3.5的鋼管計算參數(shù)：A=4.89x102mm2，［f］=205N／mm2，i=15.8mm，I=12.19x104mm4，E=2.06x105N／mm2，W=5080mm3。工程中，實測厚度不同時，按以下公式調(diào)整相應的參數(shù)：A=dA=d2，y=d，I=（d4-d14），W=（d4-d14）/d，i=d永久荷載取值：（1）新澆筑混凝土自重標準值（KN／m3）依據(jù)《建筑施工計算手冊》條規(guī)定，對普通混凝土采用24KN／m3，對其他混凝土可根據(jù)實際重力密度確定；（2）鋼筋自重標準值（KN／m3）應根據(jù)設計圖紙確定。對一般梁板結(jié)構，可依據(jù)《建筑施工計算手冊》條規(guī)定，樓板取1.1KN／m3，梁取1.5KN／m3；（2）模板自重標準值（KN／m2）依據(jù)《建筑施工計算手冊》條規(guī)定，取0.3KN／m2；（3）模板支架自重標準值（KN／m2）施工模板支架自重標準值：依據(jù)模板支架方案確定，本算例選用參數(shù)為：立桿采用￠48×3.5mm鋼管，雙向間距均為1.2m，步距1.2m。（G立桿+G橫水平+G縱水平+G剪刀撐）／m2＝（1×4.5+1×5×1.2×2+7.07）×3.84×9.8×10-3=0.89KN／m2；G扣件／m2=1×5×2×0.0132+5×0.0146=0.21KN／m2；（G立桿+G橫水平+G縱水平+G剪刀撐+G扣件）／m2=0.89+0.21=1.1KN／m2；活荷載標準值（KN／m3）：依據(jù)《建筑施工計算手冊》條規(guī)定，振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值取2.0KN／m2；施工人員及設備的荷載標準值取1.0KN／m2。5.1、荷載計算（1）梁板自重恒荷載（KN）計算依據(jù)該工程的結(jié)構施工圖計算，梁板構件的主要尺寸如下：梁：A1L208（11）700×600，跨度9.0m，后澆帶寬1.0m。梁自重恒荷載／米.層=（24+1.5）×0.7×0.6=10.71KN／m；板：KB4（350），現(xiàn)澆空心板厚350mm，其空心部分為盒狀，尺寸有900（寬）×900（長）×230（高）和650（寬）×900（長）×230（高）兩種。板自重恒荷載／米.層=（24+1.1）×［（12-0.7）×（6-0.4）×0.35－0.9×0.9×0.23×6×9－0.65×0.9×0.23×（9×2+6×2）］÷5.6=36.08KN／mNGK1=（10.71+36.08×0.5）×（1.0+0.7+0.3）×（5.6÷2）=161KN系數(shù)說明:①板的荷載傳遞系數(shù)，L長／L短=12／6=2，為單向板，但考慮其三邊嵌固情況，計算時系數(shù)取0.5；②考慮混凝土齡期影響，自上而下三層荷載的折減系數(shù)分別取1.0、0.7、0.3；（2）模板自重恒荷載（KN）計算NGK2=0.3×12×（5.6÷2）×（1.0+0.7）（二層）=17.14KN（3）模板支架自重荷恒荷載（KN）計算NGK3=1.1×12×（5.6÷2）×（1.0+0.7）（二層）=62.83KN小計240.97KN（5）活荷載計算NQK1=1.0×12×（5.6÷2）×0.5=16.8KNNQK2=2.0×12×（5.6÷2）×0.5=33.6KN系數(shù)說明:板的荷載傳遞系數(shù)：L長／L短=12／6=2，為單向板，但考慮其三邊嵌固情況，計算時系數(shù)取0.5。小計50.4KN5.2、立桿穩(wěn)定性的計算5.2.1、計算模型中立桿總軸向力計算依據(jù)JGJ130-2001規(guī)范公式—1，不組合風荷載時，公式為：N=1.2∑NGK+1.4∑NQK則：N總=1.2（NGK1+NGK2+NGK3）+1.4（NQK1+NQK2）=1.2（161+17.14+62.83）+1.4（16.8+33.6）=359.72KN5.2.2、立桿值計算根據(jù)JGJ130-2001規(guī)范，（h=1.2，a=0.3）；i查JGJ130-2001規(guī)范附錄B，i=1.58cm。則：查JGJ130-2001規(guī)范附錄C，取0.489；A取4.89cm2。5.2.3、單根立桿軸向力極限值計算根據(jù)JGJ130-2001規(guī)范，由不組合風荷載公式導出單根立桿軸向力極限值計算公式如下：NCU—單根立桿軸向力極限值則：5.2.4、立桿數(shù)量計算根據(jù)2.4條簡化的計算模型，由公式：Nmax=2.0N平均=2.0（N總／n）得：n=（2.0N總總）／Ncu=（2.0×3359.722）／49.022=14.667（根）故立桿總總數(shù)取為15根。附錄6應用本算例例時的注意事事項6.1、根據(jù)本算例計算模模型的假定條條件，要求將將立桿布置在在后澆帶兩側(cè)側(cè)懸挑梁跨度度1／4范圍內(nèi)；6.2、支架必須是幾何何不變體系，故故后澆帶模板板支架搭設中中一定要按照照要求設置足足夠的剪刀撐撐和水平桿加加強，并按步步距滿設雙向向水平桿，確確保其兩個方方向有足夠