常規(guī)壓井技術

會計學1常規(guī)壓井技術一、概述三、壓井技術二、關井技術措施第1頁/共50頁1.壓井的原理

“U”形管原理關井時如圖所示：將鉆柱和環(huán)空視為連通的“U”形管，井底地層作為U形管底部。關井后，壓力平衡關系為：

Psp+Phi=Pp=Pa+Pha一、概述

第2頁/共50頁2.壓井數(shù)據(jù)的獲取1）判斷溢流類型

2）計算壓井鉆井液密度

3）計算加重鉆井液量

4）計算注入加重鉆井液的時間

5）計算壓井循環(huán)時的立管總壓力

6）計算最大允許關井套壓一、概述

第3頁/共50頁1）判斷溢流類型Va—每米環(huán)空容積pa、pd為關井套壓和關井立壓w—在1.07---1.20g/cm3之間為鹽水。w—在0.12-0.36g/cm3之間為天然氣。w—在0.36---1.07g/cm3之間為油或混合氣體溢流。2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第4頁/共50頁2）計算壓井鉆井液密度依據(jù)關井立管壓力計算壓井鉆井液密度2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第5頁/共50頁3）計算鉆柱內(nèi)、外容積及加重鉆井液量

鉆柱內(nèi)容積V1環(huán)空容積總容積V=V1+V2V1——鉆柱內(nèi)容積(m3);V2——環(huán)空容積(m3);D——鉆具內(nèi)徑(m);Dh

——井眼直徑或套管內(nèi)徑(m);DP

——鉆具外徑(m);L——鉆具或井段長(m);所需加重鉆井液量一般取總容積之和的1.5---2倍。2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第6頁/共50頁4）計算注入加重鉆井液的時間注滿鉆柱內(nèi)所需時間注滿環(huán)形空間所需時間2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第7頁/共50頁5）計算壓井循環(huán)時的立管總壓力

關井立壓的讀取對于具有良好滲透性的地層，關井10～15分鐘后地層和井眼之間可以建立起平衡；對于致密性地層建立起平衡所需的時間較長。2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第8頁/共50頁5）計算壓井循環(huán)時的立管總壓力初始壓井立管壓力ps—初始壓井循環(huán)立管壓力，MPa；pd—關井立管壓力，MPapo—壓井排量循環(huán)立管壓力，MPa；ps=pd+po終了循環(huán)立管壓力PF---最終立管壓力Mpa；1---最新鉆井液密度g/cm3

。0---原鉆井液密度g/cm3。k---壓井漿密度g/cm3。P0---原低泵速泵壓。H---井深，km。2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第9頁/共50頁6)計算最大允許關井套壓Pmax=（Gf–Gm）HfPmax—最大允許關井套壓，MPaGf—地層破裂壓力梯度，MPa/mGm—原鉆井液壓力梯度，MPa/mHf—套管鞋處井深，m2.壓井數(shù)據(jù)的獲取一、概述

第10頁/共50頁二、關井技術措施三、壓井技術一、概述第11頁/共50頁

1.關井后天然氣對井內(nèi)壓力的影響

進入井筒內(nèi)的氣體在滑套效應情況下，在鉆井液中上升。因此，井底、井內(nèi)各深度和井口所受的壓力是隨氣體的上升而增加的。當氣體帶壓上升至井口時，天然氣的壓力就作用于全井筒，使井底、井口和井筒各處的受力達到最大。

a、關井后，井口壓力會隨氣體上升而不斷增高，此時，不能認為是地層壓力很高，不能用關井較長時間后的井口壓力計算地層壓力和壓井液密度。

b、不能長時間關井不循環(huán)，井口和井底壓力逐漸升高，如超過井口裝置和套管的工作能力，就會造成失控；超過地層破裂壓力或套管抗內(nèi)壓強度，就可能造成井漏或套管破裂等復雜情況。

二、關井技術措施

第12頁/共50頁理想狀態(tài)下，井筒內(nèi)氣體膨脹規(guī)律由圖可知，關進之前，氣體在井筒上升時早期體積膨脹并不嚴重，但是在靠近井口的位置急劇膨脹。二、關井技術措施

第13頁/共50頁根據(jù)Orkiszewski（奧齊思澤斯基）模型，井筒氣體帶壓上升時井口壓力變化規(guī)律由圖可知，由于井筒儲積效應，井筒存在大量氣體時，井口壓力的上

升要慢于氣體在井筒上升時造成的壓力上升；但是隨著大量氣體侵入，導致

井口壓力達到更高值。二、關井技術措施

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2、溢流后原則上要立即關井

“1m3報警，2m3關井”。

“發(fā)現(xiàn)溢流應在2m3內(nèi)報警并立即關井”。由于對溢流量認定的偏差，出現(xiàn)了多次比較嚴重的溢流復雜情況。所以目前修改為:“發(fā)現(xiàn)溢流立即關井，疑似溢流關井檢查，確認溢流立即上報”。但是鑒于目前不少井隊技術水平有限，責任心不強，采取比較武斷的關井措施也是必要的。實際上，只要認真執(zhí)行好坐崗制度，鉆井時認真記錄好泥漿池液面，注意增減量；起鉆時，認真記錄好灌入量，在一定范圍波動是允許的。

二、關井技術措施

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3、關于關井方法

“硬”關井和“軟”關井兩種方式。所謂“硬”關井，即在溢流或井噴時，包括節(jié)流閥在內(nèi)的井口旁側通道全部關閉的情況下，直接關閉防噴器。其優(yōu)點是：關井速度快、關井時間短，溢流量小。缺點是：井口設備受液擊壓力沖擊大。

所謂的“軟”關井，即在溢流或井噴發(fā)生時，在其他旁側通道關閉，而節(jié)流閥通道打開的情況下，先關防噴器，然后關閉節(jié)流閥。其優(yōu)點是：井口設備受液擊壓力沖擊小。缺點是：關井速度慢，關井時間長，溢流量大，關井套壓較高。二、關井技術措施

第16頁/共50頁先關環(huán)形防噴器，后關閘板防噴器，是因為閘板防噴器的閘板膠心在關閉過程中，承受高壓流體的能力較環(huán)形防噴器差。適當打開節(jié)流閥的目的，在于關井過程中，使井口套壓保持一定值，既可減少液擊影響，又可在很大程度上阻止地層流體繼續(xù)進入井內(nèi)。這就是“四。七”動作中的“發(fā)、停、搶、開、關、關、看”。二、關井技術措施

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4、關井后的求壓做法①鉆柱中未裝鉆具止回閥時關井立壓（Ｐd）的求法鉆柱中未裝鉆具止回閥時，關井立壓可以直接從立管壓力表上讀得。②鉆柱中裝有鉆具止回閥時關井立壓（Ｐd）的求法

a.循環(huán)法（在已做低泵沖試驗時采用）緩慢啟動鉆井泵并適當打開節(jié)流閥，循環(huán)中使套壓等于關井情況下的套壓值（Ｐa）并保持不變；當循環(huán)泵沖達到低泵沖試驗時的泵沖時，記錄此時的循環(huán)立壓（Ｐt），低泵沖試驗時立壓為Ｐc，停泵后關節(jié)流閥關井。則：關井立壓Ｐd＝Ｐt－Ｐc二、關井技術措施

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b.憋壓法（在未做低泵沖試驗時采用）在關井情況下，用小流量向井內(nèi)憋注，當鉆具止回閥被頂開、套壓由關井套壓（Ｐa）上升到某一值時停泵，同時記錄套壓（Ｐa1）和立壓（Ｐd1）。考慮到壓力傳播滯后時間，一般控制立壓不超過關井套壓。關井立壓Ｐd＝Ｐd1－（Ｐa1－Ｐa）

二、關井技術措施

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5、關井時間確定

關井之初，因液柱壓力小于地層壓力，地層流體繼續(xù)向井內(nèi)流動，經(jīng)一定時間后，關井壓力增加到一定值時，井底壓力與地層壓力達到平衡。此時的立管壓力才能真實反應地層壓力。溢流關井后，要準確求取關井立壓，關井時間十分重要。關井觀察立壓的時間不夠，地層壓力很難搞準確，壓井液密度不是偏低就是偏高，井內(nèi)壓力平衡很難建立，密度越提越高甚至最終出現(xiàn)井下又噴又漏的局面。究其原因來說，一方面沒有掌握發(fā)生溢流關井觀察時間的長短，另一方面擔心關井后發(fā)生卡鉆，不能權衡風險損益主次關系。

二、關井技術措施

第20頁/共50頁

關井趨于穩(wěn)定所需的時間與地層的滲透性和地層流體的種類有關。

國內(nèi)外通常采用關井時間應達到15～25min。

對儲層條件好，關井15min就能反映出地層真實壓力。

對儲層顯示不好，如低滲透，儲層能量不好，則關井時間需要到25min才能求得地層真實壓力。

因此關井觀察立壓和關井到求立壓的時間必須滿足，計算地層壓力與壓井液密度才更準確。

氣井關井時間過長，易形成圈閉壓力，計算地層壓力與壓井液密度偏高，壓井時容易壓漏地層。

求得地層壓力，并計算出壓井鉆井液密度值后，應根據(jù)關井或顯示等情況，還應該附加一個壓力值進行壓井。

二、關井技術措施

第21頁/共50頁

6、根據(jù)關井壓力采取不同的處理方法鉆具止回閥在有較大壓差時才會發(fā)生作用，流體緩慢流動，鉆具止回閥是不會起作用的，因此關井后，會有立管壓力顯示

a、若關井立、套壓均為0，說明液柱壓力能平衡地層壓力，油氣侵不嚴重，可以直接進行循環(huán)消除氣侵，無需壓井。

b、關井立管壓力為0，套管壓力不為0，說明液柱壓力能平衡地層壓力，只是環(huán)空氣侵嚴重，這時，必須節(jié)流控壓循環(huán)，排除環(huán)空受清污的鉆井液。處理完后再決定是否再提高鉆井液密度。

c、井立管壓力和套管壓力均不為0或較大時，說明液柱壓力不能平衡地層壓力，必須提高鉆井液密度進行壓井。二、關井技術措施

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7、關井后天然氣快速上升的處理方法

關井后不能及時壓井，天然氣快速上，引起井內(nèi)壓力增高，當壓力增加到一定值后，應當進行處理。

a、立管壓力法通過節(jié)流閥，間歇放出一定數(shù)量的鉆井液，使天然氣膨脹壓力降低。通過立管壓力控制天然氣的膨脹和井底壓力，使井底壓力基本不變，且大于地層壓力。仍然可以防止天然氣再進入井內(nèi)。此法僅適用于鉆具在井底的情況。

b、控制井口壓力不超過安全允許壓力當套壓達到安全允許壓力值時，適當打開節(jié)流閥泄掉一定套壓（1～2MPa），然后關井。這樣重復可使天然氣直接上升到井口。上述兩種方法，當斷續(xù)放掉一些鉆井液后，在允許的情況下，應向井內(nèi)補充部分鉆井液。二、關井技術措施

第23頁/共50頁一、概述二、關井技術措施三、壓井技術一、概述第24頁/共50頁常規(guī)壓井方法

所謂常規(guī)壓井，是指在井不漏、鉆具在井底，采取正循環(huán)方式重建井內(nèi)壓力平衡的壓井方法。一般是指司鉆法、工程師法、邊循環(huán)邊加重進行壓井作業(yè)。不能在壓井全過程中遵循壓井基本原則的壓井方法稱為特殊壓井。如起下鉆中發(fā)生溢流（鉆具不在井底）的壓井、井內(nèi)無鉆具（空井）的壓井、又噴又漏的壓井和井內(nèi)鉆井液噴空的壓井。三、壓井技術

第25頁/共50頁1.司鉆法

所謂的司鉆法，又稱二次循環(huán)法。發(fā)生溢流關井后，壓井過程中需要循環(huán)兩周鉆井液。第一循環(huán)周，先用原密度鉆井液循環(huán)，將環(huán)空中被污染的泥漿頂替到地面，同時配制壓井鉆井液。第二循環(huán)周，再用加重鉆井液將原漿頂替到地面。該方法往往在邊遠井及加重劑供應不及時的情況下采用。此方法容易掌握，從關井到恢復循環(huán)的時間短。三、壓井技術

第26頁/共50頁

司鉆法壓井步驟

a、依據(jù)壓井基本數(shù)據(jù)計算公式計算壓井所需數(shù)據(jù)，填寫壓井施工單，將算得的各項數(shù)據(jù)填入壓井施工單，繪出立管壓力控制進度，作為壓井施工的依據(jù)。

b、第一循環(huán)周：通過節(jié)流閥用原鉆井液循環(huán)，調(diào)節(jié)節(jié)流閥的開度，控制立壓不變，以保持在井底壓力不變的條件下，將環(huán)空內(nèi)受侵污的鉆井液排除地面。

c、第二循環(huán)周，通過節(jié)流閥用壓井液循環(huán)，調(diào)節(jié)節(jié)流閥開度，以保證在井底壓力不變的條件下，替入井內(nèi)，并在一個循環(huán)周內(nèi)把井壓住恢復井內(nèi)平衡。三、壓井技術

第27頁/共50頁

2.工程師法

所謂的工程師法，又稱一次循環(huán)法。壓井過程中只需要循環(huán)一周鉆井液。用壓井液將環(huán)空中井侵流體及原漿頂替到地面，直到重鉆井液返出地面。該法壓井時間短，經(jīng)濟效益好，井口裝置承壓小，井內(nèi)承壓比其他方法小。壓井時，要求現(xiàn)場必須有足夠的加重材料，具備快速加重設備及手段，從關井到恢復循環(huán)的時間較長，壓井技術含量高，壓力控制較為復雜。三、壓井技術

第28頁/共50頁工程師法壓井步驟

a、壓井時，緩慢開泵，迅速打開節(jié)流閥及下游平板閥，調(diào)節(jié)節(jié)流閥，使套壓保持關井時的套壓不變；逐漸達到壓井排量，保持不變；這時不再保持套壓不變，應調(diào)節(jié)節(jié)流閥，套壓有所變動，使立管壓力接近初始壓井立管壓力Pti，并保持調(diào)節(jié)后的套壓Pci不變。

b、在加重鉆井液由地面到達鉆頭這段時間內(nèi)，調(diào)節(jié)節(jié)流閥，控制立管壓力按“立管壓力控制進度表”變化，即由初始立管總壓力降到終了立管總壓力。

c、加重鉆井液從鉆頭返出沿環(huán)空上返過程中，保持排量不變，調(diào)節(jié)節(jié)流閥，使立管壓力保持終了立管總壓力不變，直到加重鉆井液返出地面。

d、停泵關井，檢查套管壓力和立管壓力是否為零。若為零，說明壓井成功。開井循環(huán)并調(diào)整鉆井液性能，恢復正常鉆井作業(yè)。三、壓井技術

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3.壓回法（或稱直推法）所謂壓回法，就是從井口或環(huán)空壓入壓井液，把進入井筒的溢流壓回地層。此法適用于：a、在井內(nèi)無鉆具，發(fā)生外溢，無法循環(huán)；b、井內(nèi)無鉆具或有鉆具均已噴空；c、井內(nèi)有鉆具且已發(fā)生H2S溢流等情況的壓井。具體做法是：以最大允許關井套壓，作為施工的最高工作壓力擠入壓井液。擠入得壓井液可以是原鉆井液或稍微重一點的鉆井液。擠入的鉆井液量至少大于關井時的循環(huán)池增量（c），或大于井筒容積（a、b）。直到井內(nèi)壓力平衡得到恢復。

三、壓井技術

第30頁/共50頁3.壓回法

使用條件：（1）井筒管柱、井口裝置的完整性；（2）一般常用于處理套管下得較深的井，套管抗內(nèi)壓強度較高；（3）裸眼較短且最好只有一個層系，滲透性較好。三、壓井技術

第31頁/共50頁□基本情況：該井是位于沙雅縣內(nèi)，塔北隆起輪南低凸起西斜坡構造帶上的一口風險探井，設計井深7395m，目的層為奧陶系一間房組、鷹山組?！踝畲笤试S關井壓力：58MPa，（封井器組壓力等級為70MPa）。□鉆具組合：

63/4“M1365D+330*310+31/2”浮閥+5“DC*15根+變扣+4"WDP*15根+4"DP103/4″×（0～1503.5）m16″×1504m77/8″×（0～7196）m91/2″×7197m63/4″×7279m經(jīng)驗分享

–躍滿4井三、壓井技術

第32頁/共50頁發(fā)生經(jīng)過：2014年7月22日13:20三開鉆進至奧陶系一間房7278.18m，全烴0.20↑1.2%，停鉆循環(huán)觀察，期間全烴1.2↑5.3%。13:53鉆進至井深7279m停鉆循環(huán)，循環(huán)至13:58時，氣測值迅速上漲，全烴2.79↑78.2%，立即關井。立套壓變化：14:02--14:06套壓0↑28MPa，立壓0↑4.1MPa為防止低濃度硫化氫在分壓情況下造成氫脆，關井后及時固定井口鉆具;井口連接2只旋塞，一只承壓，另一只備用經(jīng)驗分享

–躍滿4井三、壓井技術

第33頁/共50頁壓井施工前準備：到井的公司領導與現(xiàn)場駐井井控專家根據(jù)鉆井設計和臨井資料制定壓井方案。關井溢流量實際核算為0.5方，根據(jù)關井壓力計算，預計地層壓力系數(shù)在1.40以上，遭遇油田范圍內(nèi)碳酸鹽巖地層超異常高壓，且可能高含硫，選擇壓回法壓井方案，控制施工壓力50MPa以內(nèi)?，F(xiàn)場配置1.40g/cm3壓井液200m3、1.60的儲備重漿100m3，1000型壓裂車2臺，硬管線連接，同時調(diào)運300T加重材料到井備用。經(jīng)驗分享

–躍滿4井三、壓井技術

第34頁/共50頁壓井施工過程：2014年7月23日8:00-18:00反擠相對密度1.40壓井液135m3，套壓27↗40↘14MPa，排量2-20L/s，至19:30正擠相對密度1.40壓井液37.5m3，立壓1.03↗31.7↘12.57MPa，套壓14MPa，排量6.5-8L/s，停泵關井觀察，套壓14↘13.7MPa，立壓降至10.86MPa。未壓穩(wěn)原因：受機泵條件限制，頂替效率低；考慮井口天然氣聚集，含硫化氫，先使用已配完的相對密度1.40壓井液回推，降低井口高套壓，防止氫脆斷鉆具，壓井液密度不夠?，F(xiàn)場緊急配置密度1.80g/cm3的壓井液200m3，準備再次反擠。經(jīng)驗分享

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第35頁/共50頁25日3:38套壓15.5↗18.2MPa，正擠相對密度1.80壓井液25m3（4500m），排量4-13L/s，立壓13↗34.8↘27.6MPa，停泵后立壓降至0；

4:25反擠相對密度1.80壓井液55m3（3300m），排量23L/s，套壓8.2↗20.3↘9.3MPa，停泵后套壓降至0，靜止觀察無外溢，壓井成功。經(jīng)驗分享

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第36頁/共50頁后續(xù)作業(yè)：后期采用液面監(jiān)測技術與重漿帽相結合的方式進行完井作業(yè)，通過PWD測量地層壓力系數(shù)為1.56。試油定產(chǎn)：4mm油嘴放噴,油壓56.03-55.58MPa,套壓31.25-32.31MPa,油密度0.81/20℃,0.79/50℃,日產(chǎn)油203.49m3,日產(chǎn)氣：21933.00m3,測試結論油氣層，氣油比約108:1。經(jīng)驗分享

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第37頁/共50頁□認識：1）、氣測值是判斷井下狀況一個很重要的依據(jù)，務必引起高度重視，發(fā)現(xiàn)氣測值升高，及時停鉆觀察，疑似溢流立即關井，寧可錯關，絕不能麻痹冒進，本井在氣測值升高的情況下，及時關井，為壓井施工降低了難度；2）、溢流關井后必須準確記錄立套壓數(shù)據(jù)，為壓井液密度計算提供依據(jù)；3）、近期塔北區(qū)塊金躍402井和躍滿4井先后鉆遇異常高壓現(xiàn)象，通過后期PWD測試分析，本區(qū)塊碳酸鹽巖地層的壓力系數(shù)接近1.56左右，設計鉆井液密度上限1.18g/cm3遠遠不能平衡地層壓力，已經(jīng)建議油田公司領導對該區(qū)塊奧陶系重新認識。經(jīng)驗分享

–躍滿4井三、壓井技術

第38頁/共50頁4.

暫時壓井后下鉆法在起下鉆過程中發(fā)生溢流后，因鉆具不在井底，給壓井帶來很多困難，必須采取不同的方法進行控制。如發(fā)現(xiàn)輕微溢流，應立即搶裝鉆具止回閥，然后迅速下鉆并爭取下到井底。根據(jù)情況采取控制回壓排除溢流，或調(diào)整鉆井液密度，然后再用常規(guī)壓井方法壓井。如溢流較嚴重，則應停止起下鉆作業(yè)，迅速關井。發(fā)生溢流關井后，由于溢流在鉆頭以下，無法循環(huán)排除溢流，可在鉆頭以上井段替成高密度鉆井液，即所謂戴“重泥漿帽”，開井搶下鉆至井底，然后采用常規(guī)法壓井。三、壓井技術

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5.體積法（或稱置換法）

在空井情況下發(fā)生溢流后，應迅速關井，然后按以下方法處理：分兩個階段進行。第一階段：先確定允許的套壓升高值，當套壓上升到允許的套壓值后，通過節(jié)流閥放出一定量的鉆井液，然后關井。關井后氣體又繼續(xù)上升，套壓再次升高，再放出一定量的鉆井液。重復上述操作，直到氣體上升到井口為止。第二階段：氣體上升到井口后，開井泄掉天然氣，見泥漿則停。通過壓井管匯以小排量將壓井液泵入井內(nèi)，使套壓升高到某一預定值后，停泵。待鉆井液沉落后，再釋放氣體，使套壓降低至等于注入鉆井液所產(chǎn)生的液柱壓力，重復上述步驟直到充滿鉆井為止。在井內(nèi)有鉆具時，氣體已竄至井口附近，井口關井壓力很高，為了減少井漏和井口風險，也應采用置換法進行處理。三、壓井技術

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6.又噴又漏的壓井

這種情況，需首先井漏失問題。根據(jù)又噴又漏產(chǎn)生的不同原因，可分為：上噴下漏，下噴上漏和同層又噴又漏。無論在上述那種情況下，發(fā)生又噴又漏時應立即停止循環(huán)，間歇定時定量吊灌或連續(xù)小排量吊灌。在井眼—地層壓力系統(tǒng)呈暫時動平衡狀態(tài)后，可著手堵漏，堵漏成功后，就可實施壓井作業(yè)。三、壓井技術

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四川邛西002-4井2007年3月26日用密度1.45g/cm3的鉆井液，鉆進至井深3425.84m，發(fā)生井漏失返，漏失鉆井液51.5m3。起鉆6柱至井深3232m，吊灌鉆井液6m3，未返。后出口發(fā)現(xiàn)溢流，關井，套壓由0↑1MPa，9：40套壓↑21.6MPa。溢流發(fā)生后至3月28日，先后通過置換法、直推法堵漏壓井，消耗密度1.15～1.45g/cm3的鉆井液700余方（含橋塞鉆井液180m3），未能恢復井內(nèi)壓力平衡，井漿密度降至1.15g/cm3仍又漏又噴。由于裸眼井筒存在多個漏層和氣層，且壓力系數(shù)差異大，難以恢復井內(nèi)壓力平衡，決定鉆桿完井，從環(huán)空采氣至今。

三、壓井技術

第42頁/共50頁

壓井中的計量問題

正常壓井，力求做到壓井作業(yè)過程正、反都要計量，保持進出泥漿量相對一致，也便于發(fā)現(xiàn)壓井的壓力控制是否合理。若泵入量小于返出量說明控制壓力偏低，環(huán)空液柱壓力加上控制回壓沒有平衡地層壓力，沒有截斷地層溢流，壓井成功時間嚴重滯后，甚至出現(xiàn)壓不住井。若泵入量大于返出量，在控制立壓不升高反而下降，說明已發(fā)生井漏。這時應根據(jù)漏速大小及時調(diào)整壓井和堵漏的方式。

長慶G18-11B井，在壓井過程中沒有認真地正反計量，沒有保證在整個壓井過程中，保持井內(nèi)壓力平衡，使地層流體始終不進入井筒，這也是三次壓井不成功的原因之一。三、壓井技術

第43頁/共50頁正確的壓力控制非常關鍵

開泵與節(jié)流閥的調(diào)節(jié)要協(xié)調(diào)。從關井狀態(tài)改變?yōu)閴壕疇顟B(tài)時，開泵和打開節(jié)流閥下游的平板閥及調(diào)切節(jié)流閥應協(xié)調(diào)。節(jié)流閥開得太大，井底壓力降低，地層流體可能侵入井內(nèi)；節(jié)流閥開得太小，井底壓力過大，套壓升高，可能壓漏地層。因此，開泵和調(diào)節(jié)節(jié)流閥要細心，認真操作。泵排量逐漸達到壓井排量的過程中，通過調(diào)節(jié)流閥，盡量保持關井套壓不變。壓井的排量和施工立壓曲線一旦確定，壓