蓋梁抱箍法施工計算書

蓋梁抱箍法施工設(shè)計及計算第一局部蓋梁抱箍法施工設(shè)計一、施工設(shè)計說明1、工程概況〔系梁〔臺帽、預制小箱梁安裝、整體化層及附屬工程等。橋墩承受雙柱式及三柱式墩。8.1595m，22.219m，1.8m，1.6m，懸臂長度2.95m，2、設(shè)計依據(jù)交通部行業(yè)標準，大路橋涵鋼構(gòu)造及木構(gòu)造設(shè)計標準〔JTJ025-86〕汪國榮、朱國梁編著施工計算手冊大路施工手冊，橋涵〔上、下冊〕路橋施工計算手冊人民交通出版社蓋梁模板供給廠家供給的模板有關(guān)數(shù)據(jù)。施工圖設(shè)計文件。二、蓋梁抱箍法構(gòu)造設(shè)計1、側(cè)模與端模支撐[141.8m。2、底模支撐8cm。在底模下部承受間距0.3m[8型鋼作橫梁，橫梁長1.8m。蓋梁懸出端底模下設(shè)三角支架支撐，三角架誤差。與墩柱相交部位承受特制型鋼支架作支撐。3、縱梁［10U4、千斤頂和抱箍為便利施工，抱箍與縱梁之間承受6個50T的螺旋千斤頂。承受兩塊半圓弧型鋼板〔板厚t=16mm〕制成，M24的高強螺栓連接，抱箍2～3mmU5、防護欄桿與與工作平臺欄桿承受φ481.21.2m0.2m4cm之間承受鐵絲綁扎牢靠。一、側(cè)模支撐計算1、材料參數(shù)Q235，其材料參數(shù)為，材料的彈性模量E＝206Gpa=2.06×1011Pa屈服極限Qs=235MPa[б]＝170MPa45E＝206Gpa=2.06×1011Pa屈服極限Qs=335MPa[б]＝200MPa2、荷載計算依據(jù)橋涵標準一般模板荷載計算：凝土壓力，以下二式計算，取其中最小值γ－混凝土溶重，γ－26KN/m3,20℃考慮。TT＝20oC，t=200/(10+15)=8ho oB1＝1.0，摻具有緩凝作用的外加B1＝1.2，1.21.2。H=1.6m;P1＝0.22γtoB1B2V^0.5=65.9KPaP1=γH=1.6m×2.6=41.6KPaP1＝41.6KPa〔T>10oC)對側(cè)面橫板壓力P2＝4.6V1/4=4.6KPa振搗混漲土時對側(cè)面橫板的壓力P3＝4KPa面橫板即承受的總壓力PP＝P1+P2+P3=41.67+4.6+4=50.2KPa2-12-2MIDASCIVIL3、拉桿拉力驗算〔即砼澆筑至蓋梁頂時〕：σ=P/A=P/(πr2)=23kN/(π×0.0092)=90384kPa=90.4MPa<[σ]=200MPa(拉桿滿足要求)4、豎帶抗彎與撓度計算設(shè)豎帶兩端的拉桿為豎帶支點，豎帶為簡支梁，梁長l=1.6m，砼側(cè)壓力按均布0q0

[14的彈性模量E=2.1×105MPa;慣性矩Ix=563.7cm4;抗彎模量Wx=80.5cm3最大彎矩：為豎向背帶[14槽鋼受力：Mmax=8.63kN·mσ=M/W=8.63kN/80.5×10-6m3max x=107204≈107MPa<[σw]=170MPa(滿足受力要求)σ同樣滿足設(shè)計要求。

=99.1Mpamax撓度:由模板變型圖示可顯示，梁肋間最大變型為2.277mm小于標準值[f]=l/400=1.8/400=0.0045m＝4.5mm0二、橫梁計算蓋梁底模受有用間距為0.3m[8作橫梁，橫梁長1.8m。詳見以下圖：1、荷載計算〔1〕蓋梁砼自重：G1=1.8m×1.6m×26kN/m3=74.9kN/m模板自重：G2=248kg/m＝2.48kN/m(依據(jù)模板設(shè)計資料)施工荷載與其它荷載：G3=[6kPa(傾倒砼荷載〕+2kPa(振搗砼荷載〕+2.5kPa(施工人員〕]×1.8m=18.9kN/m 蓋梁底模板上的總荷載：GH=1G1+2G2+3G3=1.2×74.9+1.2×2.48+1.4×18.9=119.316kN/m66.1kPa。2-22-2橫梁計算模型3、橫梁抗彎與撓度驗算I=198.3cm4Wx=39.4cm3最大彎矩：Mmax=qH’lH2/8=21.66×1.32/8=4.6kN·mσ=Mmax/Wx=4.6/(39.4×10-6)=116134≈116Pa<[σw]=170Mpa(可)最大彎矩位于豎向[8槽鋼：Mmax=3.46kN.mσ=Mmax/Wx=3.46/(25.3×10-6)=136769KPa≈136Pa<[σw]=170Mpa(可)滿足鋼材設(shè)計應(yīng)力值[8在最大彎矩位置的斷面應(yīng)力值模板中間最大撓度值:f=2.795mm<標準值[f]=l/400=1.8/400=4.5mm(滿足標準要求)。

max 0fmax=5qH’lH4/384×EI=5×21.66×1.34/(384×2.1×108×198.3×/400=1.8/400=0.0045m(可)0三、縱梁計算在橫梁底部承受兩根貝雷片拼裝作為縱梁，單根縱梁長24m〔即單根承受83.5kN/片進展計算〕1、荷載計算〔2〕貝雷片與加強弦桿等自重：q=3.5kN/3m=1.17KN/m1橫梁[8q2

=8.04kg/m*1.8*1/0.3*10N=482.4N=0.4824KN/m縱梁上受到總荷載：q=GH+γq+γq=118.316kN/m+1.2×(1.17+0.4824)kN/m=120.3kN/mz 11 222、力學計算模型建立力學模型如圖2-3所示。當兩柱式蓋梁受力：樁間距最大均為9.0米依據(jù)MIDASCIVILS最大彎矩位于跨中置，最大彎矩為347.3kN.m。支反力最大為448.1kN16.319依據(jù)MIDASCIVILS最大彎矩位于中間柱支點位置，最大彎矩為－368.5kN.m。最大支反力為517.0kN4、縱梁構(gòu)造強度驗算依據(jù)以上力學計算得知，最大彎矩消滅在縱梁三柱式中支座上單邊梁Mc=Mc=－347.3kN.m。貝雷片的允許彎矩計算查《大路施工手冊橋涵》第923頁，單排單層貝雷桁片的允許彎矩[M0]為?？紤]到支點位置貝雷梁的局部剪力較大，考慮在貝雷梁下側(cè)增加一排加強弦桿。加強型的貝雷梁的允許變矩應(yīng)大于此計算值承受貝雷片滿足強度要求5、縱梁撓度驗算貝雷片剛度參數(shù)彈性模量：E=2.1×105MPa查，進展推算得出〕最大撓度發(fā)生在蓋梁端fmax=420q/EI=420×120.3/(2.1×108×2293200×10-8)=0.0105m[f]=3/400=3/400=0.0075m6、關(guān)于縱梁計算撓度的說明由于fmax＞[f]，計算撓度不能滿足要求。fmax否需要預留上拱度。五、抱箍計算1、荷載計算最大為-517KN(計算中未考慮柱頂部份砼荷載，實際數(shù)量會少于-517kN,)，考慮到抱箍螺栓計算已考慮安全系數(shù)，RA=RB=-517kN/1.2=-430.9kNR=2×R=-430.9kN×2=-861.8kNAN摩擦力。2、抱箍受力計算螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力N=-861.8kN426[NL]=Pμn/KP---225kN;0.35；1.7。則：[N]=225×0.35×1/1.7=46.32kNLm20求。螺栓軸向受拉計算擦系數(shù)取μ=0.4Pb=N/μ=861.8kN/0.4=2154.5kN則：N’=Pb=2154.5kNN1=Pb/20=2154.5kN/20=107kN<[S]=225kNσ=N”/A=N′〔1-0.4m1/m〕/A式中：N′---軸心力m1---全部螺栓數(shù)目，?。?0A=4.52cm2Pb〔1-0.4m/m〕/A=2154.5kN×(1-0.4×20/10)/20/4.52×10-41=47665kPa=48MPa＜[σ]=200MPa故高強螺栓滿足強度要求。求螺栓需要的力矩Mu1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù)L1=0.015力臂M1=0.15×107×0.015=0.24KN.mM210°M2=μ1×N1cos10°×L2+N1sin10°×L2L2=0.011(L2=0.15×107×cos10°×0.011+107×sin10°×0.011=0.18kN.m+0.21kN.m=0.39M=M1+M2=0.24+0.39=0.63(KN.m)=63(kg.m)所以要求螺栓的扭緊力矩M≥63(kg.m)〔二〕抱箍體的應(yīng)力計算：1、抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力P1=10N1=10×107=1070〔KN〕δ16mm0.6m。：S1=0.016×0.6=0.0096(m2)σ=P1/S1=1070/0.096=111(MPa)＜[σ]=140MPa滿足設(shè)計要求。τ=〔1/2RC〕/〔S1〕=〔1/2×861.8〕/〔0.0096〕=44.9MPa<[τ]=85MPa依據(jù)第四強度理論σW=〔σ2+3τ2〕1/2=〔1112+3×44.92〕1/2=135MPa<[σW]=145MPa滿足強度要求?！踩陈菪Ы镯斢嬎阕畲筘Q向壓力RC=1022.8kN旋千斤頂?shù)暮奢d：861.8/2=430.9kN50T考慮到抱