脫硝運行技術(shù)維護

匯報人：XXX2011-01-11強化XX管理打造XX基業(yè)張培脫硝系統(tǒng)運行維護、優(yōu)化、

大唐環(huán)境產(chǎn)業(yè)集團股份有限公司2015.09SCR系統(tǒng)簡介脫硝系統(tǒng)日常運行維護管理SCR投運以來遇到的問題及優(yōu)化改進SCR故障分析及處理燃燒中NOX的生成在煤粉爐產(chǎn)生的氮氧化物（NOx）中，NO占90%以上，NO2占5%-10%，N2O占1%左右。

NOX排入大氣后會發(fā)生如下反應(yīng):NO+1/2O2=NO23NO2+H2O=2HNO3+NO

生成的硝酸導(dǎo)致降雨的pH降低，當(dāng)降雨的pH<5.6時，雨水呈酸性，被稱為酸雨或硝酸鹽沉降。產(chǎn)生機理一般分為三種：熱力型NOx快速型NOx燃料型NOx燃燒過程中NOX的生成燃燒時，空氣中氮在高溫下氧化產(chǎn)生，其中的生成過程是一個不分支鏈鎖反應(yīng)。其生成機理可用捷里多維奇(Zeldovich)反應(yīng)式表示。在高溫下總生成式為ONOONNNONONONO+?++?++?+2222燃燒過程中NOX的生成-----熱力型隨著反應(yīng)溫度T的升高，其反應(yīng)速率按指數(shù)規(guī)律增加。當(dāng)T<1500℃時，NO的生成量很少，而當(dāng)T>1500℃，T每增加100℃，反應(yīng)速率增大6-7倍，亦即NO生成量增大6-7倍。當(dāng)溫度達到1600℃時，熱力型NOx的生成量可占爐內(nèi)NOx的生成總量的25％~30％。影響熱力型NO，生成的另一個主要因素是反應(yīng)環(huán)境中的氧濃度，NOx生成速率與氧濃度的平方根成正比。一般情況下，對不同的爐型、不同的燃燒方式以及不同的煤種，其燃燒過程中生成的熱力NOx的數(shù)量變化很大，相應(yīng)地占NO，生成總量的份額也不同。比如，在同樣過量空氣系數(shù)的條件下，燃燒低水分、高熱值煤時，爐內(nèi)燃燒溫度高，熱力型NOx占NOx生成總量的份額要高于燃燒高水分、低熱值煤的情況。燃燒過程中NOX的生成-----熱力型快速型NOx是1971年Fenimore(費尼莫爾）通過實驗發(fā)現(xiàn)的。在碳氫化合物燃料燃燒在燃料過濃時，在反應(yīng)區(qū)附近會快速生成NOx。由于燃料揮發(fā)物中碳氫化合物高溫分解生成的CH自由基可以和空氣中N2反應(yīng)生成HCN和N，再進一步與氧氣作用以極快的速度生成，其形成時間只需要60ms，所生成的量與爐膛壓力的0.5次方成正比,與溫度的關(guān)系不大?？焖傩蚇Ox生成量很少，在分析計算中一般可以不計，僅在燃用不含氮的碳氫燃料時才予以考慮。上述兩種氮氧化物都不占NOx的主要部分，不是主要來源。燃燒過程中NOX的生成-----快速型由燃料中氮化合物在燃燒中氧化而成。它在煤粉燃燒NOx產(chǎn)物中占60－80％。在生成燃料型NOx過程中，首先是含有氮的有機化合物熱裂解產(chǎn)生N，CN，HCN等中間產(chǎn)物基團，然后再氧化成NOx。由于煤的燃燒過程由揮發(fā)份燃燒和焦炭燃燒兩個階段組成，故燃料型NOx的形成也由氣相氮的氧化（揮發(fā)份）和焦炭中剩余氮的氧化（焦炭）兩部分組成。燃燒過程中NOX的生成-----燃料型煤粒N揮發(fā)分揮發(fā)分N焦炭焦炭NNON2N2燃料中氮分解為揮發(fā)分N和焦炭N的示意圖燃料型NOx的生成速率與燃燒區(qū)的氧氣濃度的平方成正比。因此，控制燃料型NOx的轉(zhuǎn)化率和生成量的主要技術(shù)措施是降低過量空氣系數(shù)，在NOx的生成區(qū)域采用富燃料燃燒方式，是十分有效且比較方便的減排NOx的技術(shù)措施。一般認為，燃料型NOx主要生成在揮發(fā)分的析出和燃燒階段，約在750℃時開始析出，該溫度比火焰的溫度要低，在不到1000℃時揮發(fā)分的析出和燃燒均接近結(jié)束。因此，無論爐內(nèi)火焰溫度高低，燃料氮在達到熱解溫度度均會分解，并最終生成NOx，在焦炭發(fā)生燃燒時的高溫下，燃料型NOx的轉(zhuǎn)化率達到最大值。溫度繼續(xù)上升時，在焦炭表面上NOx的還原反應(yīng)使部分已經(jīng)生成的NOx還原成N2，因而，在一定的溫度范圍內(nèi)，NOx的生成速率與還原速率接近平衡，使NO的生成量變化不大。當(dāng)溫度再進一步升高時，NO的還原反應(yīng)速率大于NO的生成速率，使NOx的生成量有所降低，但是，溫度升高時，熱力型NOx的生成量也在急劇增加。燃燒過程中NOX的生成-----燃料型影響燃料型NOx產(chǎn)生的因素--溫度影響燃料型NOx產(chǎn)生的因素--過量空氣系數(shù)影響NOx產(chǎn)生的主要因素溫度氧濃度燃料含氮量反應(yīng)時間生成量與燃燒方式有很大關(guān)系，因此不能像硫氧化物一樣通過燃料所含元素的物質(zhì)平衡計算得到。SCR反應(yīng)原理選擇性催化還原（SCR）脫硝原理是在一定的溫度和催化劑的作用下，還原劑(NH3、尿素等)有選擇地把煙氣中的NOx還原為無毒無污染的N2和H2O。

反應(yīng)方程NO+NO2＋2NH3→2N2+3H2O4NO+4NH3＋O2→4N2+6H2OSCRCatalystNOxNOxNOxNH3NH3NH3N2N2N2H2OH2OH2OCleanGasWasteGasNH3SCR系統(tǒng)性能保證1、脫硝效率能達到90％；2、氨逃逸率低于3ppm；3、SO2/SO3轉(zhuǎn)化率低于1%；4、裝置可用率在驗收前不低于98％；5、催化劑保證化學(xué)壽命(NOx脫除率不低于設(shè)計值，氨的逃逸率不高于3ppm)不低于24000h/最大3年。6、系統(tǒng)連續(xù)運行溫度（320℃－420℃）還原劑NH3性質(zhì)

氨;液氨;Ammonia;CAS:7664-41-7；《危險化學(xué)品名錄》（2002版）中被分為：第2類壓縮氣體和液化氣體、第3項有毒氣體；中國危險貨物編號：CNNo.23003；聯(lián)合國危險貨物編號：UNNo.1005。理化性質(zhì)：無色氣體,有刺激性惡臭味。分子式NH3。分子量17.03。相對密度0.7714g/l。熔點-77.7℃。沸點-33.35℃。自燃點651.11℃。氨氣與空氣混合物爆炸極限15.7～27%(最易引燃濃度17%)。水溶液呈堿性。脫硝工藝流程1、尿素制氨氣2、純氨制氨氣3、氨水制氨氣脫硝制氨方法及對比1、尿素制氨氣（制氨成本最高）優(yōu)點：運輸、儲存安全缺點：制氨成本高，氨氣中雜質(zhì)含量高2、液氨制氨氣（制氨成本最低）優(yōu)點：運輸、儲存成本低，氨氣濃度高缺點：運輸、儲存及設(shè)備要求較高，任何一個環(huán)節(jié)不允許泄漏3、氨水制氨氣（制氨成本最高）優(yōu)點：運輸、儲存安全缺點：制氨成本高，氨氣濃度較低流程圖SCR脫硝技術(shù)簡介SCR系統(tǒng)脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)1、煙道系統(tǒng)2、氨噴射系統(tǒng)3、反應(yīng)及吹灰系統(tǒng)1、氨卸料壓縮機2、液氨儲罐3、氨蒸發(fā)槽4、氨氣緩沖槽5、稀釋風(fēng)機6、氨氣稀釋槽SCR工藝系統(tǒng)煙道系統(tǒng)SCR系統(tǒng)煙道分為反應(yīng)器入口煙道和出口煙道二部分。由于沒有反應(yīng)器旁路，故沒有煙道擋板等設(shè)備，本工程煙道系統(tǒng)比較簡單。氨噴射系統(tǒng)SCR系統(tǒng)氨噴射系統(tǒng)包括氣化的氨與稀釋空氣混合，通過噴氨格柵（AIG）噴入SCR反應(yīng)器上游的煙氣中完成這一工藝過程。噴射系統(tǒng)具有良好的熱膨脹性、抗熱變形性、抗振性和耐磨性。氨噴射系統(tǒng)SCR系統(tǒng)SCR反應(yīng)器SCR系統(tǒng)每臺脫硝反應(yīng)器設(shè)計成2＋1層催化劑布置方式，其中上層為預(yù)留層。煙氣經(jīng)過與氨氣均勻混合后垂直向下流經(jīng)反應(yīng)器，反應(yīng)器入口設(shè)置氣流均布裝置，反應(yīng)器主要由里面布置的催化劑、催化劑支撐梁、反應(yīng)器殼體、密封板等組成。催化劑本工程選擇了BHK公司板式催化劑，板式構(gòu)造，活性化學(xué)成份釩化合物/TiO2吹灰系統(tǒng)SCR系統(tǒng)SCR反應(yīng)器采用蒸汽吹灰器，每臺反應(yīng)器安裝一套蒸汽吹灰系統(tǒng)。每一層催化劑設(shè)置3臺吹灰器，一臺鍋爐共裝有12臺蒸汽吹灰器。吹灰控制納入機組DCS系統(tǒng)。氨卸料壓縮機脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)本工程配置2臺100%容量的卸料壓縮機，一用一備。卸料的主要工藝流程是卸料壓縮機抽取儲罐中的氨氣，經(jīng)加壓后至液氨槽車，將槽車的液氨壓入液氨儲罐中。在選擇壓縮機排氣量時，要考慮罐內(nèi)液氨的飽和蒸氣壓，液氨卸車流量，液氨管道阻力及卸氨時氣候溫度等。液氨儲罐脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)儲罐的總?cè)萘吭O(shè)計能滿足2臺鍋爐BMCR工況、在設(shè)計條件下每天運行20小時、連續(xù)運行7天的消耗量。采用2臺液氨儲罐。儲罐上安裝有逆止閥、緊急關(guān)斷閥和安全閥等，并裝有溫度計、壓力表、液位計、高液位報警儀和相應(yīng)的變送器。儲槽有防太陽輻射的遮陽蓋，四周安裝有工業(yè)水噴淋管線及噴嘴，當(dāng)儲罐本體溫度過高時，自動啟動淋水裝置降溫。當(dāng)有微量氨氣泄漏時也可啟動自動淋水裝置，對氨氣進行吸收，控制氨氣污染。為了保證噴淋水的連續(xù)性，采用消防水作為水源。液氨蒸發(fā)槽脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)設(shè)置2套液氨蒸發(fā)槽，液氨蒸發(fā)槽按在BMCR工況下2×100％容量設(shè)計。采用一用一備運行方式。液氨蒸發(fā)所需要的熱量采用蒸汽加熱來提供熱量。蒸發(fā)槽上裝有壓力控制閥將氨氣壓力控制在一定范圍，當(dāng)出口壓力過高時，切斷液氨進料。在氨氣出口管線上裝有溫度測量裝置，當(dāng)溫度過低時切斷液氨，使氨氣至緩沖罐維持適當(dāng)溫度及壓力。蒸發(fā)槽也裝有安全閥，以防止設(shè)備壓力異常過高。液氨緩沖槽脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)與液氨蒸發(fā)槽相對應(yīng)，設(shè)置2套氨氣緩沖槽，與液氨蒸發(fā)槽組成2套制氨系統(tǒng)。每一套組成一個單元為兩臺鍋爐供氨，供氨系統(tǒng)一運一備。從蒸發(fā)槽來的氨氣進入氨氣緩沖槽，再通過氨氣輸送管線送到鍋爐側(cè)的脫硝系統(tǒng)，通過氨氣調(diào)壓閥減壓到一定壓力。氨氣緩沖槽能為SCR系統(tǒng)穩(wěn)定供氨氣，且能避免蒸發(fā)槽操作不穩(wěn)定所帶來的影響。每套緩沖槽也設(shè)置有安全閥保護。液氨稀釋槽脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)氨區(qū)設(shè)置一個氨氣稀釋罐，設(shè)有罐頂淋水和罐側(cè)進水，水罐液位由溢流管控制。液氨儲存及供應(yīng)系統(tǒng)各處排出的氨氣由管線匯集，從稀釋罐底部進入，通過分散管將氨氣分散引入稀釋罐水中，利用大量水來吸收安全閥排放的氨氣。罐頂通風(fēng)管出口的最大氨濃度小于2μL/L，以避免氨氣味的發(fā)散。稀釋風(fēng)機脫硝劑存儲、制備、供應(yīng)系統(tǒng)氨在空氣中的體積濃度達到16～25%時，會形成II類可燃爆炸性混合物。為保證注入煙道的氨與空氣混合物的安全，除控制混合器內(nèi)氨的濃度遠低于其爆炸下限外，還保證氨在混合器內(nèi)均勻分布，噴入反應(yīng)器入口煙道的氨氣為空氣稀釋后的含5％左右氨氣的混合氣體。所選擇的風(fēng)機滿足脫除煙氣中NOx最大值的要求，并留有一定的余量。稀釋風(fēng)機按2臺100％容量設(shè)置（每臺機組1運1備）。風(fēng)量裕度不低于10%，風(fēng)壓裕度不低于20%。脫硝日常運行維護管理1.環(huán)?？己丝刂茦藴?.SCR運行控制標準3.定期工作4.日常報表數(shù)據(jù)傳輸通訊正常分析儀無故障報警氨氣流量壓力正常稀釋風(fēng)機運行正常脫硝效率大于40%脫硝排放標準1.環(huán)?？己丝刂茦藴?.環(huán)?？己丝刂茦藴拭撓踉O(shè)施投運判斷規(guī)則蘇環(huán)辦〔2014〕244號對于液氨作還原劑的機組需同時具備以下條件①任一側(cè)噴氨流量小時均值大于5kg/h；

②任一稀釋風(fēng)機電流小時均值大于5A（母管制鍋爐取1A）或處于運行狀態(tài)；③煙囪入口氮氧化物濃度小時均值小于等于限值；④機組脫硝效率小時均值（兩側(cè)脫硝裝置的取兩側(cè)平均值）大于等于40%。正常排放標準100mg/Nm3超低排放50mg/Nm3煙囪入口NOX濃度低于100mg/Nm3（6%O2，標態(tài)，干基）6%O2，因為在燃燒比較中，燃料都是富氧燃燒，所以統(tǒng)一設(shè)定一個標準的燃燒工況：其剩余煙氣中O2的濃度為6%。但是實際燃燒中，剩余煙氣中O2的濃度并不一定為6%，一般都需要折算（21-6）/(21-實際氧量)脫硝排放標準1.環(huán)?？己丝刂茦藴史治鰞x就地測量為NO,折合NOX需乘以1.53倍。分析儀故障會造成進出口NOX、氧量、脫硝效率異常偏大或偏小。主要故障有:伴熱管堵冷凝器故障采樣探頭堵、漏氣分析儀無故障報警1.環(huán)?？己丝刂茦藴?.SCR運行控制標準運行中需要關(guān)注的重要參數(shù)SCR啟停注意事項SCR啟停條件……..日常巡回檢查關(guān)于氨逃逸率說明

SCR運行中需要關(guān)注的重要參數(shù)（1）機組負荷及反應(yīng)器入口煙氣溫度（2）出入口NOx濃度及氧濃度（3）催化劑、空預(yù)器差壓（4）氨逃逸率2.SCR運行控制標準參數(shù)名稱正常工作范圍參數(shù)名稱正常工作范圍液氨儲罐壓力0.4—1.2MPa單側(cè)供氨流量≤NM3/h液氨儲罐溫度≤40℃氨空比≤8%蒸發(fā)槽水溫35℃—60℃單層催化劑差壓≤200Pa蒸汽壓力≤0.8MPa反應(yīng)區(qū)總差壓≤Pa氨氣母管壓力0.1—0.2MPa反應(yīng)區(qū)氧量≤6%進口煙氣溫度300℃—420℃進口NOx含量≤330mg/NM3吹掃蒸汽氣壓力≥0.9MPa出口NOx含量≤50mg/NM32.SCR運行控制標準液氨蒸發(fā)區(qū)2.SCR運行控制標準SCR（氨法）投運步驟及操作1、啟動稀釋風(fēng)機，緩慢開啟風(fēng)機入口調(diào)節(jié)門至最大開度，檢查稀釋風(fēng)流量是否大于7000NM3/h，否則先檢查流量計及取樣點；2、確認反應(yīng)器進口溫度在300℃—420℃之間；3、開啟氨罐出口氣動閥、蒸發(fā)槽蒸汽入口關(guān)斷門、開啟蒸汽溫度調(diào)節(jié)門，開度約5%-10%，待水溫升至45℃左右，切換到自動，溫度目標值設(shè)為50℃左右；4、開啟液氨入口氣動關(guān)斷閥，調(diào)整液氨壓力調(diào)節(jié)閥開度為5%，待緩沖槽出口母管壓力至0.1MPa；5、先后開啟A/B側(cè)供氨氣動關(guān)斷門、調(diào)整供氨調(diào)節(jié)門開度為20%左右，記錄此時供氨流量顯示數(shù)值，2-3分鐘后記錄兩側(cè)進出口NOx含量及脫硝效率；6、檢查氨母管壓力是否0.1-0.15MPa之間，調(diào)整蒸發(fā)槽液氨壓力調(diào)節(jié)閥；7、緩慢增加供氨調(diào)節(jié)門開度，同時密切注意氨空比及母管壓力，逐漸將效率提升至80%以上；8、充分利用液氨壓力調(diào)節(jié)門和供氨壓力調(diào)節(jié)門，保證適當(dāng)?shù)陌蹦腹軌毫Γ?.1-0.15MPa）及脫硝效率，同時注意氨空比在8%以下；9、待系統(tǒng)穩(wěn)定后，將蒸發(fā)槽液氨壓力調(diào)節(jié)閥切換到自動，壓力目標值設(shè)為0.15MPa，維護系統(tǒng)正常運行。2.SCR運行控制標準SCR（氨法）系統(tǒng)停用1、關(guān)閉蒸汽入口關(guān)斷閥及溫度調(diào)節(jié)閥；2、關(guān)閉氨罐出口氣動閥、液氨入口氣動關(guān)斷閥及氨氣壓力調(diào)節(jié)閥；3、待母管壓力降至0.065MPa時，反應(yīng)區(qū)跳閘，自動關(guān)閉供氨兩側(cè)氣動關(guān)斷門及供氨流量調(diào)節(jié)門；4、幾分鐘后，可停運稀釋風(fēng)機，關(guān)閉風(fēng)機入口調(diào)節(jié)門；脫硝啟停注意問題2.SCR運行控制標準1、鍋爐運行時SCR吹灰器需要同步投用。蒸汽吹灰器，投入前需疏水，要催化劑全部預(yù)熱完畢，且催化劑表面溫度高于蒸汽露點溫度；2、注意調(diào)整鍋爐燃煤或燃油燃盡度，否則煤粉或油污容易附著在催化劑表面，容易導(dǎo)致催化劑的燃燒；3、鍋爐停運后鍋爐風(fēng)機不能立刻停運，需要繼續(xù)運行使SCR催化劑溫度降至200℃以下，同時吹灰器需要繼續(xù)工作。4、停運后需要對催化劑表面進行檢查，查看是否有催化劑堵塞或油污污染。5、需要保持催化劑表面的干燥，催化劑表面粘水后會導(dǎo)致催化劑的活性降低甚至失去活性。2.SCR運行控制標準液氨法運行中需要注意的幾個問題1.氨管路上不能有空氣進入，檢修完后需要進行氮氣置換（抽真空）；2.一旦SCR投入使用，吹灰程序不能停止（包括空預(yù)器）；3.氨罐壓力如果太高，需要開啟氨氣純化閥門進行氨氣純化，以釋放部分壓力；4.無論脫硝系統(tǒng)投運及停用，應(yīng)密切關(guān)注氨區(qū)消防噴淋閥的狀態(tài)，一旦發(fā)現(xiàn)打開，應(yīng)及時檢查動作原因（可點開首出）后復(fù)位；5.當(dāng)升負荷引起反應(yīng)區(qū)入口煙氣溫度上升至410℃以上，此時應(yīng)及時控制煙氣溫度，以保障催化劑的性能。1、脫硝系統(tǒng)SCR反應(yīng)區(qū)系統(tǒng)正常投運條件（1）注氨氣動快關(guān)閥前氨氣壓力＞0.1MPa（2）至少一臺稀釋風(fēng)機運行且稀釋風(fēng)量＞1200m3/h（3）SCR反應(yīng)器進、出口煙溫＞318℃且＜430℃（4）無MFT跳閘條件2、脫硝系統(tǒng)SCR反應(yīng)區(qū)系統(tǒng)停運條件：（1）鍋爐MFT動作（2）稀釋風(fēng)機全停（3）稀釋風(fēng)量＜1200m3/h，延時5s（4）氨氣體積濃度<8％，延時5s（5）SCR反應(yīng)器進口煙溫＜318℃或＞430℃（三取二）注意：單臺機組運行時，如停運脫硝，需先由氨區(qū)切斷供液氨門，再由主控關(guān)閉關(guān)斷門。脫硝啟停條件2.SCR運行控制標準氨逃逸率是影響SCR系統(tǒng)運行的另一個重要參數(shù)，實際生產(chǎn)中通常是多于理論量的氨被噴射進入系統(tǒng)，反應(yīng)后在煙氣下游多余的氨稱為氨逃逸，NOx脫除效率隨著氨逃逸量的增加而增加，在某一個氨逃逸量后達到一個漸進值；一般要求氨逃逸率不大于3PPm。在溫度降低時，氨逃逸率升高的情況下生成的硫酸氫胺會吸收煙氣中的水分在經(jīng)過空氣預(yù)熱器時，在換熱面形成硫酸氫胺，并產(chǎn)生沉積，降低空氣預(yù)熱器效率。氨逃逸率控制及危害2.SCR運行控制標準氨逃逸表計的說明（1）激光探頭發(fā)射端與接收端對正困難。主要是運行過程中煙道的冷熱膨脹變形，以及測量管路與取樣孔之間的積灰變形。（2）煙氣中的粉塵濃度高，測量不準確，即使過量噴氨也無法及時反映出真實運行工況。（3）吹掃風(fēng)機不能正常工作。實際運行中氨逃逸率表計不準，主要原因如下：日常巡回檢查2.SCR運行控制標準1、現(xiàn)場管道閥門是否漏氨2、現(xiàn)場膨脹節(jié)、儀表測點是否漏風(fēng)3、采樣探頭、噴嘴管道是否堵灰4、CEMES小室空調(diào)是否正常3.定期工作SCR催化劑吹灰稀釋風(fēng)機切換分析儀校準標定卸氨SCR催化劑吹灰1、每天吹灰一次，每層催化劑三臺吹灰器。2、汽源為兩路：輔助蒸汽和分隔屏出口主蒸汽，正常采用輔助蒸汽，壓力約0.9MPA,溫度約300度左右。3、吹灰啟動前一定要充分疏水，疏水溫度大于250度。3.定期工作催化劑維護（1）嚴格控制反應(yīng)器工作溫度低于最高溫度430℃，防止陶瓷材料高溫?zé)Y(jié)導(dǎo)致的可利用催化反應(yīng)面積減少。（2）反應(yīng)器工作溫度高于最低運行溫度318℃運行，防止生成硫酸氫銨等副反應(yīng)產(chǎn)物，堵塞催化劑空隙。在低負荷時段，有時候反應(yīng)器入口煙溫可能會低于318℃，可以通過調(diào)整燃燒與吹灰，盡可能提高反應(yīng)器入口煙溫。（3）嚴格執(zhí)行吹灰器的順控調(diào)整，加強檢查與維護，確保脫硝催化劑層的吹灰器的正常運行，防止飛灰中的超細顆粒、重金屬元素、氧化硅等附著在催化劑表面，降低其可利用反應(yīng)面積，防止飛灰顆粒阻礙反應(yīng)器向空隙結(jié)構(gòu)的擴散，降低脫硝效率。（4）加強對反應(yīng)器入口、出口煙溫測點的檢查與維護。在每側(cè)反應(yīng)器的入口和出口各設(shè)計安裝了3個溫度測點，要確保入口測點之間、出口測點之間以及入口與出口測點之間溫度偏差不要過大，防止因出口煙溫偏低導(dǎo)致的脫硝非正常停運。（5）完善SCR反應(yīng)器兩側(cè)煙氣流量的測量，避免因兩側(cè)的煙氣流量偏差可能造成的兩側(cè)出口NOx濃度偏差大，個別部位的氨逃逸增大。稀釋風(fēng)機切換1、注意風(fēng)機就地振動、聲音正常；2、濾網(wǎng)是否堵塞，風(fēng)機出口風(fēng)量、風(fēng)壓是否正常；3、單向門是否嚴密，備用風(fēng)機是否存在倒轉(zhuǎn)現(xiàn)象；4、風(fēng)機出口膨脹節(jié)是否破損或堵塞風(fēng)機出口3.定期工作分析儀校準標定1、每三小時分析儀自動吹掃一次，進行零點標定。2、每周四人工進行標氣量程標定。3、每個季度環(huán)保局不定時進行現(xiàn)場標定核查。注意事項：發(fā)現(xiàn)分析儀吹掃故障及進出口濃度、氧量異常時，及時聯(lián)系維護單位檢查處理。3.定期工作4.日常報表每年一月國家環(huán)保部會對電廠進行總量減排核查，需準備如下資料：脫硝啟停記錄脫硝周分析脫硝異常報告SCR投運以來遇到的問題

及優(yōu)化改進運行中遇到的問題1、系統(tǒng)相關(guān)閥門口徑設(shè)計偏大，影響調(diào)整。材質(zhì)不合格，腐蝕嚴重2、脫硝自動無法投入；3、SCR入口取樣測點頻繁發(fā)生堵塞，無法正常指示，嚴重影響脫硝的正常運行；4、主控、輔控操作員站廠家不同，系統(tǒng)不兼容；5、長期投運系統(tǒng)流場發(fā)生變化，導(dǎo)致局部噴氨量過大空預(yù)器堵塞；6、SCR進出口CEMS僅在每個反應(yīng)器出口配置一套氧量分析儀，SCR進出口NOx濃度未進行6%O2折算；7、氨逃逸表計指示不準確；8、SCR出口NOx濃度與煙囪排放值偏差大，停止注氨后，SCR出口NOx濃度反應(yīng)遲緩；運行優(yōu)化控制方案優(yōu)選系統(tǒng)閥門脫硝自動控制優(yōu)化加強巡查維護，確保測量儀表裝置工作正常優(yōu)化系統(tǒng)，添加監(jiān)測點噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗優(yōu)選系統(tǒng)閥門1、原先噴氨調(diào)節(jié)閥開度過小（2%）時，SCR出口Nox即可低于100mg/Nm3，然后根據(jù)計算將閥門口徑由50mm改為25mm?，F(xiàn)在正常開度在40%附近，便于調(diào)整。2、氨區(qū)液氨儲罐至蒸發(fā)槽調(diào)門也存在類似情況，正在改造。3、現(xiàn)場供氨管道及氨區(qū)部分閥門為碳鋼材料，腐蝕嚴重，利用檢修全部更換為不銹鋼。4、將熱控氨測點管道螺紋連接方式改為焊接方式，減少氨氣的泄漏點。優(yōu)選系統(tǒng)閥門脫硝自動控制優(yōu)化脫硝自動控制優(yōu)化1、優(yōu)化閥門口徑；2、自動控制目標由脫硝效率改為出口濃度；3、控制脫硝出口濃度，并采用煙囪入口濃度進行修正；4、分析儀自動吹掃時，出口濃度大幅波動，增加保持功能；5、合理控制調(diào)節(jié)閥門響應(yīng)速率；6、燃燒調(diào)整盡量確保進口濃度不大幅度波動；7、提高噴氨壓力0.11至0.14mpa。優(yōu)化系統(tǒng)，添加監(jiān)測點1、主控、輔控操作員站廠家不同，系統(tǒng)不兼容?？己它c安裝在煙囪入口，為輔控操作員站控制。噴氨調(diào)節(jié)系統(tǒng)在主控DCS上，運行調(diào)整時看不到考核點。通過鋪設(shè)電纜、增加測點的方式，解決問題。2、原先的煙氣分析儀NOX未進行氧量折算，現(xiàn)已在煙囪入口測點加裝折算公式。3、維修氨逃逸表，維修吹掃風(fēng)機，保證吹掃風(fēng)機正常運行，保證氨逃逸表測量值準確。4、請華東院及東南大學(xué)分別對#2、#1脫硝系統(tǒng)進行噴氨小分門優(yōu)化，保證噴氨量均勻，減少氨逃逸量。噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗進行噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗的必要性：AIG噴射流量不均勻也會引起反應(yīng)器出口NOx分布不均勻。造成噴氨不均的原因：（1）部分噴嘴積灰堵塞。主要是由于稀釋風(fēng)機的非正常停運造成煙氣中的飛灰在噴嘴出口積灰堵塞，從而引發(fā)噴氨不均勻。（2）AIG手動調(diào)節(jié)門未進行調(diào)整，造成反應(yīng)器區(qū)域的NH3分布不均。在每側(cè)反應(yīng)器配置了24路進氨支管，每路支管配有一個進氨手動調(diào)節(jié)閥，每路支管出口分配了3個噴嘴。在每個調(diào)節(jié)閥前設(shè)計安裝了的節(jié)流裝置，通過測量節(jié)流裝置的前后差壓可以反映出進氨量的大小。噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗主要是通過調(diào)整每路進氨支管手動調(diào)節(jié)閥的開度，動態(tài)的調(diào)整不同區(qū)域的噴氨量，觀察反應(yīng)器出口水平煙道截面各點NOx濃度，最終實現(xiàn)SCR反應(yīng)器出口NOx濃度的均勻分布噴氨優(yōu)化調(diào)整。#1#2#3#4#5#6#7#8A側(cè)222532261812016B側(cè)262918113182316優(yōu)化前人工測試數(shù)據(jù)優(yōu)化后人工測試數(shù)據(jù)#1#2#3#4#5#6#7#8A側(cè)2221212221232023B側(cè)2423212124242322噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗前脫硝系統(tǒng)截圖噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗后脫硝系統(tǒng)截圖噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗后指標2015年脫硝特許經(jīng)營項目部月度報表67空預(yù)器堵塞CEMS系統(tǒng)維護SCR故障分析及處理稀釋風(fēng)系