某工程mm×mmSRC大跨度梁施工方案

一、工程概況某工程三層大跨度梁均為SRC梁，梁截面尺寸最大的梁為位于(14)軸鋼骨砼大梁，梁截面尺寸為2000mm×3800mm，梁頂面標(biāo)高為12.550m，板厚150mm，梁編號(hào)為N—3GKL2（2A），梁總長(zhǎng)為41.85m，中間跨度為26.3m。（16）軸梁N—3GKL4，截面尺寸為1500mm×2700mm，梁跨度為18m；（K）軸梁N—3GKL7，截面尺寸為1700mm×2700mm，梁總長(zhǎng)為22.5m。具體平面布置見(jiàn)圖1所示。根據(jù)設(shè)計(jì)，三層的梁板砼標(biāo)號(hào)為C40，其中N-3GKL2梁的（H）-（K）軸線范圍段和斜墻托梁的（H）軸至圓筒外側(cè)范圍段摻優(yōu)化混凝土性質(zhì)的，特別是具有防止早期混凝土收縮開(kāi)裂的有效性能的纖維或外加劑。其中（J）軸有一條膨脹加強(qiáng)帶通過(guò)。鋼骨柱，分別為：NKZ1（φ2100）、NKZ2（φ2000）、NKZ3（1500mm×1500mm）、NKZ4（1000mm×1000mm）；有7根鋼骨梁，分別為：N—3GKL1（1200mm×1200mm）、N—3GKL2、N—3GKL3（1200mm×2000mm）、N—3GKL4、N—3GKL5（600×1200mm）、N—3GKL6（1200mm×1800mm）、N—3GKL7。三層展廳鋼骨梁的施工方案三層展廳鋼骨梁的施工步驟為：進(jìn)行支模腳手架的搭設(shè)→由鋼結(jié)構(gòu)施工單位建升和公司進(jìn)行滑移腳手架的改造→進(jìn)行N-3GKL2的滑移就位→利用塔吊進(jìn)行梁鋼骨及斜墻鋼桁架的吊裝→在全部鋼梁栓釘連接聯(lián)檢后進(jìn)行鋼梁的焊接→土建施工的全面插入及鋼結(jié)構(gòu)配合進(jìn)行鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)的焊接。鋼骨施工方案鋼骨的吊裝主要通過(guò)滑移及塔吊直接吊裝就位兩種方式進(jìn)行，每節(jié)重達(dá)30多噸的N—3GKL2梁的三節(jié)鋼骨吊裝主要通過(guò)在腳手架上的軌道進(jìn)行滑移來(lái)就位，其余梁鋼骨及斜桁架的吊裝主要利用東面及北面的K50/50塔吊進(jìn)行吊裝，具體詳鋼結(jié)構(gòu)施工方案。土建施工方案由于SRC梁最大截面為2000×3800mm，其每延米的鋼筋混凝土自重約為21噸，如此大截面的梁如進(jìn)行一次性澆灌混凝土，水化熱也不易處理，很容易就會(huì)發(fā)生開(kāi)裂，質(zhì)量不能夠得到有效保證。且進(jìn)行一次性澆灌，其加固及支撐的費(fèi)用也將大大增加。根據(jù)本公司以往的轉(zhuǎn)換大梁的施工經(jīng)驗(yàn)，大截面梁的澆灌分層進(jìn)行澆灌，可降低大梁砼水化熱的溫升及減輕下部結(jié)構(gòu)承重負(fù)荷，使施工措施費(fèi)用大大降低、質(zhì)量得到有效保證。根據(jù)本公司以往類似工程的成熟經(jīng)驗(yàn)及專家會(huì)議精神，對(duì)N—3GKL2大梁計(jì)劃分3次澆灌砼，分層高度分別為1.1m、1.2m、1.5m；N—3GKL4、N—3GKL7梁分2次澆灌砼，分層高度為1.2m、1.5m，混凝土澆灌每次間隔5天以上。鋼結(jié)構(gòu)與土建和配合方案就三層展廳部位的施工而言，鋼結(jié)構(gòu)的吊裝與土建基本上屬于兩個(gè)施工過(guò)程，工序安排上先進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)的吊裝，然后再土建插入施工。由于在三層展廳部位有部分梁柱鋼筋因遇鋼骨而斷開(kāi)，斷開(kāi)的鋼筋焊接在鋼骨梁柱上，考慮到鋼結(jié)構(gòu)施工單位焊接能力較強(qiáng)及三級(jí)鋼焊接難度相對(duì)較高的特點(diǎn)，因而本工程的鋼筋在鋼結(jié)構(gòu)上的焊接交由建升和來(lái)施工，在三層展廳的施工過(guò)程中，鋼結(jié)構(gòu)與土建的配合也主要集中在鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)的焊接。為了確保三層展廳部位施工的順利完成，鋼結(jié)構(gòu)與土建單位將按以下原則進(jìn)行施工配合：（1）由土建將鋼筋擺放就位，同時(shí)留出一定的操作面供建升和進(jìn)行焊接作業(yè)；（2）建升和應(yīng)保證有足夠的焊工及焊接機(jī)械，以滿足在三層展廳梁板綁扎期間鋼筋與鋼結(jié)構(gòu)的焊接需要；（3）土建指定一名鋼筋工段長(zhǎng)、鋼結(jié)構(gòu)指定一名焊工班長(zhǎng)專線聯(lián)系，根據(jù)需要隨時(shí)要求隨時(shí)進(jìn)行焊接；（4）本施工方案主要敘述了N-3GKL2的焊接工序安排，其余的梁可參照N-3GKL2進(jìn)行工序安排。三、梁模板支撐體系（一）支撐體系布置在梁板支撐體系的搭設(shè)完畢后，進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)吊裝。由于該部位上空無(wú)第二層樓板，第三層樓板的支撐體系采用φ48×3.5mm鋼管，直接在地下室頂板面上搭設(shè)滿堂架，地下室頂板標(biāo)高為-3.500m，三層板面標(biāo)高為12.550m，N—3GKL2（2A）梁底標(biāo)高為8.750m。三層的支撐體系主要在地下室頂板上直接承力,在N—3GKL2（2A）大梁沿軸線在地下室底板上搭設(shè)支撐架，架寬2.5m，搭設(shè)方式同梁底腳手架，并架設(shè)縱橫木枋，與首層梁底頂緊，以便傳力。立桿雙向間距為1.0m，N—3GKL2（2A）、N—3GKL4、N—3GKL7大梁下立桿縱橫間距為0.5m，其它框架梁下面立桿間距為0.7m，次梁下立桿間距為1.0m。所有橫桿的步距均為1.8m。支模用的木枋架設(shè)在橫桿上，將梁、板的荷載直接傳遞到立桿上。滿堂架每隔6根立桿（6m）搭設(shè)剪刀撐，與地面成45°；N—3GKL2、N—3GKL4、N—3GKL7大梁的兩邊各設(shè)一組剪刀撐。（二）支撐體系驗(yàn)算下面僅以N—3GKL2來(lái)驗(yàn)算支撐體系，N—3GKL4、N—3GKL7按照N—3GKL2的方式支模。支撐體系具體見(jiàn)圖2所示。梁鋼筋砼恒載：3.8m×27KN/m3=102.6KN/m2(大梁鋼筋含量大，密度按27KN/m3計(jì)算)一根立桿承擔(dān)的梁鋼筋砼恒載：102.6×0.5×0.5=25.65KN2、模板（梁下每根立桿間距為500mm×500mm，受荷面積為0.25m2）50×100橫木枋(縱向間距為250mm)2根×0.05×0.1×0.5m3×9KN/m3=0.045KN50×100縱木枋(橫向間距為125mm)4根×0.05×0.1×0.5m3×9KN/m3=0.09KN模板0.018×0.5×0.5m3×9KN/m3=0.0405KN3、施工荷載2KN/m24、鋼管自重（500mm×500mm范圍內(nèi)）水平鋼管：2根×10×0.5m×0.0385KN/m3=0.385KN立桿：16m×0.0385KN/m=0.616KN5、每根立桿承受荷載N（立桿間距500mm×500mm）N=1.2(25.65+0.045+0.09+0.0405+0.385+0.616)+1.4×2KN/m2×0.5m×0.5m=32.89KN6、承載力驗(yàn)算用φ48×3.5mm鋼管A=489mm2鋼管回轉(zhuǎn)半徑為：i=15.78mm（1）按強(qiáng)度計(jì)算：支柱的受壓應(yīng)力為σ=N/A=32.89×103N/489mm2=67.26N/mm2<f=215N/mm2（2）按穩(wěn)定性計(jì)算：長(zhǎng)細(xì)比λ=L/i=1800/15.78=114.07軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.534支柱的受壓應(yīng)力為：N/(φ·A)=32.89×103N/(0.534×489mm2)=125.95N/mm2<f=215N/mm2由以上計(jì)算可知，鋼管支撐本身的穩(wěn)定性滿足受力要求。鋼管支撐的下沉由于鋼管支撐的下沉過(guò)大可能會(huì)導(dǎo)致大梁變形、開(kāi)裂，尤其是鋼管連接點(diǎn)的變形，一般下沉量較大。在支設(shè)好模板后，由于要進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)吊裝，鋼骨通過(guò)放置在鋼管腳手架上的枕木進(jìn)行滑移，每延米2噸的荷載已能消除鋼管連接點(diǎn)的變形。鋼管支撐承受的荷載較大，計(jì)算其每層作用其沉降量為：第一層荷載作用下：Δ1=NL/EA=(1.1×27000×0.5×0.5)×18000/(2.1×105×489)=1.3mm第二層荷載作用下：Δ2=1.4mm第三層荷載作用下：Δ3=1.8mm第一層澆灌混凝土?xí)r，由于荷載施加后，支撐下沉后混凝土跟隨變形，且不會(huì)在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生變形應(yīng)力。由于下沉量遠(yuǎn)小于梁的起拱量，因而影響也不大。第二、三層混凝土澆灌時(shí)，由于鋼管的支撐在支座邊的下沉量往往小于跨中的沉降，客觀上會(huì)在梁支座上形成一定的負(fù)彎矩，但負(fù)彎矩的值一般較小，且受拉區(qū)主要為鋼骨的上翼緣，一般不會(huì)造成分層澆灌梁上表面開(kāi)裂。從我公司的多次澆灌轉(zhuǎn)換大梁的實(shí)踐來(lái)看，也未出現(xiàn)分層梁支座開(kāi)裂的情況，但由于本工程大梁相對(duì)其他工程轉(zhuǎn)換大梁而言跨度較大，因而為保險(xiǎn)起見(jiàn)，在第一、二層梁支座上部各配置1222鋼筋，鋼筋長(zhǎng)6m，作為支座負(fù)彎矩筋。鋼骨承載力復(fù)核（驗(yàn)算僅作為施工承載力的后備，防止大事故發(fā)生）經(jīng)過(guò)以上計(jì)算，可知鋼管支撐已能承受大梁自重及施工荷載，在施工時(shí)，主要荷載均由鋼管支撐來(lái)承擔(dān)。考慮到三層轉(zhuǎn)換大梁的重要性及復(fù)雜性，為確保支撐體系的萬(wàn)無(wú)一失，因而驗(yàn)算鋼骨的承載力，作為承受自重及施工荷載的第二重保險(xiǎn)。在實(shí)際的施工中，鋼骨并不受力。上圖為N-3GKL2的截面圖及計(jì)算簡(jiǎn)圖，計(jì)算簡(jiǎn)圖為支座為簡(jiǎn)支，與實(shí)際的支座相比較，其計(jì)算的最大彎矩值偏大，計(jì)算結(jié)果也偏安全。支座反力P1=0.5×236.12×34.32/26.3=5885KN最大彎矩點(diǎn)距懸挑端的距離為X=22.37m最大彎矩Mmax=5885××236.12×22.372=18732KN·m鋼骨慣性矩經(jīng)計(jì)算為I=2.951×1011mm4鋼骨應(yīng)力為σ=My/I=96.8N/mm2＜215N/mm2因而鋼骨的承載力經(jīng)復(fù)核應(yīng)為安全的。四、模板安裝在此只敘述N-3GKL2梁的模板施工方法，N—3GKL4、N—3GKL7按照N—3GKL2梁的方法施工。為便于砼的分段澆搗，N-3GKL2梁的模板相應(yīng)分三段安裝。鋼管腳手承力架安裝完畢后，首先橫向設(shè)50×100木枋@125mm，用七夾板作底模，橫向木方下面用φ48×3.5mm鋼管腳手架組成排架，排架縱橫向間距為500mm。N—3GKL2的支模詳見(jiàn)圖2所示。鋪好底模，交由鋼筋工綁扎第一澆灌段的鋼筋。每個(gè)澆灌段在鋼筋綁扎完畢后，再安裝兩面?zhèn)饶０?。?cè)模應(yīng)高出各澆灌段的砼面100mm，以便蓄水養(yǎng)護(hù)。側(cè)模用18厚七夾板支設(shè)，緊貼模板的水平縱向用50×100木方，上下共八層，第一澆灌段為一層，第二澆灌段為二層，第三澆灌段為三層。梁外側(cè)豎向用雙50×100木方@500mm。橫向設(shè)對(duì)拉螺桿φ16，對(duì)拉螺桿焊接在鋼骨的加勁板上，對(duì)拉螺桿的間距為400×400mm。五、梁鋼筋綁扎和連接N-3GKL2梁鋼筋的綁扎和連接按以下步驟進(jìn)行（其余SRC梁的綁扎可參照此步驟進(jìn)行）：1、進(jìn)行鋼梁下翼緣連接板上鋼筋的穿插擺放及焊接，先擺放底筋的最中間的連接板上、下兩根鋼筋，中間采用直螺紋連接（如經(jīng)檢驗(yàn)合格，采用擠壓套筒連接更為方便）；在中間進(jìn)行鋼筋連接的同時(shí)，安排建升和在端頭進(jìn)行兩根梁鋼筋與連接板的焊接，在梁筋焊接完后，再進(jìn)行兩側(cè)柱鋼筋與連接板的焊接。2、接著進(jìn)行連接板上兩邊的4根鋼筋擺放，在進(jìn)行中段鋼筋連接的同時(shí)，可進(jìn)行連接板上鋼筋的焊接。連接板下的兩根梁鋼筋焊接可透過(guò)柱鋼筋的間隙進(jìn)行仰焊，連接板上的兩根鋼筋要從側(cè)面進(jìn)行焊接，焊接時(shí)應(yīng)注意焊接角度的關(guān)系（具體的焊接角度和空間關(guān)系如圖3所示）。3、然后進(jìn)行梁翼緣下穿過(guò)柱腹板上孔的梁鋼筋的穿插，鋼筋兩側(cè)各4根，共8根。鋼筋由梁懸挑端向主跨進(jìn)行穿插，然后在主跨進(jìn)行連接，鋼筋的穿插由中間向兩邊進(jìn)行。在這8根鋼筋擺放就位后進(jìn)行剩余的柱鋼筋與梁下翼緣連接板的焊接。4、在翼緣下14根鋼筋穿插完畢后，進(jìn)行最里面及最外面的箍筋的穿插排放，由于考慮到施工的可行性，這兩個(gè)箍筋均改為開(kāi)口箍。先將翼緣下14根鋼筋用墊塊墊起，由于底筋的剛度較大，墊塊設(shè)置的間距為2.5~3m（在箍筋綁扎完畢后，再適當(dāng)進(jìn)行加密），利用底筋下面的間隙進(jìn)行箍筋的穿插施工，先進(jìn)行里面小箍筋的穿插及綁扎就位，然后進(jìn)行最外面大箍筋的穿插及與翼緣下底筋的綁扎，最外面大箍筋在綁扎完成后平放于模板上。具體見(jiàn)圖4所示。5、進(jìn)行其余6根（兩側(cè)各3根）穿過(guò)柱腹板鋼筋的穿插，然后進(jìn)行兩邊5根鋼筋的連接，在連接完成后進(jìn)行與外圍大箍筋的綁扎。在進(jìn)行這部分鋼筋綁扎的同時(shí)，進(jìn)行最里面小箍筋的焊接。6、進(jìn)行兩邊的小箍筋里的鋼筋綁扎，這部分鋼筋按常規(guī)進(jìn)行綁扎。這部分共有24根鋼筋。進(jìn)行最外側(cè)14根鋼筋的綁扎，在綁扎的同時(shí)將最外圍的大箍筋扶正。進(jìn)行拉筋及腰筋的綁扎。N-3GKL2綁扎具體的流程圖如圖5所示。(略)大梁底部鋼筋共6340，共分五層布置，每一層之間放墊鐵40@2000mm；最下面一排鋼筋用配雙層鋼網(wǎng)的高強(qiáng)度細(xì)石砼長(zhǎng)條墊塊，寬度為50mm，厚度為35mm，長(zhǎng)度為500mm，4塊為1組，既保證鋼筋保護(hù)層厚度，又控制側(cè)模的距離。六、混凝土澆灌布署柱砼強(qiáng)度等級(jí)為C45，梁砼強(qiáng)度等級(jí)為C40?；炷翝补喾秩芜M(jìn)行，為保證梁柱接頭處不留下施工縫，對(duì)大梁混凝土的澆灌分層進(jìn)行調(diào)整，具體分層如下：第一澆灌層：第一澆灌層高度為1.1m，澆灌區(qū)域?yàn)镹-3GKL2的（L）～（H）段，在靠近（H）軸的區(qū)段澆灌時(shí)，形成一平緩斜坡，使N-3GKL2梁在NKZ3部位的澆灌高度為1m，避免灰漿流到N-3GKL2的（H）～（2/G）段和留下施工縫。第二澆灌層：第一次澆灌完成后5～7天進(jìn)行，先進(jìn)行混凝土試塊試壓，確認(rèn)其達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%，再進(jìn)行第二層混凝土的澆灌。第二澆灌層高度為1.2m，澆灌區(qū)域?yàn)镹-3GKL4、N-3GKL7與N-3GKL2三條梁的全長(zhǎng)范圍，QSRC斜墻梁全長(zhǎng)及Q7、Q8剪力墻。在澆灌N-3GKL2梁（K）～（H）時(shí)，形成兩邊高、中間低的波浪形，中間（J）軸與N-3GKL6梁相交處的混凝土澆灌高度控制在0.9m，從而避免留下施工縫和灰漿流到N-3GKL6梁內(nèi)。在QSRC斜墻梁與N-3GKL6梁相交處也按此處理，避免在N-3GKL6梁上留下施工縫和灰漿流到梁內(nèi)。第三澆灌層：第二層混凝土澆灌后5天，進(jìn)行第三層混凝土澆灌。第三澆灌層的高度為1.5m，即澆灌后澆帶以北所有區(qū)域的梁板。4、砼分段澆灌量第一次澆灌（N—3GKL2第一段）：75m3第二次澆灌（N—3GKL2第二段、N—3GKL4、N—3GKL7第一段及QSRC斜墻梁）：250m3第三次澆灌（后澆帶以北所有梁板）:580m3。5、砼澆灌作業(yè)安排第一次澆灌本次只澆灌N-3GKL2第一段，砼量為75m3，采用一臺(tái)輸送泵進(jìn)行混凝土澆灌，砼坍落度控制在12±2cm以內(nèi)。在5小時(shí)內(nèi)完成第一次砼澆灌，澆灌順序?yàn)椋℉）軸→（L）軸。第二次澆灌第二次澆灌的區(qū)域包括N-3GKL2的第二段、N-3GKL4和N-3GKL7的第一段、巨型斜墻桁架梁的第一段，砼坍落度嚴(yán)格控制在12±2cm。第二次澆灌混凝土量約為250m3，采用兩臺(tái)混凝土輸送泵同時(shí)進(jìn)行，混凝土澆灌安排如下：1#輸送泵：負(fù)責(zé)N-3GKL2的第二段的澆灌，澆灌順序由（L）軸→（2/G）軸；2#輸送泵：負(fù)責(zé)N-3GKL4和N-3GKL7的第一段、巨型斜墻桁架梁的第一段的澆灌，澆灌順序由N-3GKL4→N-3GKL7→巨型斜墻桁架梁。第三次澆灌第三次澆灌砼量為580m3，采用兩臺(tái)輸送泵（位于東側(cè)）運(yùn)輸。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，考慮拆接管因素，澆灌能力按20m3/小時(shí)·臺(tái)，總的澆灌時(shí)間約為15小時(shí)。兩臺(tái)泵以（J）軸線為界，分別澆灌（J）軸線以北和（J）軸線以南范圍內(nèi)的梁板砼，主要澆灌方向由西向東。澆灌步距為3m，每一步距內(nèi)最大砼量為15m3，在0.5小時(shí)內(nèi)澆完，不會(huì)出現(xiàn)冷縫。澆灌至N—3GKL2位置時(shí)，由于大梁的第三段高1.5m，砼量為52m3，需2小時(shí)澆灌完。大梁頂部分層澆灌，分層厚度為500mm，每層澆灌時(shí)間為45分鐘，也不會(huì)出現(xiàn)施工冷縫。6、勞動(dòng)力組織混凝土澆灌的人員安排：第一層混凝土澆灌勞動(dòng)力組織：混凝土工15人，振動(dòng)棒3臺(tái)，混凝土輸送泵1臺(tái)及輸送泵操作員1人；安排木工3人看模，鋼筋工3人進(jìn)行鋼筋修整；配合工種：電工、輸送泵維修工各一名；如建升和的塔吊在澆灌前已安裝好，則安排塔吊配合澆灌混凝土。管理人員：質(zhì)檢、技術(shù)及副項(xiàng)目經(jīng)理各一人直接在現(xiàn)場(chǎng)指揮澆灌。第二層混凝土澆灌勞動(dòng)力組織：混凝土工30人，振動(dòng)棒6臺(tái)，混凝土輸送泵2臺(tái)及輸送泵操作員2人；安排木工6人看模，鋼筋工4人進(jìn)行鋼筋修整；配合工種：電工、輸送泵維修工各一名；如建升和的塔吊在澆灌前已安裝好，則安排塔吊配合澆灌混凝土。管理人員：質(zhì)檢、技術(shù)及副項(xiàng)目經(jīng)理各一人直接在現(xiàn)場(chǎng)指揮澆灌。第三層混凝土澆灌勞動(dòng)力組織：混凝土工30人，振動(dòng)棒8臺(tái)，混凝土輸送泵2臺(tái)及輸送泵操作員2人；安排木工4人看模，鋼筋工3人進(jìn)行鋼筋修整；配合工種：電工、輸送泵維修工各一名；如建升和的塔吊在澆灌前已安裝好，則安排塔吊配合澆灌混凝土。管理人員：質(zhì)檢、技術(shù)及項(xiàng)目副經(jīng)理各一人直接在現(xiàn)場(chǎng)指揮澆灌。七、梁鋼骨下混凝土澆灌質(zhì)量保證措施根據(jù)專家會(huì)議精神，在考慮混凝土的澆灌方案時(shí)，應(yīng)將大梁鋼骨下翼緣下的混凝土澆灌作為重點(diǎn)加以考慮。為保證鋼骨混凝土梁的澆灌質(zhì)量，我們將采取以下措施：適當(dāng)調(diào)整鋼筋位置由于部分梁鋼骨下面的鋼筋有2～3排，最上面一排鋼筋與鋼骨下翼緣的距離只有10多公分，由于鋼骨下翼緣還焊接有間距較密的栓釘，澆灌時(shí)將很容易因鋼骨、栓釘及鋼筋的阻礙，而使鋼骨下翼緣下的混凝土澆灌不密實(shí)。因此在綁扎鋼筋時(shí)將適當(dāng)調(diào)整鋼筋的位置，將鋼骨下的最上面一排鋼筋調(diào)整位置，使鋼骨下翼緣下的空間盡可能的大，具體見(jiàn)鋼筋綁扎調(diào)整圖所示。(略)混凝土澆灌措施在澆灌大梁的第一段混凝土?xí)r，適當(dāng)調(diào)整混凝土的坍落度，由于原方案的混凝土坍落度為8±1cm過(guò)小，在澆灌鋼骨下翼緣下的混凝土難度太大，澆灌的密實(shí)度不易保證，因而將第一段混凝土的坍落度改為12cm，以使混凝土的澆灌質(zhì)量得到有效保證。在澆灌時(shí)，應(yīng)先澆灌一邊的混凝土，將混凝土從一邊往另一邊趕，至混凝土沿另一邊的鋼骨翼緣邊冒出為止。這種澆灌方法可防止混凝土兩邊澆灌而使氣泡積聚有翼緣中間無(wú)法排出，而在中間形成澆灌薄弱層。具體澆灌如混凝土澆灌示意圖所示。(略)八、混凝土質(zhì)量保證措施1、水化熱升溫計(jì)算及降低水化熱的措施根據(jù)王鐵夢(mèng)著《鋼筋砼裂縫控制》混凝土內(nèi)部最大溫升為T(mén)max=T′T′—標(biāo)準(zhǔn)升溫（按結(jié)構(gòu)計(jì)算厚度1.5m計(jì)算）T′=13K1—水泥標(biāo)號(hào)系數(shù)525#K1=1.13K2—水泥品種系數(shù)普通硅酸鹽水泥K2=1.2K3—水泥用量系數(shù)按400kg計(jì)K3=410/275=1.45K4—模板系數(shù)采用木模板K44=1.4混凝土內(nèi)部最高升升溫Tmaxx=15×1..13×1.2×1.45×1.4==41.3℃混凝土表面最高升升溫(按二層麻袋袋片保溫進(jìn)行行計(jì)算)Tmax’=4hh’(H-h’)Tmaxx/H2其中混凝土土結(jié)構(gòu)的計(jì)算算厚度為h’=K·λ/β混凝土導(dǎo)熱熱系數(shù)λ取2.33WW/m·K混凝土表面面模板及保溫溫層等的傳熱熱系數(shù)：β=1/(δ1/λλ1+1/βq)δ1為麻袋厚度為144mm，λ1為麻袋的保保溫導(dǎo)熱系數(shù)數(shù)0.14W/m·KKβq為空氣層的保溫系系數(shù)為23WW/m·K則β=6.977折減系數(shù)K=00.666混凝土計(jì)算算厚度為h’=0.6666×2.333/6.997=0.2223m混凝土的計(jì)計(jì)算厚度為H=hh+2h’=1.9466m計(jì)算得混混凝土表面最最高溫升為T(mén)maxx’=4×0..223×((1.9466-0.2223)×411.3/1..9462=16.7℃內(nèi)外表面面的最高溫差差為T(mén)maax-Tmmax’=24.6℃因而在采采取掛雙層麻麻袋片的保溫溫措施后，混混凝土的內(nèi)外外溫差、表面面與室外環(huán)境境的溫差均控控制在25℃以內(nèi)，同時(shí)時(shí)混凝土的上上表面蓄水進(jìn)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，也也起到一定的的保溫作用，同同時(shí)對(duì)混凝土土養(yǎng)護(hù)也很有有利。2、進(jìn)一步降低水化化熱升溫和控控制砼溫度裂裂縫的技術(shù)措措施除主要采取分段澆澆灌施工方案案來(lái)大幅度降降低水化熱升升溫常值以外外，另采取以以下綜合措施施來(lái)進(jìn)一步降降低水化熱升升溫及控制混混凝土裂縫：：（1）在澆灌條件許可可的情況下，盡盡量采用低坍坍落度砼。在在保證混凝土土澆灌能順利利進(jìn)行的條件件下，用塔吊吊進(jìn)行大梁混混凝土澆灌，由由于第一層澆澆灌采用太低低的坍落度有有一定的難度度，因而選用用坍落度為12±2cm，在澆灌灌時(shí)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)可能適時(shí)時(shí)調(diào)整坍落度度，確保澆灌灌質(zhì)量。在砼配合比上，水水泥選用湖南南“韶峰”525#普通硅酸鹽鹽水泥，安定定性優(yōu)良，早早期強(qiáng)度較高高，早期抗裂裂性能好。石石子采用本地地產(chǎn)碎石，粒粒徑1～3cm，含泥量量<1%。砂采采用東莞河砂砂（中砂），要要求含泥量<<2%；水采用自自來(lái)水。（3）使用高強(qiáng)緩凝型型減水劑?？乜刂瞥跄龝r(shí)間間不少于6小時(shí)，有利利于水化熱的的釋放，有利利于延長(zhǎng)砼層層間搭接覆蓋蓋時(shí)間。結(jié)合合降低砼坍落落度將水泥用用量控制在4410kg/m3以內(nèi)。（4）摻粉粉煤灰（一級(jí)級(jí)），摻量為為10%左右，可減減少水泥用量量，改善砼和和易性，大大大降低砼水化化熱。（5）混凝凝土中摻加杜杜拉纖維（具具體由業(yè)主來(lái)來(lái)確定），來(lái)來(lái)控制混凝土土裂縫的產(chǎn)生生，尤其對(duì)較較大的、連續(xù)續(xù)的裂縫有較較好的控制作作用。（6）第一一段和第二段段澆灌之間以以及第二、三三段之間的間間隔時(shí)間，考考慮到滿足砼砼溫度曲線升升溫階段結(jié)束束并開(kāi)始轉(zhuǎn)入入降溫階段的的時(shí)間，故確確定按五天控控制，此時(shí)已已澆砼已有不不低于75%的強(qiáng)度。在在溫控方面應(yīng)應(yīng)以測(cè)溫記錄錄及強(qiáng)度試壓壓為準(zhǔn)，不得得提前覆蓋。（7）每段段砼澆灌應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格控制分層層澆灌厚度，堅(jiān)堅(jiān)持水平分層層下灰，盡量量延長(zhǎng)上下層層之間覆蓋的的間隔時(shí)間，認(rèn)認(rèn)真掌握流水水作業(yè)的程序序和順序。九、測(cè)溫和養(yǎng)護(hù)1、每段砼澆灌完后后，側(cè)面淋水水保溫養(yǎng)護(hù)，頂頂面蓄水養(yǎng)護(hù)護(hù)。進(jìn)入降溫溫階段，側(cè)面面模板外加釘釘麻袋片保溫溫。2、每根梁每個(gè)澆灌灌段設(shè)三組測(cè)測(cè)溫孔。第一一、二段測(cè)溫溫孔垂直埋設(shè)設(shè)深度為0.65m，第第三段垂直埋埋深1.0m。第一一、二澆灌段段測(cè)溫工作只只測(cè)升溫階段段，在上層澆澆灌覆蓋后停停止測(cè)溫。第第三澆灌段的的測(cè)溫工作完完整監(jiān)測(cè)從升升溫階段到降降溫階段的全全部過(guò)程。升升溫階段每4小時(shí)測(cè)一次次，降溫階段段每天測(cè)一次次，測(cè)溫時(shí)間間每天固定。砼砼內(nèi)外溫差控控制在25℃以內(nèi)，如溫溫差過(guò)大，應(yīng)應(yīng)立即調(diào)整并并加強(qiáng)保溫措措施。砼內(nèi)部部溫度高出大大氣溫度不超超過(guò)10℃時(shí)，可以停停止測(cè)溫和養(yǎng)養(yǎng)護(hù)并安排拆拆側(cè)面模板。3、所有測(cè)溫記錄完完整保存。十、其他技術(shù)措施施1、關(guān)于分層澆灌，在在分段界面上上的處理，本本公司在多個(gè)個(gè)工程的轉(zhuǎn)換換大梁的施工工已有成功先先例，計(jì)劃予予以應(yīng)用。其做法是是：在結(jié)合部部位采取特殊殊處理措施，確確保分層界面面結(jié)合良好。在在砼澆灌結(jié)束束后靜停1小時(shí)，待砼砼面泌水滲出出后，在模板板上鉆孔排出出泌水。采用用專用夾具，將3～6cm清凈碎石作為石筍鑲放在砼表面，碎石粒徑大小，應(yīng)一半埋入水泥漿中，一半露在外面。由專人操作，方法簡(jiǎn)便，且在其