江漢大學(xué)1號學(xué)生宿舍樓設(shè)計

word文檔可自由復(fù)制編輯本科畢業(yè)設(shè)計（論文）題目：江漢大學(xué)1號學(xué)生宿舍樓設(shè)計學(xué)院：土木工程學(xué)院專業(yè)：土木工程（建筑工程）學(xué)號：學(xué)生姓名：指導(dǎo)教師：職稱：副教授二O一三年六月一日摘要本設(shè)計為振興中學(xué)教學(xué)樓，主體為5層框架結(jié)構(gòu)。包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分。建筑設(shè)計包括建筑的平面圖，立面圖，剖面圖，以及建筑詳圖。結(jié)構(gòu)計算內(nèi)容有荷載計算，內(nèi)力計算，內(nèi)力組合，截面計算，基礎(chǔ)設(shè)計，樓梯設(shè)計等幾方面。在確定計算簡圖之后，選取一榀框架進(jìn)行計算，進(jìn)行了重力荷載代表值的計算,通過頂點位移法求出自振周期，按底部剪力法計算水平地震荷載作用大小，用D值法求出在水平地震作用和風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。用彎矩分配法計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，將所得的內(nèi)力進(jìn)行內(nèi)力組合，找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合進(jìn)行梁、柱的配筋計算并繪圖。屋面為上人屋面，采用單向板設(shè)計。用PMCAD程序驗算的方式完成雙向板的配筋檢驗，框架的計算則用PK程序來計算?；A(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)及聯(lián)合基礎(chǔ)，包括荷載計算，基礎(chǔ)承載力計算。關(guān)鍵詞：結(jié)構(gòu)設(shè)計；框架；PKPM；基礎(chǔ)AbstractThisdesignfortheZhenXingmiddleschoolteachingbuilding,themainbodyis5portalframeconstructions.Includingarchitecturaldesignandstructuraldesigntwoparts.Architecturaldesignincludesconstructionhorizontalplan,elevation,aswellasbuildinginstructionaldiagram.Thestructurecomputationcontenthastheloadcomputation,theinternalforcecomputation,theinternalforcecombination,thesectioncomputation,theboard,thestaircase,thefoundationdesignandsoonseveralaspects.Afterdeterminationcomputationdiagram,selectsapinframetocarryonthecomputation,hasfirstcarriedonthegravityloadgenerationoftabularvaluecomputation,thenextractsusingtheapexdeflectionmethodtheselfoscillationcycle,accordingtothebaseshearingforcelawcomputationhorizontalearthquakeloadfunctionsize,extractswiththeDvaluelawunderthehorizontalearthquakefunctiongentlebreezeloadfunctionthestructureinternalforce(bendingmoment,shearingforce,axlestrength).Calculatethefunctionstructureinternalforceunderverticalload(deadloadandliveload)withthedelaminationmethodandcarryontheinternalforcecombinationbytheobtainedinternalforce,againdiscoversmostdisadvantageousgroupoforaseveralgroupofinternalforcecombinationcarriesonLiang,thecolumnmatchesthemuscletocalculateandtodrawachart.Thencarriesonthefloor,thestaircase,thefoundationmatchesthemusclecomputation.Theexaltedroofusesthebidirectionalboarddesign.Checkthetwo-wayslabreinforcementcalculationwithPMCADprogram,whilecompletingframeworkcomputationwithPKprogram.Thefoundationusestheindependentfoundationundercolumn,includingloadcomputation,foundationsupportingcapacitycomputation.Keywords:structuraldesign;frames;PKPM;foundationword文檔可自由復(fù)制編輯目錄TOC\o"1-3"\h\u1340前言 ⑦2445-9645-3368183-84183-4268183-84183-422445-9645-33內(nèi)力組合a401951-232058-14-201336814426201336-81442-6-40195123205814b201405-121454-7-278272187710482798771-37140522145413b’371416-221465-13-4909-9958-127909-21958-10-2014161214657c311892-181993-11-3012522113531110125261353-1-46189227199316c’461902-272003-16-101326-614271301326-211427-11-31190218200311d401965-232061-14-211304814006211304-81400-6-40196523206114e21584106165832-10783011690460-7183010290450-651584145165855e’651700-1451774-55711307-1021381-501071307-1161381-60-21700-1061774-32f-41310109137234-10465211471459-7465210371450-591310141137253Mmax及N651700-1451774-1078301169041071307-1161381-6515841451658Nmax及M401965-232061-20133681442201336-81442-401965232061Nmin及M201405-121454-278272187748279877-371405221454及521360-1161420-8566493723851046-931105-5212671161326及321572-191649-16106861154161068-61154-321572191649161124-91163-226621770146627701-301124171163-4448-48445.7框架結(jié)構(gòu)的配筋計算本章主要進(jìn)行了梁的正截面受彎承載力計算及斜截面受剪承載力計算。同時進(jìn)行了框架柱的截面設(shè)計。這里以第一層的BD跨梁及第二層BD柱為例來計算，其它層以表格形式給出。5.7.1框架梁非抗震截面的設(shè)計(1)選取最不利組合內(nèi)力非抗震設(shè)計時框架梁彎矩的最不利內(nèi)力有兩種組合，支座負(fù)彎矩選擇由永久荷載控制的非抗震組合，跨中正彎矩選擇由永久荷載控制的非抗震組合，即數(shù)值前帶標(biāo)記?？拐鹪O(shè)計時框架梁剪力的最不利內(nèi)力組合取由永久荷載控制的非抗震組，即數(shù)值前帶標(biāo)記。表5.31非抗震設(shè)計時框架梁的最不利內(nèi)力層數(shù)截面位置內(nèi)力可變荷載控制永久荷載控制cd1支座左端M-109.4-122.1V123.6131.8跨中M86.283.6V--支座右端M-105.992.9V-105.6100(2)框架梁正截面受彎承載能力計算①邊跨跨中BD第一層BD框架梁的截面尺寸為：300mm×700mm，混凝土等級為C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級。材料的強度標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值如下：混凝土強度：C30：，，，，，正截面處于非均勻受壓時的混凝土極限壓應(yīng)變。鋼筋強度：HRB400：，，彈性模量。從表中得出BD跨中的最大當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面來設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計。翼緣的計算寬度：a.按計算跨度考慮b.梁凈距考慮c.按翼緣高度考慮，假定鋼筋按一排配筋，取，則這種情況不起控制作用，故取。相對受壓區(qū)高度：下部跨間截面按單筋形梁計算，因為：屬第一類T型截面。<最小配筋率應(yīng)比較和的大小，即：不滿足最小配筋率要求。則按最小配筋率進(jìn)行配筋取實際鋼筋取414（）4414圖5.19BD跨跨中正截面配筋圖②BD左端支座 當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面來設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計，假定鋼筋按一排配筋，取，則實際配筋取420的HRB400(As=1256mm2)。最小配筋率應(yīng)比較和的大小，即：420420圖5.20BD跨梁左端支座正截面配筋圖③BD右端支座 當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面來設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計,假定鋼筋按一排配筋，取則實際配筋取418的HRB400(As=1017mm2)。418最小配筋率應(yīng)比較和的大小，滿足要求。418圖5.21BD跨梁支座右端的梁配筋圖（3）梁斜截面受剪承載力計算取假定鋼筋按一排配筋，取，。①計算截面的確定和剪力設(shè)計值計算根據(jù)表得出左邊支座邊緣處剪力最大，故選擇該截面進(jìn)行抗剪配筋驗算，剪力設(shè)計值為。②復(fù)核梁截面設(shè)計，，此梁屬于一般梁。根據(jù)混凝土強度C30取，則，截面尺寸滿足要求。③驗算可否按構(gòu)造配筋則可按構(gòu)造配筋，選取雙肢箍筋Φ12@200圖5.22斜截面梁配筋圖5.7.2框架梁抗震截面的設(shè)計（1）選取最不利組合內(nèi)力抗震設(shè)計時框架梁彎矩的最不利內(nèi)力有一種組合，支座負(fù)彎矩選擇由右震控制的抗震組合，跨中正彎矩選擇由左震控制的抗震組合，即數(shù)值前帶標(biāo)記?？拐鹪O(shè)計時框架梁支座負(fù)剪力的最不利內(nèi)力組合取由右震控制的抗震組，右座負(fù)剪力的最不利內(nèi)力組合取由左震控制的抗震組即數(shù)值前帶標(biāo)記。表5.32抗震設(shè)計時框架梁的最不利內(nèi)力層數(shù)截面位置內(nèi)力抗震組合（左震）1支座左端M-137.3V104.6跨中M69V-支座右端M-103.4V84.8（2）框架梁正截面受彎承載能力計算①邊跨跨中BD當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面來設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計。翼緣的計算寬度：a.按計算跨度考慮b.梁凈距考慮c.按翼緣高度考慮，假定鋼筋按一排配筋，取則,這種情況不起控制作用，故取相對受壓區(qū)高度：下部跨間截面按單筋形梁計算，因為：屬第一類T型截面。<>=0.2%不滿足最小配筋率要求。則按最小配筋率進(jìn)行配筋取實際鋼筋取414（）4414圖5.23BD跨跨中正截面配筋圖②AB左端支座 當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面來設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計，假定鋼筋按一排配筋，取則實際配筋取420的HRB400(As=1256mm2)。最小配筋率應(yīng)比較和的大小，即：420420圖5.24BD跨梁左端支座正截面配筋圖③BD右端支座 當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面來設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計,假定鋼筋按一排配筋，取則實際配筋取418的HRB400(As=1017mm2)。最小配筋率應(yīng)比較和的大小，即：418418圖5.25BD跨梁支座右端的梁配筋圖（3）梁斜截面受剪承載力計算取假定鋼筋按一排配筋，取，。①計算截面的確定和剪力設(shè)計值計算根據(jù)表得出左邊支座邊緣處剪力最大，故選擇該截面進(jìn)行抗剪配筋驗算，剪力設(shè)計值為。②復(fù)核梁截面設(shè)計，，此梁屬于一般梁。根據(jù)混凝土強度C30取，則，截面尺寸滿足要求。③驗算可否按構(gòu)造配筋則可按構(gòu)造配筋，選取雙肢箍筋12@200圖5.26斜截面梁配筋圖其他梁柱配筋見下表5.33和表5.34表5.33各層梁配筋截面尺寸（mm×mm）正截面配筋面積As（mm2）正截面實配鋼筋斜截面配筋面積Asv（mm2）斜截面實配鋼筋支座跨中支座跨中6層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2005層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2004層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2003層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2002層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@2001層AB梁300×7001256615420414565Φ12@200BC梁300×7001256615420414565Φ12@200CD梁300×7001256615420414565Φ12@200表5.34各層柱配筋樓層層高（mm）截面尺寸（mm×mm）正截面配筋面積As（mm2）正截面實配鋼筋斜截面配筋面積Asv（mm2）斜截面實配鋼筋6層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2005層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2004層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2003層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2002層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2001層A柱3600550×6501017418770Φ4@200B柱3600550×650804416770Φ4@200C柱3600550×650804416770Φ4@200D柱3600550×6501017418770Φ4@2006基礎(chǔ)截面計算6.1概述進(jìn)行地基基礎(chǔ)設(shè)計時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)最不利組合。基礎(chǔ)設(shè)計安全等級、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定采用。本章主要根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》[14]（GB50007-2011）及相關(guān)地質(zhì)資料進(jìn)行基礎(chǔ)截面計算。6.2設(shè)計依據(jù)按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）要求,當(dāng)采用獨立基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)時，有地下室基礎(chǔ)埋深指基礎(chǔ)底面到室內(nèi)地面的距離，至少取建筑物高度的,先計算邊柱?；A(chǔ)埋深d=1.2m，混凝土采用C30，，鋼筋采用，。本工程地質(zhì)情況：工程所在地為市區(qū)，場區(qū)起勢平坦，地層分布較為規(guī)律地基承載力按140KPa持力層為粉土夾粉質(zhì)粘土，=2\*ROMANII類場地。其中，=140KPa當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于或埋置深度大于時,應(yīng)按下式修正：式中:：為基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，根據(jù)粘土的物理性質(zhì),查地基承載力修正系數(shù)表得,及均小于0.85的粉質(zhì)粘性土。b：為基礎(chǔ)地面寬度，當(dāng)按取，按取。：為基礎(chǔ)地面以上土的加權(quán)平均重度，取。：有地下水，減去水的浮重度18.4kN/m3查地基承載力修正系數(shù)表得,及均小于0.85的粘性土，分別取0.5和2。先按計算,地基承載力修正。6.3柱下獨立基礎(chǔ)計算6.3.1獨立基礎(chǔ)初步尺寸確定首先進(jìn)行獨立基礎(chǔ)的計算。取所計算一榀框架內(nèi)B柱下獨立基礎(chǔ)進(jìn)行計算。而柱傳至基礎(chǔ)頂?shù)暮奢d：由4.8節(jié)柱的內(nèi)力組合表可查得，，計算基底底面積可以先按照軸心受壓時面積的1.1-1.4倍先估算。m2考慮到偏心荷載作用下應(yīng)力分布不均勻，將A增加10%~20%，初步確定基礎(chǔ)底面積：A=24.02m2。得出bl=5.0m5.0m,由于5m大于3m，故需對進(jìn)行修正：6.3.2驗算偏心矩基底處的總豎向力：，，偏心距：，滿足要求。6.3.3地基承載力驗算平均基底壓力：滿足要求。基底最大壓力：承載力滿足要求。6.3.4基礎(chǔ)高度計算如果只在矩形基礎(chǔ)長邊方向產(chǎn)生偏心，則當(dāng)荷載偏心距時，需計算基底凈反力設(shè)計值的最大值和最小值。其中為凈偏心距，、分別為基本組合的力，得出的值?；變舴戳Φ淖畲笞钚≡O(shè)計值為：，（1）柱與基礎(chǔ)交接處的沖切計算：取，保護層厚度c=40mm,，m2，則，因偏心受壓，計算時用，，沖切力：，抗沖切，所以滿足抗沖切驗算。（2）基礎(chǔ)變階處的沖切計算基礎(chǔ)分二級，下階，取，b1=2.5m,則，因偏心受壓，計算時用，，沖切力：，抗沖切力：，滿足抗沖切驗算。6.3.5配筋計算（1）計算彎矩設(shè)計值①柱邊1—1截面,,。②變階處截面，，。比較和，應(yīng)按配筋，按構(gòu)造要求配由于Y向彎矩小于X向彎矩，故雙向采用相同配筋。如圖6.1所示14@15014@15014@15014@15014@15014@150圖6.1獨立基礎(chǔ)配筋圖6.4雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計本例計算單榀框架中B柱C柱下基礎(chǔ)，由于B、C柱柱距較小，故考慮采用雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計。6.4.1聯(lián)合基礎(chǔ)尺寸初估由第5章計算結(jié)果可知，相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合:,,初步確定基礎(chǔ)底面積：考慮荷載偏心，將基底面積初步增加20%，取。計算基底形心位置及基礎(chǔ)長度，初定。由于大于3m，故需對進(jìn)行修正：初定采用階形基礎(chǔ)上階下階具體尺寸如圖6.2圖6.2聯(lián)合基礎(chǔ)尺寸圖6.4.2凈反力與內(nèi)力計算地基凈反力設(shè)計值：用倒梁法計算基礎(chǔ)底板受力如下圖6.3，圖6.4圖6.3基礎(chǔ)底板受力彎矩圖圖6.4基礎(chǔ)底板受力剪力圖6.4.2基礎(chǔ)高度驗算計算基礎(chǔ)高度。取h=600mm,保護層厚度c=40mm,則h0=h-c=560mm。沖切承載力驗算。由于本聯(lián)合基礎(chǔ)做的是雙錐形現(xiàn)澆基礎(chǔ)，由柱的沖切破壞錐形狀可知，兩柱均為一面受沖切，經(jīng)比較，取柱1進(jìn)行驗算。，滿足抗沖切要求。受剪承載力驗算，取柱1沖切破壞錐體底面邊緣處截面為計算截面，該截面的剪力設(shè)計值為：滿足要求6.4.3聯(lián)合基礎(chǔ)配筋計算（1）縱向配筋（采用HRB335鋼筋）最大正彎矩M=324.61kN·m所需鋼筋面積為底面實配23Φ12，mm2（2）橫向鋼筋（采用HRB335鋼筋）柱1處等效梁寬：由于柱2所承載軸力小于柱1，故柱2處與柱1取相同配筋實配20@100如圖6.5所示22@20022@20022@20022@20022@20022@200圖6.5獨立基礎(chǔ)配筋圖7樓梯構(gòu)件計算7.1概述本設(shè)計采用現(xiàn)澆板式樓梯，它由斜板、平臺梁和平臺板組成。因斜板是承重構(gòu)件，故板較厚，鋼筋和混凝土用量多，自重比較大，但板底平整，制模方便，其傳力路線為樓梯板的荷載傳給平臺梁，再由平臺梁傳給墻或柱。本章根據(jù)相關(guān)規(guī)范先確定了樓梯的基本參數(shù)，后進(jìn)行樓梯荷載計算及斜板、平臺梁和平臺板的計算，確定了樓梯的配筋。7.2設(shè)計資料活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2kN/m2。樓梯踏步面層采用水磨石面層，底面為20mm厚混合砂漿抹灰?；炷敛捎肅25，=11.9kN/m2，梁中受力鋼筋為HRB335，=300N/mm2。圖7.1樓梯平面布置7.3梯段板設(shè)計每一踏：高度160mm，寬度300mm；板傾斜度：tan==0.53，cos=0.88；板水平計算跨度：=0.3×11=3.3m，板傾斜長：，斜板厚度約為梯段板斜長的1/25—1/30,故取板厚為130mm，踏步n=12(階)。7.3.1荷載計算表7.1荷載計算荷載種類荷載值(KN/m)恒載水磨石面層（10mm面層，20mm水泥砂漿打底）（0.3+0.16）×0.65/0.3=1.0三角形踏步0.5×0.3×0.16×25/0.3=2斜板0.13×25/0.88=3.69欄桿自重0.2板底抹灰0.02×20/0.88=0.45小計7.34活荷載2荷載計算見表7.1，內(nèi)力組合后，得到：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：1.2×7.34+1.4×2=11.61kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合：1.35×7.34+1.4×0.7×2=11.87kN/m得基本組合的總荷載設(shè)計值=11.87kN/m7.3.2截面設(shè)計每一層層高3.6m，每層臺階為24個，一跑臺階為12個。板水平計算跨度=11×300=3300mm，彎矩設(shè)計值：，板的有效高度：按照最小配筋率計算的截面面積：選配10@200()。7.4平臺板設(shè)計設(shè)平臺板厚100mm，取1.76m寬板帶進(jìn)行計算。7.4.1荷載計算表7.2平臺板荷載計算荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）恒荷載水磨石面層0.65100mm厚平臺板0.10×25=2.520mm厚板底抹灰0.02×20=0.4小計3.55活荷載2荷載計算見表7.2，內(nèi)力組合后，得到：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：1.2×3.55+1.4×2=7.06kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合：1.353.55+1.40.72=6.76kN/m得基本組合的總荷載設(shè)計值為=7.06kN/m。7.4.2截面設(shè)計平臺板的計算跨度：彎矩設(shè)計值：板的有效高度：按照最小配筋率計算的截面面積：選用8＠100(As=503mm2)。7.5平臺梁的設(shè)計設(shè)平臺梁截面。7.5.1荷載計算表7.3平臺梁的荷載荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）恒荷載梁自重25×0.2×0.4）=2梁側(cè)20mm抹灰17×0.02×0.4）×2=0.272平臺板傳遞3.55×3.9/2=6.92樓梯板傳遞7.34×3.3/2=12.11小計21.3活荷載(平臺板和梯段板傳來)2×（3.9/2+3.3/2）=7.2荷載計算見表7.3，內(nèi)力組合可得：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：1.2×21.3+1.4×7.2=35.64kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合：1.3521.3+1.40.77.2=35.81kN/m則可得基本組合的荷載設(shè)計值=35.81kN/m。7.5.2截面設(shè)計梁計算跨度內(nèi)力計算：截面按倒L形計算：所以截面屬于第一類T形截面。選用314()。斜截面受剪承載力計算：配置箍筋6@200。，滿足要求。8電算8.1概述PKPM系列程序為中國建筑科學(xué)研究院PKPM工程部研制開發(fā)的集建筑、結(jié)構(gòu)、設(shè)備等設(shè)計為一身的設(shè)計軟件。該程序發(fā)展迅速，功能齊全，可以直接為施工圖繪制服務(wù)，在國內(nèi)得到了廣泛的應(yīng)用。本章采用PKPM軟件，參考《PKPM系列程序在土木工程中的應(yīng)用》[16]，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[2]（GB50009-2001），《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[3]（GB50010-2002）等對框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行電算。8.2電算結(jié)果8.2.1結(jié)構(gòu)設(shè)計信息（1）總信息結(jié)構(gòu)材料信息:鋼砼結(jié)構(gòu)混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00鋼材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夾角(Degree)ARF=0.00地下室層數(shù):MBASE=0豎向荷載計算信息:按模擬施工1加荷計算風(fēng)荷載計算信息:計算X,Y兩個方向的風(fēng)荷載地震力計算信息:計算X,Y兩個方向的地震力“規(guī)定水平力”計算方法:樓層剪力差方法(規(guī)范方法)結(jié)構(gòu)類別:框架結(jié)構(gòu)裙房層數(shù):MANNEX=0轉(zhuǎn)換層所在層號：MCHANGE=0嵌固端所在層號：MQIANGU=1墻元細(xì)分最大控制長度(m)DMAX=1.00彈性板與梁變形是否協(xié)調(diào)是墻元網(wǎng)格:側(cè)向出口結(jié)點是否對全樓強制采用剛性樓板假定否地下室是否強制采用剛性樓板假定:否墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點是計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣否采用的樓層剛度算法層間剪力比層間位移算法（2）風(fēng)荷載信息修正后的基本風(fēng)壓(kN/m2):WO=0.35風(fēng)荷載作用下舒適度驗算風(fēng)壓(kN/m2):WOC=0.10地面粗糙程度:C類體形變化分段數(shù):MPART=1各段最高層號:NSTi=6各段體形系數(shù):USi=1.30（3）地震信息振型組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián))CQC計算振型數(shù):NMODE=15地震烈度:NAF=6.00場地類別:KD=I1特征周期TG=0.35地震影響系數(shù)最大值Rmax1=0.04地震影響系數(shù)最大值Rmax2=0.28框架的抗震等級:NF=3重力荷載代表值的活載組合值系數(shù):RMC=0.50周期折減系數(shù):TC=0.75結(jié)構(gòu)的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考慮偶然偏心:是是否考慮雙向地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng):是斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震數(shù)=0（4）活荷載信息考慮活荷不利布置的層數(shù)從第1到6層柱、墻活荷載是否折減不折算傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折減折算表8.1活荷載折減系數(shù)計算截面以上的層數(shù)折減系數(shù)11.00230.85450.70680.659200.60>200.55（5）調(diào)整信息梁剛度放大系數(shù)是否按2010規(guī)范取值：是梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)：BT=0.85梁活荷載內(nèi)力增大系數(shù)：BM=1.00連梁剛度折減系數(shù)：BLZ=0.60梁扭矩折減系數(shù)：TB=0.40全樓地震力放大系數(shù)：RSF=1.00頂塔樓內(nèi)力放大起算層號：NTL=0頂塔樓內(nèi)力放大：RTL=1.00是否按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整樓層地震力IAUTO525=1薄弱層判斷方式：按高規(guī)和抗規(guī)從嚴(yán)判斷強制指定的薄弱層個數(shù)NWEAK=0薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù)WEAKCOEF=1.25強制指定的加強層個數(shù)NSTREN=0（6）配筋信息梁箍筋強度(N/mm2):JB=270柱箍筋強度(N/mm2):JC=270墻水平分布筋強度(N/mm2):FYH=210墻豎向分布筋強度(N/mm2):FYW=300邊緣構(gòu)件箍筋強度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大間距(mm):SB=100.00柱箍筋最大間距(mm):SC=100.00墻水平分布筋最大間距(mm):SWH=200.00墻豎向分布筋配筋率(%):RWV=0.30（7）設(shè)計信息結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):RWO=1.00柱計算長度計算原則:有側(cè)移梁端在梁柱重疊部分簡化:不作為剛域柱端在梁柱重疊部分簡化:不作為剛域是否考慮P-Delt效應(yīng)：否柱配筋計算原則:按單偏壓計算鋼構(gòu)件截面凈毛面積比:RN=0.85梁保護層厚度(mm):BCB=20.00柱保護層厚度(mm):ACA=20.00當(dāng)邊緣構(gòu)件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時一律設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件:是是否按混凝土規(guī)范B.0.4考慮柱二階效應(yīng):否（8）荷載組合信息恒載分項系數(shù):CDEAD=1.20活載分項系數(shù):CLIVE=1.40風(fēng)荷載分項系數(shù):CWIND=1.40水平地震力分項系數(shù):CEA_H=1.30豎向地震力分項系數(shù):CEA_V=0.50活荷載的組合值系數(shù):CD_L=0.70風(fēng)荷載的組合值系數(shù):CD_W=0.60重力荷載代表值效應(yīng)的活荷組合值系數(shù):CEA_L=0.50重力荷載代表值效應(yīng)的吊車荷載組合值系數(shù):CEA_C=0.50僅考慮恒載、活載參與組合:CD_TDL=0.60考慮風(fēng)荷載參與組合:CD_TW=0.00考慮地震作用參與組合:CD_TE=0.00活載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):616.719恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):5695.622附加總質(zhì)量(t):0.000結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量(t):6312.341恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量包括結(jié)構(gòu)自重和外加恒載表8.2各層的質(zhì)量、質(zhì)心坐標(biāo)信息層號塔號質(zhì)心X質(zhì)心Y質(zhì)心Z恒載質(zhì)量活載質(zhì)量附加質(zhì)量質(zhì)量比6124.9179.82822.6001028.195.60.01.005125.2009.85419.000927.3104.20.01.004125.2009.85415.400927.3104.20.01.003125.2009.85411.800927.3104.20.01.002125.2009.8548.200927.3104.20.00.991125.2009.8524.600958.4104.30.01.00表8.3各層構(gòu)件數(shù)量、構(gòu)件材料和層高層號(標(biāo)準(zhǔn)層號)塔號梁元數(shù)(混凝土/主筋)柱元數(shù)(混凝土/主筋)墻元數(shù)(混凝土/主筋)層高(m)累計高度(m)1（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.6003.6002（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.6007.2003（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60010.8004（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60014.4005（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60018.0006（1）1294(30/360)32(30/360)0(30/300)3.60021.600表8.4風(fēng)荷載信息層號塔號風(fēng)荷載X剪力X傾覆彎矩X風(fēng)荷載Y剪力Y傾覆彎矩Y6147.5447.5171.1117.73117.7423.85141.9889.5493.4104.17221.91222.74136.55126.1947.290.88312.82348.73133.13159.21520.382.71395.53772.52130.03189.22201.575.34470.85467.51134.25223.53229.686.47557.38031.1（9）地下信息回填土容重(kN/m3):Gsol=18.00回填土側(cè)壓力系數(shù):Rsol=0.50室外地平標(biāo)高(m):Hout=-0.45地下水位標(biāo)高(m):Hwat=-1.00表8.5各樓層偶然偏心信息層號塔號X向偏心Y向偏心110.050.05210.050.05310.050.05410.050.05510.050.05610.050.05表8.6各樓層的單位面積質(zhì)量分布(單位:kg/m2)層號塔號單位面積質(zhì)量g[i]質(zhì)量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111130.851.03211097.541.00311097.541.00411097.541.00511097.541.00611195.721.09表8.7各樓層等效尺寸(單位:m2)層號塔號面積形心X形心Y等效寬B等效高H最大寬BMAX最小寬BMIN11939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7321939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7331939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7341939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7351939.7925.209.7650.3618.7350.3618.7361939.7925.209.7650.3618.7350.3618.73(10)計算信息第一步:數(shù)據(jù)預(yù)處理第二步:計算每層剛度中心、自由度、質(zhì)量等信息第三步:地震作用分析第四步:風(fēng)及豎向荷載分析第五步:計算桿件內(nèi)力(11)各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo:層號TowerN:塔號Xstif，Ystif:剛心的X，Y坐標(biāo)值A(chǔ)l:層剛性主軸的方向Xmass，Ymass:質(zhì)心的X，Y坐標(biāo)值Gmass:總質(zhì)量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:XY方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值Ratx1，Raty1:XY方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者RJX1，RJY1，RJZ1:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度RJX3，RJY3，RJZ3:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度=1\*GB3①第一層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo.1TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8522(m)Gmass=1167.0824(1062.7654)(t)Eex=0.0000Eey=0.0030Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0944Raty1=1.2114薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX1=3.5812E+06(kN/m)RJY1=3.5812E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.7022E+05(kN/m)RJY3=8.5629E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=2\*GB3②第二層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo.2TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6582(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.2778Raty=1.2778Ratx1=1.2328Raty1=1.2993薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6072E+05(kN/m)RJY3=9.0179E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=3\*GB3③第三層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo.3TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6583(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2366Raty1=1.3136薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6595E+05(kN/m)RJY3=8.8241E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=4\*GB3④第四層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo.4TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6582(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4128Raty1=1.4498薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.6978E+05(kN/m)RJY3=8.6652E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=5\*GB3⑤第五層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo.5TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=25.2004(m)Ymass=9.8537(m)Gmass=1135.6583(1031.4613)(t)Eex=0.0000Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4356Raty1=1.5271薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.7836E+05(kN/m)RJY3=8.5381E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)=6\*GB3⑥第六層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息FloorNo.6TowerNo.1Xstif=25.2000(m)Ystif=9.8000(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=24.9166(m)Ymass=9.8284(m)Gmass=1219.3440(1123.7302)(t)Eex=0.0141Eey=0.0016Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX1=4.5760E+06(kN/m)RJY1=4.5760E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.7455E+05(kN/m)RJY3=7.9873E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)X方向最小剛度比:1.0000(第6層第1塔)Y方向最小剛度比:1.0000(第6層第1塔)表8.8抗傾覆驗算結(jié)果抗傾覆力Mr.傾覆力矩Mov比值Mr/Mov零應(yīng)力區(qū)(%)X風(fēng)荷載1649595.53367.2489.910.00Y風(fēng)荷載642784.88396.776.550.00X地震1587553.910063.0157.760.00Y地震618609.510795.057.300.00表8.9結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果層號X向剛度Y向剛度層高上部重量X剛重比Y剛重比10.670E+060.856E+063.6085616.36.0146.0120.761E+060.902E+063.6071193.38.4745.6030.766E+060.882E+063.6057149.48.2555.5940.770E+060.867E+063.6043104.64.2972.3750.778E+060.854E+063.6029059.96.43105.7760.775E+060.799E+063.6015015.185.71191.51該結(jié)構(gòu)剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算該結(jié)構(gòu)剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應(yīng)表8.10樓層抗剪承載力、及承載力比值層號塔號X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:X,Y610.6559E+040.7504E+041.001.00510.8252E+040.9505E+041.261.27410.9780E+040.1131E+051.191.19310.1114E+050.1292E+051.141.14210.1234E+050.1434E+051.111.11110.9964E+040.1159E+050.810.81表格中Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比X方向最小樓層抗剪承載力之比:0.81層號:6塔號:1Y方最小樓層抗剪承載力之比:0.81層號:6塔號:18.3本章小結(jié)本章主要采用PKPM軟件對框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行電算，并由此得出結(jié)構(gòu)設(shè)計信息、周期、地震力與振型輸出文件、結(jié)構(gòu)位移等。9施工組織設(shè)計9.1綜合說明9.1.1編制說明江漢大學(xué)1號宿舍樓工程施工組織設(shè)計是根據(jù)工程招標(biāo)文件、圖紙、國家現(xiàn)行的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、施工驗收規(guī)范、工程質(zhì)量評定標(biāo)準(zhǔn)及操作規(guī)程、天津市有關(guān)文件和類似工程的施工經(jīng)驗，以ISO9002系列標(biāo)準(zhǔn)為指南進(jìn)行編制的。闡明了我公司對該工程的施工組織、總體部署、主要施工方法的原則作法以及安全、質(zhì)量、工期控制目標(biāo)和保證措施。我公司按照技術(shù)管理規(guī)定，再進(jìn)行設(shè)計交底和圖紙會審，在充分理解設(shè)計意圖的前提下，根據(jù)本施工組織設(shè)計確定的原則進(jìn)行深化、細(xì)化，制定單位工程施工組織設(shè)計及分部分項工程的施工方案(作業(yè)指導(dǎo)書)作為指導(dǎo)施工、規(guī)范施工行為的技術(shù)文件。9.1.2編制依據(jù)江漢大學(xué)1號宿舍樓工程的施工圖紙及圖紙會審建設(shè)單位與承建單位簽訂的建筑施工合同及相關(guān)文件。建設(shè)部頒發(fā)的《建設(shè)工程施工現(xiàn)場管理規(guī)定》武漢市頒布的《市建設(shè)工程施工現(xiàn)場綜合考評標(biāo)準(zhǔn)》中華人民共和國頒布的現(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)和建筑施工的有關(guān)規(guī)程、規(guī)范及驗評標(biāo)準(zhǔn)土建部分：GB50026-07《工程測量規(guī)范》YSJ402-12《地基與基礎(chǔ)工程施工操作規(guī)程》JGJ18-12《鋼筋焊接及驗收規(guī)范》GB50204-10《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50164-11《混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)》GBJ203-11《砌體工程施工及驗收規(guī)范》JGJ73-11《建筑裝飾工程施工及驗收規(guī)范》GB50209-10《建筑地面工程施工及驗收規(guī)范》GB50207-12《屋面工程技術(shù)規(guī)范》JGJ59-11《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ46-05《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)》JGJ33-12《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ80-02《建筑工程施工現(xiàn)場供電用電安全規(guī)范》GBJ300-88《建筑安裝工程質(zhì)量檢驗評定統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GBJ301-01《建筑工程質(zhì)量檢驗評定統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》安裝部分：GB50268-08《給排水管道工程施工及驗收規(guī)范》GB50259-96《電器裝置安裝工程電器照明裝置施工及驗收規(guī)范》GB50258-96《電器裝置安裝工程1KV及以下配線工程施工及驗收規(guī)范》GBJ149-10《電器裝置安裝工程母線裝置施工及驗收規(guī)范》GB50254-96《電器裝置安裝工程低壓電器施工及驗收規(guī)范》GB50150-06《電器裝置安裝工程電器設(shè)備交接實驗標(biāo)準(zhǔn)》GB50171-12《電氣裝置安裝工程盤、柜及二次回路接線施工及驗收規(guī)范》GBJ303-88《建筑電器安裝工程質(zhì)量檢驗評定統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GBJ303-02《電氣裝置安裝工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》9.2工程概況9.2.1工程概況本工程為江漢大學(xué)1號學(xué)生宿舍樓，要求設(shè)計為四人間學(xué)生公寓，在建筑適當(dāng)位置設(shè)置門廳、管理室、活動室、自行車停放區(qū)等公共服務(wù)和活動場所，總建筑面積為5000-8000m2，擬建6層。場區(qū)地勢平坦，底層分布較為規(guī)律，地基承載力按185kN/m2計，持力層為粉質(zhì)粘土，=2\*ROMANII類場地。設(shè)防烈度為6度。地震等級四級。9.2.2建筑工程簡介本工程為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。工程占地面積約883平方米，總建筑面積約5300平方米，總高度21.60米。相對標(biāo)高±0.000，室內(nèi)外高差為0.45米。屋面的做法：防水層：三氈四油鋪小石子，30厚C20細(xì)石混凝土；找平層：20厚水泥砂漿；

找坡層 ：40厚水泥石灰焦渣砂漿2.5%找平； 保溫層 ：80厚礦渣水泥； 結(jié)構(gòu)層 ：100厚現(xiàn)澆混凝土板； 抹灰層 ：10厚混合砂漿。 樓面的做法：小瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 結(jié)構(gòu)層 ：100厚現(xiàn)澆混凝土板 抹灰層 ：10厚混合砂漿 混凝土強度等級為C30，縱筋3級，箍筋3級9.2.3結(jié)構(gòu)工程簡介（1)地基與基礎(chǔ)：a.基礎(chǔ)選型：本工程采用獨立基礎(chǔ)。b.砼強度等級：砼墊層：C10地梁：C35、S6（抗?jié)B）（2）主體結(jié)構(gòu)部分a.混凝土強度等級為：柱、梁、板均為C30。b.填充墻：200mm厚普通磚。c.鋼筋：熱軋鋼筋種類有HRB400。9.2.4工程自然環(huán)境及現(xiàn)場施工條件（1）氣候條件：冬季最低氣溫為-4℃，夏季最高氣溫為36℃；海拔高度為32.6米；基本風(fēng)壓為0.3kN/m2；雪荷載為0.4kN/m2；常年地下水位位于地面以下1m，水質(zhì)對混凝土無侵蝕。（2）現(xiàn)場施工條件：①施工單位機械化程度高，技術(shù)力量雄厚。②材料運輸條件良好，所有材料均在市區(qū)5公里范圍內(nèi)可以采購供應(yīng)。③本工程場地已平整，水電接口已到位，具備施工條件。④條件均能滿足施工的要求。⑤施工過程要注意處理好與當(dāng)?shù)卮迕竦年P(guān)系。9.3施工部署9.3.1工程主要指標(biāo)本工程工期為180日歷天，質(zhì)量目標(biāo)為達(dá)到《工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》合格標(biāo)準(zhǔn)，安全上杜絕重大傷亡事故的發(fā)生，并將輕傷負(fù)傷率嚴(yán)格控制在2‰以內(nèi)。為使本工程順利的保質(zhì)、按時完成，我司將根據(jù)本工程特點，針對施工的不同環(huán)節(jié)，科學(xué)設(shè)置控制要點，嚴(yán)格按照本工程施工圖紙等技術(shù)資料和按現(xiàn)行的國家、地方有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、規(guī)程、質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行施工，并建立質(zhì)量保證體系，實行多級控制，進(jìn)行全過程的全面質(zhì)量管理，確保各項工程施工質(zhì)量達(dá)到一次交驗合格率100%。同時成立安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組，嚴(yán)格按國家和福州市有關(guān)規(guī)定進(jìn)行安全管理。9.3.2項目組織機構(gòu)（1）組織措施①本工程實行項目法管理，施工管理人員必須樹立“質(zhì)量為中心，管理上水平，效益上檔次”的指導(dǎo)思想，處處以身作則，切實做到“誰施工、誰負(fù)責(zé)”。以質(zhì)量為核心，采用ISO2000質(zhì)量管理保證體系的系列標(biāo)準(zhǔn)，建立合理有序的質(zhì)量保證體系及標(biāo)準(zhǔn)的工藝流程。②實施科學(xué)合理的內(nèi)部管理，實行項目經(jīng)理全面負(fù)責(zé)制、主任工程師技術(shù)管理負(fù)責(zé)制和施工班組責(zé)任制，推行全面質(zhì)量管理活動，各流水段設(shè)專職質(zhì)量管理人員，對主要工藝，如外墻面磚、樓地面塊料面層鋪設(shè)等質(zhì)量控制和觀感控制成立專題管理小組。③以項目經(jīng)理為首，成立強有力的質(zhì)量管理小組，以專職安全員為首，成立安全及消防管理小組，以材料員為首，成立現(xiàn)場文明施工管理組，各個小組對工程的施工質(zhì)量、施工安全、消防及文明生產(chǎn)進(jìn)行跟蹤檢查監(jiān)督，時時將質(zhì)量及安全隱患扼制于萌芽狀態(tài)之中。9.3.3確定施工方案（1）工程整體部署①本工程施工程序基本遵循“先地下，后地上”，“先框架，后砌體”，“先結(jié)構(gòu)，后裝飾”，最后做室外工程的程序。②本工程體量較小，整個工程須在168日歷天內(nèi)施工完成并通過竣工驗收?；A(chǔ)土方與結(jié)構(gòu)施工擬安排50日歷天。因此要特別注意材料及勞力的組織。本工程劃分為兩個施工段，以保證勞力的充分利用，并使工序銜接順暢，確保工期得以實現(xiàn)。主體結(jié)構(gòu)施工階段，在砼模板拆完后，應(yīng)及時清理模板，進(jìn)行軸線、標(biāo)高引測和拉結(jié)筋焊接等，主體階段其砼中間驗收應(yīng)及時組織，便于衛(wèi)生間素砼反口澆注和磚砌體施工以及構(gòu)造柱砼的澆注，為后續(xù)工作盡早穿插施工提供可能。③磚墻砌筑完后，盡早安排打點沖筋，以便驗收后能立即開展粉刷工作。門窗框應(yīng)在大面積粉刷前及時進(jìn)行安裝。內(nèi)墻粉刷完，應(yīng)先安排塊料樓地面工程施工，涂料批膩子在墻面干燥后穿插施工。外墻面粉刷及貼磚以及幕墻龍骨安裝應(yīng)在結(jié)構(gòu)驗收后抓緊進(jìn)行。吊頂和涂料面漆可在門窗扇安裝完后進(jìn)行。④在室內(nèi)外裝修、拆外腳手架、樓梯裝修、涂料、吊頂、油玻、整修掃尾過程中，均應(yīng)盡量自上而下按工序先后順序進(jìn)行施工，以便更好保護成品。水電管線及配件預(yù)埋、腳手架搭設(shè)、門窗制作、鋼筋加工制作、鋼構(gòu)件制作等均與主體穿插施工，不占網(wǎng)絡(luò)工序時間。后期裝修階段可根據(jù)進(jìn)度情況，必要時在不相互干擾的分項，可調(diào)整勞力同時突擊，確保網(wǎng)絡(luò)計劃如期或提前完工。⑤屋面工程和外墻面磚、涂料工程在條件具備后應(yīng)抓緊施工，避免遇到雨季無法施工，影響外架拆除從而影響后續(xù)工作的施工。⑥根據(jù)施工進(jìn)度計劃和工程量，材料應(yīng)預(yù)先訂貨，提早進(jìn)場并及時送檢，