shl熱水鍋爐設(shè)計(jì)畢業(yè)答辯

SHL-20/1.25/130/70-A熱水鍋爐設(shè)計(jì)姓

名：呂志鵬

專業(yè)班級：11級熱能2班

指導(dǎo)教師：王華山畢業(yè)答辯目錄

致謝結(jié)論鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算鍋爐方案設(shè)計(jì)緒論緒論課題背景

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鍋爐作為一種重要的能源轉(zhuǎn)換設(shè)備，在工業(yè)生產(chǎn)中得到了廣泛的應(yīng)用。它通過煤、石油或天然氣的燃燒放出的化學(xué)能，并通過傳熱把熱量傳遞給水，使水加熱（或變成蒸氣），熱水直供給工業(yè)生產(chǎn)和民用生活、供暖，所以鍋爐的主要任務(wù)是：把燃料中的化學(xué)能最有效的轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?。工業(yè)鍋爐是重要的熱能動力設(shè)備,而我國是當(dāng)今世界鍋爐生產(chǎn)和使用最多的國家。中國鍋爐制造業(yè)是在新中國成立后建立和發(fā)展起來的。特別是改革開放以來,隨著國民經(jīng)濟(jì)的蓬勃發(fā)展,全國有千余家持有各級鍋爐制造許可證的企業(yè),可以生產(chǎn)各種不同等級的鍋爐。在未來相當(dāng)長的一段時(shí)間內(nèi),燃煤工業(yè)鍋爐仍將是我國工業(yè)鍋爐的主導(dǎo)產(chǎn)品,且以中大容量(單臺蒸發(fā)量≥10t/h)居多。但燃煤鍋爐會產(chǎn)生嚴(yán)重的環(huán)境污染,隨著能源供應(yīng)結(jié)構(gòu)的變化和節(jié)能環(huán)保要求日益嚴(yán)格,天然氣開發(fā)應(yīng)用將進(jìn)入高速發(fā)展時(shí)期。小型燃煤工業(yè)鍋爐將退出中心城區(qū)。因此采用清燃料和潔凈燃燒技術(shù)的高效、節(jié)能、低污染工業(yè)鍋爐將是產(chǎn)品發(fā)展的趨勢我國工業(yè)鍋爐研究現(xiàn)狀

由于國內(nèi)工業(yè)鍋爐的研究起步較晚，在系統(tǒng)優(yōu)化問題，環(huán)保問題、完全問題、智能化問題以及過程動態(tài)模擬等方面和國外發(fā)達(dá)國家還有一定的差距。目前情況下在國內(nèi)主要在以下幾個(gè)方面對工業(yè)鏈條鍋爐進(jìn)行了改進(jìn)或研究：

（1）對燃煤鏈條鍋爐進(jìn)行改造，改造成為循環(huán)硫化床鍋爐，提高原鍋爐的燃料適應(yīng)性、燃燒效率、負(fù)荷調(diào)節(jié)能力，以及降低氮氧化物的排放量。（2）節(jié)能新技術(shù)在鏈條鍋爐上的應(yīng)用。主要包括：可變分層分行分段給煤技術(shù)、復(fù)合相變換熱技術(shù)、煤粉燃燒新技術(shù)在鏈條鍋爐上的應(yīng)用。這些新技術(shù)在鏈條鍋爐上的使用提高了煤種適應(yīng)能力，燃燒的熱效率，降低了鍋爐的排煙溫度提高了鏈條鍋爐的效率。（3）工業(yè)鏈條鍋爐優(yōu)化強(qiáng)化燃燒技術(shù)的應(yīng)用。緒論緒論

本課題研究內(nèi)容

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本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)的題目是SHL20-1.25/130/70-熱水鍋爐，屬于水管式自然循環(huán)鍋爐。設(shè)計(jì)本著鍋爐運(yùn)行的安全性和可靠性為首要設(shè)計(jì)特性的準(zhǔn)則。綜合考慮燃燒，傳熱，煙氣和空氣以及工質(zhì)的動力特性以及磨損和腐蝕。在鍋爐設(shè)計(jì)的過程中，主要考慮的因素是保證爐內(nèi)著火，爐膛內(nèi)有足夠的輻射熱量，煤的燃盡程度以及合理的煙氣速度和排煙溫度。同時(shí)，還要確保有一定的氣密性以保證爐膛內(nèi)進(jìn)行負(fù)壓燃燒。

在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中作為技術(shù)支持進(jìn)行了熱力計(jì)算、強(qiáng)度計(jì)算和煙風(fēng)阻力計(jì)算。其中熱力計(jì)算包括爐膛、鍋爐管束、省煤氣，空氣預(yù)熱器。為了使小型鍋爐的結(jié)構(gòu)緊湊，大部分受熱面都布置在爐膛內(nèi)。根據(jù)結(jié)構(gòu)，由于工作壓力低，容易產(chǎn)生煙氣側(cè)的酸腐蝕和鍋內(nèi)的氧腐蝕，所以采用鑄鐵省煤器，來達(dá)到降低排煙溫度的要求。鍋爐的爐膛內(nèi)設(shè)有前后拱，燃燒后的煙氣從爐室出來后在對流受熱面中多次繞行，然后進(jìn)入尾部的煙道，在尾部的煙道設(shè)有省煤器和空氣預(yù)熱器，用來加熱給水和預(yù)熱空氣。本次設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)方案過程中，本著可靠性，經(jīng)濟(jì)性，簡單易行的原則，使結(jié)構(gòu)的布置盡量首尾相顧，渾然一體。鍋爐方案設(shè)計(jì)與整體布置1.鍋爐設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)及特性鍋爐本體大致可分為：水冷壁、鍋爐管束、省煤器、空氣預(yù)熱器，它們都是各種類型的受熱面，煙氣的熱能通過這些受熱面?zhèn)鬟f給工質(zhì)。鍋爐本體一側(cè)處在高溫?zé)煔鈼l件下，因而要求它們的結(jié)構(gòu)和材料要能夠承受高溫和抵抗煙氣的腐蝕；鍋爐的另一側(cè)工質(zhì)是熱水，水工作時(shí)具有很高的壓力，所以鍋爐本體主要部件還要具有一定的承受能力；另外，鍋爐本體還要有良好的傳熱性能。本次設(shè)計(jì)任務(wù)是設(shè)計(jì)SHL20—1.25/130/70-A,即雙鍋筒橫置式鏈條爐，自然循環(huán)水管鍋爐，額定熱功率20MW，額定工作壓力為1.25Mp,設(shè)計(jì)煤種為吉林通化煙煤，其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)如下:鍋爐方案設(shè)計(jì)與整體布置（1）.據(jù)鍋爐行業(yè)長期對雙鍋筒20MW鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，水管系列采用φ51的碳素鋼管，管束彎頭半徑R160mm。（2）.燃燒方式采用加煤斗正轉(zhuǎn)鏈條爐排。（3）.鍋爐爐膛采用前后拱配合方式。后拱低而長，傾角為10°，通過前后拱的配合可以使燃料迅速著火，減少了固體不完全燃燒損失。（4）.爐排有效寬度為5030mm,長度為7000mm，有效面積為35.2m2。（5）.采用雙側(cè)進(jìn)風(fēng),分段送風(fēng),可調(diào)節(jié)燃燒狀況，改善燃燒區(qū)段性。

鍋爐各部分特點(diǎn)1.鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備：

鍋筒是容納水和蒸汽的筒形受壓容器，采用雙鍋筒結(jié)構(gòu)，既經(jīng)濟(jì)易安裝，檢修固定方便。a.上鍋筒：內(nèi)徑1200mm，壁厚22mm，筒身長3800mm，包括兩側(cè)封頭一起為4888mm。上鍋筒筒身用20g鋼板熱卷冷校而成，封頭為20g鋼沖壓而成的橢圓形封頭，為了焊接方便，封頭和筒身壁厚都采用一致即22mm。b.下鍋筒：下鍋筒內(nèi)徑Dn=1000mm,壁厚δ=16mm，筒身長3000mm，包括兩側(cè)封頭一起為3885mm,筒身及封頭都為20g鋼板制成。下鍋筒底部有定期排污管，以便排出雜質(zhì)和沉淀物。上下鍋筒之間有管束。鍋爐各部分特點(diǎn)2.水冷壁

在鍋爐爐膛內(nèi)經(jīng)常布置大量水冷壁，一方面可以充分發(fā)揮輻射受熱面熱強(qiáng)度的特點(diǎn)，同時(shí)它用來保護(hù)爐墻免受高溫破壞使灰渣不易粘結(jié)在爐墻上，防止?fàn)t膛被沖刷磨損，過熱破壞。它是自然循環(huán)鍋爐構(gòu)成水循環(huán)回路不可缺少的重要部件。

本鍋爐爐膛內(nèi)四壁都布置有水冷壁其中前墻由19根Φ51×3的碳素鋼管節(jié)距為120mm組成，前墻水冷壁管組下部焊在Φ219×6的集箱上，上部直接與鍋筒焊在一起，后墻與前墻相同由19根Φ51×3的碳素?zé)o縫鋼管組成。兩側(cè)水冷壁分別由28根Φ51×3的碳素?zé)o縫鋼管節(jié)距為110mm組成，上下部分別與上下集箱連接，集箱規(guī)格為Φ219×6，由6根Φ108×4,的鋼管，所有下降管均從上鍋筒中引出。鍋爐各部分特點(diǎn)3.燃燒設(shè)備：

燃燒由煤斗和正轉(zhuǎn)鏈條爐排及其傳動裝置組成，爐排有效燃燒面積為35.2m2.4.鍋爐管束：

上下鍋筒中心距為4600mm，中間由224根Φ51×3碳素?zé)o縫鋼管焊在上下鍋筒而組成，管子順列布置，橫向14根，縱向16根，橫向節(jié)距為110mm，縱向節(jié)距為110mm，同時(shí)隔板把它分隔成倒“S”型煙道，流通面積逐漸減小，以利于傳熱和煙道煙速均勻。上下鍋筒及管束通過上鍋筒支撐在鍋爐鋼架上。鍋爐各部分特點(diǎn)5.省煤器：

本鍋爐為小型低壓鍋爐，采用單級耐腐蝕鑄鐵式省煤器。省煤器規(guī)格為60×3，安裝有4排8列省煤器管，受熱面積為69.76m2，煙氣流通截面積為0.704m2，6.空氣預(yù)熱器

該蒸汽鍋爐采用鋼管式空氣預(yù)熱器，順列布置，由484根Φ40×1.5組成，橫向節(jié)距60mm,縱向節(jié)距40mm，空氣在管外做橫向沖刷。冷空氣由20℃被加熱到119.21℃變成熱空氣后由熱空氣管道進(jìn)入爐膛，空氣預(yù)熱器的受熱面積為116.37m2。煤場破碎機(jī)原煤斗送風(fēng)機(jī)空氣預(yù)熱器熱風(fēng)道帶式輸煤機(jī)分倉風(fēng)室煤在爐排上燃燒灰渣斗各受熱面灰渣高溫?zé)煔獬龎m器渣場引風(fēng)機(jī)煙囪排入大氣煤空氣鍋爐風(fēng)、煤、煙、渣系統(tǒng)水處理熱水前下降管下鍋筒前水冷壁鍋爐管束給水泵軟化、除氧水省煤器上鍋筒熱用戶上鍋筒鍋爐管束側(cè)水冷壁自來水鍋爐汽水系統(tǒng)熱力計(jì)算設(shè)計(jì)參數(shù)本次設(shè)計(jì)的任務(wù)是SHL20-1.25/130/70A熱水鍋爐，主要參數(shù)如下：1.鍋爐額定熱功率Q=20MW2.鍋爐額定壓力P=1.25MPa3.給水溫度Tgs=70℃4.出水溫度Tcs=130℃熱力計(jì)算燃料特性1.燃料名稱：煙煤產(chǎn)地：吉林通化2.燃料的收到基成分碳?xì)溲醯蛩只曳謸]發(fā)分低位發(fā)熱量數(shù)值38.462.164.560.520.6110.5043.1021.9113536熱力計(jì)算輔助計(jì)算

1.空氣平衡計(jì)算

根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表5-4選取爐膛出口過量空氣系數(shù)，按表3-1選取個(gè)受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，進(jìn)行空氣平衡計(jì)算，編制空氣平衡表。煙道名稱過量空氣系數(shù)漏風(fēng)系數(shù)爐膛1.351.45凝渣管1.451.45鍋爐管束1.451.55省煤器1.551.70空氣預(yù)熱器1.701.80熱力計(jì)算2.理論空氣量和理論煙氣量計(jì)算理論空氣量Vo=0.0889（Car+0.375Sar）+0.265Har+0.333Oar=5.56m3/kg二氧化碳VRO2=0.01866（Car+0.375Sar）=0.722m3/kg理論氮?dú)饬縑oN2=0.008Nar+0.79V0k=4.396m3/kg理論水蒸汽量VoH2O=0.111Har+0.0124Mar+0.0161V0k=0.46m3/kg理論煙氣量為5.578m3/kg熱力計(jì)算各受熱面煙道煙氣特性計(jì)算項(xiàng)目爐膛及凝渣管鍋爐管束省煤器空氣預(yù)熱器平均過量空氣系數(shù)1.41.51.6251.75實(shí)際水蒸汽量0.4960.5050.5160.527實(shí)際煙氣量7.8388.4039.1099.815RO2體積分?jǐn)?shù)0.0920.0860.0790.736水體積分?jǐn)?shù)0.0630.060.0570.054三原子氣體體積分?jǐn)?shù)0.1550.1460.1360.1276煙氣質(zhì)量1073411.4612.367513.275飛灰濃度0.0060.00570.00530.004896煙氣密度1.371.361.3581.352熱力計(jì)算

鍋爐熱平衡及燃料消耗量的計(jì)算結(jié)果燃料低位發(fā)熱量13536KJ/㎏鍋爐總熱損失28.82%冷空氣溫度30℃給水溫度70℃理論冷空氣焓220.2KJ/㎏給水焓293.89KJ/㎏排煙溫度160℃排污率0排煙焓2086KJ/㎏熱水焓54.7KJ/㎏固體不完全燃燒損失10%鍋爐輸出熱量20000KW氣體不完全燃燒損失1%燃料消耗量2.08㎏/s排煙損失15%計(jì)算燃料消耗量1.872㎏/s散熱損失1.3%熱風(fēng)溫度10℃飛灰份額0.15理論熱空氣焓1.30KJ/㎏灰渣物理熱損失1.52%保熱系數(shù)0.982灰渣焓560KJ/㎏鍋爐熱效率71.18爐膛結(jié)構(gòu)簡圖爐膛的尺寸主要是由爐排面積確定的。根據(jù)截面熱負(fù)荷確定和發(fā)熱量確定爐排面積，根據(jù)水冷壁分布大致確定爐膛高度。熱力計(jì)算爐膛計(jì)算爐膛周界計(jì)算爐排面積熱負(fù)荷qR=800KW/m2爐排面積R=BQ/qR=2.08×13536/800=35.2m2取爐排長度L=7m爐排寬S=R/L=35.2/7=5.03m

側(cè)墻面積F側(cè)=（4.5+5.5）×1.8+3×0.5+2.7=22.2m2前墻面積F前=4.914×5.33=31.52m2后墻面積F后=7.35×5.33=39.34m2爐膛體積V=22.2×5.33-3.52=114.8周界面積=22.2×2+31.52+19.91+39.34=135.2m2

熱力計(jì)算爐膛傳熱計(jì)算輸入熱量13536kJ/kg灰粒輻射減弱系數(shù)64.61/m?Mpa理論冷空氣焓220.2kJ/kg焦炭輻射減弱系數(shù)0.151/m?Mpa出口過量系數(shù)空氣1.45熱有效系數(shù)0.07爐膛漏風(fēng)系數(shù)0.1爐內(nèi)介質(zhì)輻射有效厚度3.66熱空氣溫度120℃火焰黑度0.404熱空氣焓802.92kJ/kg爐膛黑度0.95空氣帶入熱量1106kJ/kg計(jì)算燃料消耗量1.872kg/s入爐熱量1426.3kJ/kg保熱系數(shù)0.982理論燃燒溫度1573℃玻爾茲曼常熟2.65爐膛出口煙氣溫度1000℃結(jié)構(gòu)阻力系數(shù)0.59爐膛出口煙氣焓7643.52kJ/kg無因次溫度0.65平均熱容量5.56kJ/kg?℃爐膛出口煙溫926℃水蒸氣容積份額0.063爐膛出口煙氣焓10320kJ/kg三原氣體容積份額0.155爐內(nèi)輻射傳熱量3872kJ/kg飛灰濃度0.006三原子輻射減弱系數(shù)5.66熱力計(jì)算鍋爐管束計(jì)算

鍋爐管束就是布置在上下鍋筒之間的密集管束，是水管鍋爐的主要受熱面。為了充分吸收熱量，通常將對流管束中間，用隔陷墻組成來回或轉(zhuǎn)彎的煙道，增加煙氣流程，并以較高的煙速橫向沖刷管束。通常被煙氣先沖刷的管束，由于煙氣溫度高傳熱較多，管內(nèi)汽水混合物的密度小，成為上升管，反之煙氣溫度低傳熱較少，成為下降管。煙氣沖刷管束，一般采用橫向沖刷。因?yàn)闄M向沖刷，其使熱效果優(yōu)于縱向沖刷。同屬橫向沖刷時(shí)，管子錯(cuò)排(或叫叉排)的傳熱效果優(yōu)于順排形式，但伴隨傳熱效果的提高，煙氣流動阻力也相應(yīng)加大。鍋爐管束簡圖1.結(jié)構(gòu)特性計(jì)算橫向：n1=14根S1/d=100/51=1.96縱向：n2=18根S2/d=125/51=2.45（1）管子的長度：L=（5+4.6+4.4+4.2+3.95+3.8+3.65）×2=59.2m（2）受熱面積HH=dln2=3.14×0.051×59.2×18=151.68㎡（3）煙道截面積FpjFpj=ΣF/6=1.113㎡4）有效輻射層厚度S有效輻射層厚度S=0.9d(4S1S2/πd2-1)=0.2351m熱力計(jì)算鍋爐管束傳熱計(jì)算入口煙溫926℃三原子氣體份額0.146入口煙焓10992kJ/kg對流換熱系數(shù)90×10-3漏風(fēng)系數(shù)0.1飛灰濃度0.0057理論空氣焓220.2kJ/kg三原輻射減弱系數(shù)5.48出口煙溫360飛灰輻射減弱系數(shù)0.546出口煙焓5052kJ/kg煙氣輻射減弱系數(shù)6.026煙氣側(cè)放熱量5940.84煙氣黑度0.128最大溫差826℃管壁溫度160℃最小溫差250℃輻射換熱系數(shù)6.1×10-3平均溫壓482℃熱有效系數(shù)0.55煙氣容積8.403傳熱系數(shù)97.1×10-3煙氣平均流通面積1.113傳熱量5950.1kJ/kg煙氣平均溫度582℃相對誤差0.5煙氣速度14.3熱力計(jì)算省煤器和空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)簡圖省煤器和空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算與鍋爐管束相同，假定出口煙溫計(jì)算出傳熱量，與實(shí)際傳熱量校核，使其在誤差范圍內(nèi)。熱力計(jì)算鍋爐管束，省煤器和空氣預(yù)熱器的熱力計(jì)算與路大致相同，得出鍋爐熱力計(jì)算結(jié)果匯總表。名稱爐膛鍋爐管束省煤器空氣預(yù)熱器受熱面積79.76㎡151.68㎡69.79㎡166.37㎡入口煙溫926℃360℃255℃出口煙溫926℃360℃255℃165℃工質(zhì)入口溫度70℃70℃70℃20℃工質(zhì)出口溫度130℃130℃72℃120℃煙氣平均速度14.3m/s15.4m/s12.6m/s工質(zhì)平均速度1.72m/s5.86m/s傳熱量3872KJ/kg5940KJ/kg1442KJ/kg1070KJ/kg熱力計(jì)算結(jié)論通過對鍋爐整體的設(shè)計(jì)，得到了較好的鍋爐結(jié)構(gòu)，各個(gè)受熱面進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，使個(gè)部分受熱面得到合理的熱量分配，對于煙氣速度和流量的合理配置，強(qiáng)化了換熱效率，實(shí)現(xiàn)了真正的節(jié)能，即經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)，合理的布置省煤器、空氣預(yù)熱器，大大提高了鍋爐效率。強(qiáng)度計(jì)算鍋爐中受壓元件，如鍋筒、集箱和受熱面管子都是在承壓狀態(tài)下工作，有時(shí)還承受高溫和腐蝕介質(zhì)的作用，因而工作條件十分惡劣。如果在鍋爐使用過程中因?yàn)閺?qiáng)度不夠而發(fā)生事故，輕則造成停爐，重則威脅人身和鍋爐設(shè)備安全。反之，為了安全而不合理的增加壁厚，又會造成金屬材料的浪費(fèi)。所有要進(jìn)行受壓元件的強(qiáng)度計(jì)算。強(qiáng)度計(jì)算下鍋筒筒節(jié)壁厚計(jì)算結(jié)果表項(xiàng)目數(shù)值項(xiàng)目數(shù)值鍋筒內(nèi)徑1000mm最小減弱系數(shù)0.527壁厚16mm理論計(jì)算壁厚8.777額定壓力1.25MPa附加壁厚1mm液柱靜壓力0.049MPa最小許用壁厚9.777mm鍋筒工作壓力1.299MPa有效壁厚15mm安全閥開啟壓力0.05MPa實(shí)際減弱系數(shù)0.307計(jì)算壓力1.089MPa最大允許開空直徑176.78mm材料20g系數(shù)1.03鍋筒計(jì)算壁溫250℃屈服極限225MPa基本許用應(yīng)力125最大水壓試驗(yàn)壓力1.784MPa修正系數(shù)0.95實(shí)際試驗(yàn)壓力1.36MPa許用應(yīng)力118.75結(jié)論：d<[d]=176.78β=1.03<1.2S=16>Smin=9.77所以強(qiáng)度合格。強(qiáng)度計(jì)算同理，上鍋筒及有孔封頭、前后集箱等強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)過校驗(yàn)后均合格。安全閥排放能力計(jì)算表序號名稱單位數(shù)值1額定輸出熱量MW202額定壓力MPa1.253安全閥開啟壓力MPa1.44進(jìn)入鍋爐水焓值mm3085排量系數(shù)706安全閥個(gè)數(shù)27最小直徑m2608接口直徑mm90強(qiáng)度計(jì)算小結(jié)通過對鍋爐強(qiáng)度的計(jì)算，得到了合適的鍋筒材料，使安全性和經(jīng)濟(jì)性得到了良好的體現(xiàn)，考慮各種孔橋減弱系數(shù)，使得鍋筒得到了最優(yōu)的取用壁厚。同時(shí)對集箱的設(shè)計(jì)也完全符合強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理念。對于安全閥的設(shè)計(jì)，更是精確的就算每一項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)，保證鍋爐運(yùn)行的安全性。煙風(fēng)阻力計(jì)算煙道阻力及引風(fēng)機(jī)計(jì)算1.爐膛真空度：根據(jù)平衡通風(fēng)情況給出的爐膛出口負(fù)壓取值范圍為20-30Pa,在此取爐膛真空度Δhl=30Pa。2.鍋爐管束阻力計(jì)算項(xiàng)目數(shù)值項(xiàng)目數(shù)值煙氣平均容積8.403m3/s管子排數(shù)28煙氣有效流通面積1.113m2單排管子阻力系數(shù)0.45平均煙溫582℃橫向沖刷阻力系數(shù)12.6平均煙速14.13m/s動壓頭75.4Pa管外徑51橫向沖刷阻力950.04Pa管子布置方式順列轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)6橫向相對節(jié)距2.45轉(zhuǎn)彎阻力452.4Pa縱向相對節(jié)距1.96積灰修正系數(shù)0.9比值1.25鍋爐管束阻力1262.16Pa煙風(fēng)阻力記算3.省煤器煙道阻力計(jì)算項(xiàng)目數(shù)值項(xiàng)目數(shù)值煙氣平均容積9.109m3/s管子直徑60煙氣有效流通面積0.704m2橫向沖刷阻力系數(shù)2平均煙溫307.5℃動壓頭91.6Pa平均煙速15.4m/s積灰修正系數(shù)--管子排數(shù)4省煤器阻力183.2Pa4.假設(shè)進(jìn)入空氣預(yù)熱器前煙道門的阻力Δhym=15Pa，它不包含在空氣預(yù)熱器阻力之內(nèi)。5.由計(jì)算得空氣預(yù)熱器的煙道阻力為199.87Pa。6.除塵器總阻力計(jì)算一般采用旋風(fēng)除塵器，預(yù)估計(jì)煙氣流經(jīng)此類除塵器的阻hch=800Pa。7.空氣預(yù)熱器至煙囪之間的連接煙道的阻力假定為hy=75Pa煙風(fēng)阻力記算8.根據(jù)煙囪結(jié)構(gòu)和熱力數(shù)據(jù)可以求得煙囪總阻力為119.93Pa。9.煙道自生通風(fēng)力計(jì)算名稱數(shù)值名稱數(shù)值尾部豎井煙道計(jì)算高度6m尾部豎井煙道自生通風(fēng)力-26.60Pa受熱面平均過量系數(shù)1.6煙囪每米高度自生通風(fēng)力3.637Pa平均煙氣量8.97m3/s煙囪高度40m標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣平均密度1.236煙囪自生通風(fēng)力145.49Pa每米高度自生通風(fēng)力-4.398Pa煙道總自生通風(fēng)力118.89Pa煙風(fēng)阻力計(jì)算鍋爐煙道系統(tǒng)總壓降計(jì)算項(xiàng)目數(shù)值項(xiàng)目數(shù)值燃料折算灰分13.3%修正后本體總阻力1519.14Pa煙氣含灰量1.996%尾部受熱面之后總阻力993.47Pa當(dāng)?shù)刈畹痛髿鈮?31325Pa修正后的總阻力1044.47Pa受熱面平均過量空氣系數(shù)1.575煙道系統(tǒng)流動總阻力2563.32Pa煙氣平均容積8.97m3/s爐膛負(fù)壓30Pa標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣密度1.359m3/s煙道總的自生風(fēng)阻力118.89Pa修正前本體總阻力1445.36Pa煙道總壓降2474.43Pa煙風(fēng)阻力計(jì)算風(fēng)道阻力及送風(fēng)機(jī)計(jì)算1.進(jìn)口冷風(fēng)道阻力：按實(shí)際設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取進(jìn)口冷風(fēng)道阻力Δhl=200Pa。2.空氣預(yù)熱器阻力包括空氣橫向沖刷順列管束阻力為199Pa3.空氣預(yù)熱器總阻力為550.29Pa4.熱風(fēng)道阻力為157.01Pa5.水泥熱風(fēng)道阻力的計(jì)算方法同鋼