某框架剪力墻結(jié)構(gòu)工程模板施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc29204404"第一章模板工程施工方案2HYPERLINK\l"_Toc29204405"一、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc29204406"二、施工準備2HYPERLINK\l"_Toc29204409"三、模板安裝操作工藝2HYPERLINK\l"_Toc29204414"四、模板拆除操作工藝4HYPERLINK\l"_Toc29204415"五、成品保護4HYPERLINK\l"_Toc29204416"六、質(zhì)量注意事項5HYPERLINK\l"_Toc29204421"七、安全注意事項6HYPERLINK\l"_Toc29204422"第二章柱模板計算書7HYPERLINK\l"_Toc29204423"一、參數(shù)信息7HYPERLINK\l"_Toc29204424"二、柱模板荷載標準值計算8HYPERLINK\l"_Toc29204425"三、柱模板面板的計算9HYPERLINK\l"_Toc29204426"四、豎楞方木的計算11HYPERLINK\l"_Toc29204427"五、B方向柱箍的計算14HYPERLINK\l"_Toc29204428"六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?5HYPERLINK\l"_Toc29204429"七、H方向柱箍的計算15HYPERLINK\l"_Toc29204430"八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?7HYPERLINK\l"_Toc29204431"第三章墻模板計算書18HYPERLINK\l"_Toc29204432"一、參數(shù)信息18HYPERLINK\l"_Toc29204433"二、墻模板荷載標準值計算19HYPERLINK\l"_Toc29204434"三、墻模板面板的計算20HYPERLINK\l"_Toc29204435"四、墻模板內(nèi)外楞的計算22HYPERLINK\l"_Toc29204436"五、穿墻螺栓的計算26HYPERLINK\l"_Toc29204437"第四章模板支架木支撐計算書28HYPERLINK\l"_Toc29204438"一、參數(shù)信息28HYPERLINK\l"_Toc29204439"二、模板底支撐方木的驗算29HYPERLINK\l"_Toc29204440"三、帽木驗算31HYPERLINK\l"_Toc29204441"四、模板支架荷載標準值(軸力)計算32HYPERLINK\l"_Toc29204442"五、立柱的穩(wěn)定性驗算33HYPERLINK\l"_Toc29204443"六、斜撐(軸力)計算34HYPERLINK\l"_Toc29204444"七、斜撐穩(wěn)定性驗算34HYPERLINK\l"_Toc29204445"八、樓板強度的驗算35第一章模板工程施工方案××一、工程概況：××工程，擬建于××，建筑物長30米，寬17.5米。建筑面積為8696m2，建筑層數(shù)為18層，建筑物屋檐高度為54.00米。本工程結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)；設(shè)計合理使用年限為50年，抗震設(shè)防烈度為6度，框架抗震等級為三級，建筑分類為二類，其耐火等級為二級。本工程中框架梁最大跨度為7.2m，其截面為200mm×600mm；框架柱的最大截面尺寸為800mm×500mm。樓面全部為現(xiàn)澆板，最大跨度為5.7m，最大厚度為120mm。二、施工準備：（一）材料及主要機具：1、各種規(guī)格的木膠合板（90×180mm或1200×2400mm）、木方（60×80mm或80×100mm等）。2、支撐系統(tǒng)：Φ48×3.5鋼管、扣件、木支撐立桿、橫桿、Φ16花藍螺栓。3、具備錘子、打眼電鉆、活動板手、電鋸、水平尺、線墜、撬棒、吊裝索具等。4、脫模劑：水質(zhì)脫模劑;海綿條：2mm～20mm厚。（二）作業(yè)條件：1、為了加快施工進度，確保模板周轉(zhuǎn)和有效利用，本工程計劃準備三層模板的材料。2、按工程結(jié)構(gòu)設(shè)計圖進行模板設(shè)計,確保強度、剛度及穩(wěn)定性。3、為防止模板下口跑漿，安裝模板前，對模板的承墊底部先墊上20mm厚的海綿條，若底部嚴重不平的，應先沿模板內(nèi)邊線用1∶3水泥砂漿，根據(jù)給定的標高線準確找平（找平層不得伸入柱模內(nèi)）。外墻、外柱的外邊根部根據(jù)標高線設(shè)置模板承墊木方，以保證標高準確和不漏漿。4、設(shè)置模板（保護層）定位基準，即根據(jù)柱的尺寸大小在柱主筋上距地面50～100mm處，焊接定位角鐵，以防模板的水平移位。5、對于組裝完畢的模板，應按圖紙要求檢查其對角線、平整度、外型尺寸及牢固是否有效；并涂刷脫模劑，分門別類放置。三、模板安裝操作工藝：1、柱模板安裝工藝流程：安裝第三、四片柱模檢查柱模對角線、位移并糾正安裝斜撐群體柱模固定預檢（1）安裝就位第一片柱模板，并設(shè)臨時支撐或用不小于12號鐵絲與柱主筋綁扎臨時固定。（2）隨即安裝第二片柱模，在二片柱模的接縫處粘貼2mm厚的海綿條，以防漏漿；用連接螺栓連接二塊柱模，作好支撐或固定。（3）如上述完成第三、四片柱模的安裝就位與連接，使之呈方桶型。（4）自下而上安裝柱套箍，較正柱模軸線位移、垂直偏差、截面、對角錢。并做支撐。采用小型鋼卡具或花籃螺栓間距400mm固定柱模。（5）校正柱模的軸線位移、兩個方向上的垂直偏差、截面、對角線，最后固定牢靠。（6）以上述方法安裝柱模，拉通線全面檢查安裝質(zhì)量后，做群體的水平拉結(jié)及剪刀支撐的固定。2、墻體模板安裝工藝流程：安裝前檢查→安裝門口模板→一側(cè)墻模安裝就位→安裝斜撐→插入穿墻螺栓及塑料套管→清掃墻內(nèi)雜物→安裝過梁底板→安裝就位另一側(cè)墻模板→安裝斜撐→穿墻螺栓穿過另一側(cè)墻?！{(diào)整模板位置→緊固穿墻螺栓→斜撐固定→與相鄰模板連接（1）墻體模板按照兩面模板分正、負模板，將墻模板按順序吊至安裝位置初步就位，用撬棒按墻位置線及模板的起止線調(diào)整模板位置，對穿模板的對拉螺栓，并調(diào)節(jié)至水平，用托線板測垂直、校正標高，使模板垂直度、水平度、標高符合設(shè)計要求，采用鋼管就位后，立即擰緊螺栓。（2）合模前檢查預埋管件、門窗及預留洞口?？?、穿墻套管是否遺漏，位置是否準確，安裝是否牢固，是否削弱斷面等。合模板前將墻內(nèi)可能有的雜物再次清理干凈。（3）模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺栓、斜撐是否緊固、穩(wěn)定，模板拼縫及下口是否嚴密。3、梁模板的安裝工藝：全面檢查安裝質(zhì)量全面檢查安裝質(zhì)量鋼筋綁扎安裝梁側(cè)模板安裝小斜撐、校正梁邊模復核梁模尺寸、位置安裝另一側(cè)模板預檢搭設(shè)梁剪刀撐安裝梁底模板梁底起拱彈線調(diào)整標高（1）梁底板應起拱，當梁跨度等于或大于4m時，梁底板按設(shè)計要求起拱；如設(shè)計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000～3/1000，固定梁底模板。（2）安裝梁側(cè)模板，安裝外豎楞、斜撐，其間距一般為500mm-700mm。當梁高超過500mm時，需加腰枋，并穿對拉螺栓拉結(jié)；側(cè)梁模上口要拉通線校正，安裝牢固，以防軸線移位。（3）復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。4、樓板模板安裝工藝流程：搭設(shè)支架→安裝橫縱木枋→調(diào)整樓板木枋標高及起拱→鋪設(shè)模板→檢查模板上口標高、及平整度（1）支撐和縱橫木枋間距按模板設(shè)計定，一般情況下，支撐的間距為500～800mm。（2）支架搭設(shè)完畢后，要認真檢查板枋與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩(wěn)定；根據(jù)給定的水平標高線，認真將木枋調(diào)平，將龍骨找平，注意起拱高度（當板的跨度等于或大于4m時，按跨度的1/1000～3/1000起拱），并留出樓板模板的厚度。（3）鋪設(shè)膠板：應先鋪設(shè)整塊，對于不夠整數(shù)的模板，再用小塊補齊，但拼縫要嚴密；用鐵釘將膠合板與下面的木枋釘牢，鐵釘不宜過多，只要使膠板不移位、翹曲即可。（4）鋪設(shè)完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查模板的平整度與底標高，并進行必要的校正。四、模板拆除操作工藝：1、側(cè)模拆除在砼強度能保證其表面光潔，不缺棱掉角時，方可拆除。2、底模及冬季施工模板的拆除，必須待同條件養(yǎng)護試塊抗壓強度達到下表的規(guī)定后方可拆除?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)拆模時所需的砼強度結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的砼強度標標準值的百分分率計（%）板≤250＞2、≤875＞8100梁、拱、殼≤875＞8100懸臂構(gòu)件≤2100＞21003、已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在砼達到設(shè)計強度等級后方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產(chǎn)生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經(jīng)核算，加設(shè)臨時支撐。4、拆除時應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重的模板；自上而下進行。5、拆除跨度較大的梁支架及其模板時，應從跨中開始向兩端進行。五、成品保護1、安裝完畢的柱模板、梁模板不可臨時堆料和當作業(yè)平臺，模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設(shè)分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標高和平整度產(chǎn)生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時椅靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標高和平整產(chǎn)生偏差。3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內(nèi)部受到損傷，防止砼墻面及門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。4、保持模板本身的整潔及配套構(gòu)件的齊全，放置合理，保證板面不變形。5、模板吊運就位時要平穩(wěn)、準確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不得兜掛鋼筋。用撬棒調(diào)整模板時，撬棒下要支墊木方，要注意保護模板下面的海綿條或砂漿找平層。6、冬季施工防止砼受凍，當砼達到規(guī)范規(guī)定的拆模強度后方準拆模，否則會影響砼質(zhì)量。六、質(zhì)量注意事項（一）梁、板模板梁、板底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模：防治的方法是，梁、板底模板的枋、支撐的截面尺寸及間距應通過設(shè)計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度。作業(yè)中應認真執(zhí)行設(shè)計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支撐應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產(chǎn)生下?lián)?。梁、板模板應按設(shè)計或規(guī)范起拱。（二）柱模板1、脹模、斷面尺寸不準：防治的方法是，根據(jù)柱高和斷面尺寸設(shè)計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。施工應認真按設(shè)計要求作業(yè)。2、柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。3、軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，再拉通線，安裝中間各柱模板。柱距不大時，通排支設(shè)水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。4、柱腳漏漿（爛根）：柱模板下口不平，密封措施不得力，斜撐柱模時，將柱模向上抬起。防治措施：（1）模板制作要精細。（2）在模板下口釘海綿條。（3）用花籃螺栓和8號鐵絲四周向下拉扯，加強固定措施。（三）墻模板1、墻體厚薄不一，平整度差：防治方法是模板設(shè)計應有足夠的強度和剛度，木枋的尺寸和間距、穿墻螺栓間距、墻體的支撐方法等在作業(yè)中要認真執(zhí)行設(shè)計要求。2、墻體爛根，模板接縫處漏漿；防治方法是，模板根部用砂漿找平塞嚴，模板拼縫嚴密。3、門窗洞口混凝土變形：防治方法，門窗模板與墻體模板拉接要牢，門窗模板內(nèi)支撐嚴密。（四）膠合板模板在使用過程中加強管理膠合板模板在使用過程中應加強管理。支、拆模及運輸時應輕搬輕放，發(fā)現(xiàn)有損壞及變形時，應及時修理。模板應分類、分規(guī)格碼放，對于膠合板的側(cè)面、切割面、孔壁應用封邊膝封閉，以最大限度地增加周轉(zhuǎn)次數(shù)。（五）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝質(zhì)量標準序號項目差1軸線位置5mm2底模上表面標高5mm34mm43mm5低2mm6表面平整度3mm七、安全注意事項：1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內(nèi)，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子所腳和空中滑落。3、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具不得亂拋。4、不得在腳手架上堆放模板等材料。5、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。6、預留洞口，應在模板拆除后及時將洞口蓋好。7、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，防止模板突然全部掉落傷人。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。8、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安人意識。9、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下模板要及時清理，堆放整齊。第二章柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B:500mm；柱截面高度H:800mm；柱模板的總計算高度:H=3.00m；根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；柱模板設(shè)計示意圖計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆砼初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H模板計計算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別為47.7705kN//m2、72.000kN/m22，取較小值值47.7005kN/mm2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值FF1=47.7705kN//m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值F2=2.0000kNN/m2。三、柱模板面板的的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件，按按簡支梁或連連續(xù)梁計算。本本工程中取柱柱截面寬度BB方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗驗算對象，進進行強度、剛剛度計算。強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知，柱截面面高度H方向豎楞間間距最大，為為l=2477mm，且且豎楞數(shù)為3，面板為為大于3跨，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷載作作用下下的三三跨連續(xù)梁進進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度度驗算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計算最大跨跨中彎距：其中，M--面面板計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2247.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆砼側(cè)壓力設(shè)計計值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=23..185+11.134==24.3119kN//m；面板的最大彎距：：M=0..1×24.3119×247×247=1.48××105N.mm；面板最大應力按下下式計算：其中，σ面板承受的的應力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=4500×18.0×18.0//6=2.443×104mm3；ff--面板板的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大應力計計算值：σ=M//W=11.48×1105/2..43×1004=6..106N//mm2；面板的最大應力計計算值σ=6.1006N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=13N//mm2，滿足要求求！2.面板抗剪驗算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2247.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990為按《施施工手冊》取取用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。q=q1+q2=23..185+11.134==24.3119kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×24.3119×247.00=36604.0221N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ面板承受的的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=36604.0221N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv面板抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=13.0000N//mm2；面板截面受剪應力力計算值:τ=3×33604.0021/(22×450××18.0))=0.6667N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面受剪應力力τ=0.6667N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[ffv]=1..500N//mm2，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，撓度度計算公式如如下:其中，ω--面面板最大撓度度(mm)；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載(kN/m))：q=47..71×0.45＝21.477kN/mm；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2247.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；II=4500×18.0×18.0×18.0//12=2.19××105mm4；面板最大容許撓度度:[ω]=2247.0/2500=0..988mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×221.47××247.004/(1000×95000.0×2..19×1005)=0..260mmm；面板的最大撓度計計算值ω=0.226mm小于面板板最大容許撓撓度設(shè)計值[[ω]=0.9988mm,,滿足要求??！四、豎楞方方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計算。本工程柱高度為33.0m,柱箍間距為為450mmm，豎楞為大大于3跨，因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算。本工程中，豎楞采采用木楞，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80/6=64..00cm33；I=60×880×80×80/122=2556.00ccm4；豎楞方木計算簡圖圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：其中，M--豎豎楞計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.22×0.90==11.3335kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.22×0.90==0.5544kN/m；；q=(11.3335+0..554)//2=5.9945kNN/m；豎楞的最大彎距：：M=0..1×5.9455×450.00×450.00=1.220×105N.mm；其中，σ豎楞承受受的應力(N/mm22)；MM--豎豎楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.440×104；ff--豎楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應力計計算值:σ=M//W=11.20×1105/6.400×104=1..881N//mm2；豎楞的最大應力計計算值σ=1.8881N/mmm2小于豎楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=13N//mm2，滿滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，∨--豎楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.22×0.90==11.3335kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.22×0.90==0.5544kN/m；；q=(111.335++0.5544)/2=55.945kN/m；；豎楞的最大剪力：：∨=0..6×5.9455×450.00=16605.0330N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ豎楞截面最最大受剪應力力(N/mm22)；∨--豎楞計算最大大剪力(N)：∨=16605.0330N；bb--豎楞的的截面寬度((mm)：b=600.0mm；；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=80..0mm；ffv--豎楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×11605.0030/(22×60.00×80.00)=0.5502N/mmm2；豎楞截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值τ=0.5502N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=11.50N//mm2，滿滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計算，公公式如下:其中，ω--豎豎楞最大撓度度(mm)；qq--作用在在豎楞上的線線荷載(kN/m))：q=447.71××0.22=10..50kNN/m；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=2.556×106；豎楞最大容許撓度度:[ω]=4450/2550=11.800mmm；豎楞的最大撓度計計算值:ω=0.6777×10..5×45004/(1000×95000×2.566×106)=0.1120mm；；豎楞的最大撓度計計算值ω=0.1200mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ω]=1.8000mm，滿滿足要求！五、B方向柱箍的的計算本工程中，柱箍采采用方木，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×10.000×10.000/6=1333.33ccm3；I=8.00×10.000×10.000×10.000/122=6666.67cm4；柱箍為2跨，按按集中荷載二二跨連續(xù)梁計計算（附計算算簡圖）：B方向柱箍計計算簡圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)，豎楞楞距離取B方向的；P=(1.22×47.711×0.90+1.44×2.00×0.90))×0.2200×0.455/1=5.35kN；B方向柱柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=8..314kkN；B方向柱柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.1167kNN.m；B方向柱柱箍變形圖((kN.m))最大變形:V=0.0019mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=0..17kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=1333.33ccm3；B邊柱箍的最大應力力計算值:σ=1..19N//mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13.0000N/mmm2；B邊柱箍的最大應力力計算值σ=1.119N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[f]]=13N//mm2，滿滿足要求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ω=0.0019mmm；柱箍最大容許撓度度:[ω]=2250.0/2500=1..000mmm；柱箍的最大撓度ωω=0.0119mm小于于柱箍最大容容許撓度[ω]=1.000mm，滿滿足要求!六、B方向?qū)萋菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170.0000N//mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M16；對拉螺栓的有效直直徑:13..55mmm；對拉螺栓的有效面面積:A==144..00mmm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=8.3144kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.44×10-4=224.4800kN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=8.3114kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=24..480kNN，對拉螺栓栓強度驗算滿滿足要求!七、H方向柱箍的的計算本工程中，柱箍采采用木楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=8.000×10.000×10.000/6=1333.33ccm3；I=8.00×10.000×10.000×10.000/122=6666.67cm4；柱箍為2跨，按按二跨連續(xù)梁梁計算（附計計算簡圖）：：H方向柱箍計計算簡圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)，豎楞楞距離取H方向的；P=(1..2×47.711×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.2477×0.45//1=66.01kkN；H方向柱箍剪力力圖(kN)最大支座力:NN=133.456kN；H方向柱箍彎彎矩圖(kN.m))最大彎矩:M=0.6688kNN.m；H方向柱柱箍變形圖((kN.m))最大變形:V=0.0098mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=0..69kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=1333.33ccm3；H邊柱箍的最大應力力計算值:σ=4..915NN/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13.0000N/mmm2；H邊柱箍的最大應力力計算值σ=4.9915N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13..000N//mm2，滿滿足要求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:V=00.098mm；柱箍最大容許撓度度:[V]]=4000.0000/2550=11.600mm；柱箍的最大撓度V=0..098mmm小于柱箍最最大容許撓度度[V]==1.6000mm，滿足足要求!八、H方向?qū)萋菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170.0000N//mm2；查表得：對拉螺栓的直徑::M16；對拉螺栓有效直徑徑:13..55mmm；對拉螺栓有效面積積:A=144.000mm22；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.44×10-4=224.4800kN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=13.4556kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=133.456kkN小于[N]]=24.4480kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!第三章墻模板計算書書墻模板的計算參照照《建筑施工工手冊》第四四版、《建筑筑施工計算手手冊》江正榮榮著、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500110-20002、《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》(GB500017-22003)等等規(guī)范。墻模板的背部支撐撐由兩層龍骨骨（木楞或鋼鋼楞）組成：：直接支撐模模板的為次龍龍骨，即內(nèi)龍龍骨；用以支支撐內(nèi)層龍骨骨的為主龍骨骨，即外龍骨骨。組裝墻體體模板時，通通過穿墻螺栓栓將墻體兩側(cè)側(cè)模板拉結(jié)，每每個穿墻螺栓栓成為主龍骨骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當采用用溜槽、串筒筒或?qū)Ч軙r，傾傾倒混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標標準值為2..00kN//m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間間距(mm):3350；穿墻墻螺栓水平間間距(mm):4400；主楞(外龍骨)間間距(mm):5500；穿墻墻螺栓豎向間間距(mm):5500；對拉螺栓直徑(mmm):M114；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩II(cm4):12..19；鋼楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):5.008；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；；寬度(mm):660.00；；高度(mm):880.00；；次楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:膠合板板；面板厚度度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪強度設(shè)計計值ft(N/mm2):1.550；鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000；鋼楞抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):2055.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標標準值計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現(xiàn)場實際值值取，輸入00時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.0000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別為47.7005kN//m2、72.00kN/m22，取較小值值47.7005kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值FF1=47..705kNN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生生的荷載標準準值F2=2.0000kNN/m2。三、墻模板面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。按規(guī)規(guī)范規(guī)定，強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土時產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算算跨中彎矩計算公式式如下:其中，M--面面板計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=3350.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm，其中0.990為按《施施工手冊》取取的臨時結(jié)構(gòu)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1++q2=25..761+11.260==27.0221kN//m；面板的最大彎距：：M=0..1×27.0221×350.00×350.00=3.331×105N.mm；按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ面板承受受的應力(N/mm22)；MM--面面板計算最大大彎距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板截面寬度度，h:面板截面面厚度；WW=5000×18.0×18.0//6=2.770×104mm3；ff--面板板截面的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大應應力計算值：：σ=M//W=33.31×1105/2..70×1004=122.259NN/mm2；面板截面的最大應應力計算值σσ=12..259N//mm2小于面板截截面的抗彎強強度設(shè)計值[f]=113.0000N/mm22，滿足要求求！2.抗剪強度驗算算計算公式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=3350.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.50×0.90==25.7661kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；q=q1+q2=25..761+11.260==27.0221kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×27.0221×350.00=56674.3447N；截面抗剪強度必須須滿足:其中，Τ--面面板截面的最最大受剪應力力(N/mm22)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=56674.3447N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5500mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=188.0mm；ffv--面板抗剪剪強度設(shè)計值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪應力計算算值:T=3×5674..347/((2×500×18.0))=0.9446N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應力計算算值T=00.946NN/mm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[[T]=1..500N//mm2，滿足要求求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗驗算采用標準準荷載，同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=47..71×0.50=23..85N/mmm；l計算跨度(內(nèi)楞間距)::l=350.000mm；E面板的彈性性模量:EE=95500.000N/mm22；I面板的截面面慣性矩:I=550.00××1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=11.400mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×223.85××350.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=11.050mm；面板的最大撓度計計算值:ω=1.0050mm小于等于面面板的最大允允許撓度值[ω]=1.4400mm，滿滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨骨采用木楞，寬寬度60mmm，高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60×880×80/6=64..00cm33；I=60×880×80×80/122=2556.00ccm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩矩按下式計算算：其中，M--內(nèi)內(nèi)楞跨中計算算最大彎距((N.mm))；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.35×0.90==18.0332kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.35×0.90==0.8822kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(18..032+00.882))/2=9..457kkN/m；內(nèi)楞的最大彎距：：M=0..1×9.4577×500.00×500.00=2.336×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應應滿足下式：：其中，σ內(nèi)楞承受受的應力(N/mm22)；MM--內(nèi)內(nèi)楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--內(nèi)內(nèi)楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.440×104；ff--內(nèi)楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；內(nèi)楞的最大應力計計算值：σ=2..36×1005/6.400×104=3..694NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13.0000N/mmm2；內(nèi)楞的最大應力計計算值σ=3..694NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13..000N//mm2，滿滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強強度驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，V－內(nèi)楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×47.711×0.35×0.90==18.0332kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.35×0.90==0.8822kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(q11+q2)/2==(18.0032+0..882)//2=9.4457kNN/m；內(nèi)楞的最大剪力：：∨=0..6×9.4577×500.00=28837.1774N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ--內(nèi)內(nèi)楞的截面的的最大受剪應應力(N/mm22)；∨--內(nèi)楞計算最大大剪力(N)：∨=28837.1774N；bb--內(nèi)楞的的截面寬度((mm)：b=660.0mmm；hhn--內(nèi)楞的截截面高度(mm)：hn=800.0mm；ffv--內(nèi)楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應應力計算值::fv=3×2837..174/((2×60.0×80.0))=0.8887N/mmm2；內(nèi)楞截面的抗剪強強度設(shè)計值::[fv]=1.5500N/mmm2；內(nèi)楞截面的受剪應應力計算值ττ=0.8887N/mmm2小于內(nèi)楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值[fv]==1.50NN/mm2，滿滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度度驗算公式如如下：其中，ω--內(nèi)內(nèi)楞的最大撓撓度(mm)；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載(kN/m))：q=47.711×0.35//2=8.335kN//m；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；EE--內(nèi)楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--內(nèi)楞截截面慣性矩((mm4)，I=2.556×106；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×116.70//2×5000.004/(1000×95000×2.566×106)=00.145mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=22.000mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.1445mm小于于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值ω]=2.0000mm，滿滿足要求！(二)外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度度驗算外楞跨中彎矩計算算公式：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×47.711+1.4××2.00))×0.35×0.50//2=4.773kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=4400mm；；外楞最大彎矩:MM=0..175×4728..62×400.000=3..31×105N/mmm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大大應力計算值值(N/mm22)M--外外楞的最大彎彎距(N.mm))；M=33.31×105N/mmmW--外楞楞的凈截面抵抵抗矩；WW=5..08×103mm3；[f]--外外楞的強度設(shè)設(shè)計值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大應力計計算值:σ=3..31×1005/5.088×103=655.158N/mm22；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205.0000N/mmm2；外楞的最大應力計計算值σ=65..158N//mm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055.000NN/mm2,,滿足要求?。?.外楞的抗剪強強度驗算公式如下:其中，∨--外楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距間距)::l=4400.0mmm；P--作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×47.711+1.4××2.00))×0.35×0.50//2=4.7729kN；；外楞的最大剪力：：∨=0..65×4728..623==1.233×103N；外楞截面抗剪強度度必須滿足::其中，τ--外外楞截面的受受剪應力計算算值(N/mm22)；∨--外楞計算最大大剪力(N)：∨=1..23×103N；bb--外楞的的截面寬度((mm)：b=880.0mmm；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv--外楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪應應力計算值::τ=3×11.23×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2331N/mmm2；外楞的截面抗剪強強度設(shè)計值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪強強度設(shè)計值::[fv]=1.550N/mmm2；外楞截面的受剪應應力計算值ττ=0.2231N/mmm2小于外楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值[fv]==1.50NN/mm2，滿滿足要求！6.外楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標準值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：其中，ω--外外楞最大撓度度(mm)；P--內(nèi)楞作用在在支座上的荷荷載(kN/m))：P=47..71×0.35×0.50//2＝4.17kkN/m；l--計算跨度((水平螺栓間間距):ll=4000.0mm；E--外楞彈性模模量（N/mmm2）：E=2100000.00N/mm22；I--外楞截面慣慣性矩(mm4)，I=1.222×105；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×88.35×1100/2×4000.0033/(1000×2100000.000×1.222×105)=00.120mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=11.600mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.112mm小于外外楞的最大容容許撓度值[ω]=1.660mm，滿足足要求！五、穿墻螺栓的計計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿墻螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M14；穿墻螺栓有效直徑徑:11..55mmm；穿墻螺栓有效面積積:A==105mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=117.8500kN；穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=477.705××0.4000×0.5000=9..541kkN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=9.5441kN小小于穿墻螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..850kNN，滿足要求求！第四章模板支架木支支撐計算書模板支架采用木頂頂支撐，計算算根據(jù)《木結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》（GB550005--2003）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《建筑施工計算手冊》江正榮著、建筑施工手冊》（第四版）等編制。一、參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距((m):00.900；；縱距(m):11.000；；立柱長度((m):33.000；；立柱采用圓圓木,圓木小頭直直徑(mm):100.0000；圓木木大頭直徑((mm):80.0000；斜撐截截面寬度(mm)：30.0000；斜撐截截面高度(mm)：40.0000；帽木截截面寬度(mm)：60.0000；帽木截截面高度(mm)：80.0000；斜撐與與立柱連接處處到帽木的距距離(mm):600.0000；板底底支撐形式：：方木支撐；；方木的間隔隔距離(mm)：450.0000；方木木的截面寬度度(mm)：40.0000；方木的的截面高度((mm)：60.0000；2、荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2)：0.3500；混凝土與與鋼筋自重((kN/m3)：25.0000；施工均均布荷載標準準值(kN/m2)：2.0000；3、樓板參數(shù)鋼筋級別：二級鋼鋼HRB3335(200MnSi))；樓板混凝凝土強度等級級：C25；每層層標準施工天天數(shù)：8；每平米樓板截面的的鋼筋面積((mm2)：1440..000；計計算樓板的跨跨度(m)：4.0000；計算樓板板的寬度(m)：4.5000；計算樓板板的厚度(m)：0.1200；施工期平平均氣溫(℃)：25.0000；4、板底方木參數(shù)板底方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方方木抗彎強度度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.0000；方木抗抗剪強度設(shè)計計值fv(N/mm2)：1.4000；5、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方木抗彎強強度設(shè)計值ffm(N/mm2)：11.0000；方木抗抗剪強度設(shè)計計值fv(N/mm2)：1.4000；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材材：杉木；方方木彈性模量量E(N/mmm2)：9000..000；方方木抗壓強度度設(shè)計值fv(N/mm2)：11.0000；7、立柱圓木參數(shù)立柱圓木選用木材材；圓木彈性性模量E(NN/mm2)：9000；圓圓木抗壓強度度設(shè)計值fv(N/mm2)：10.0000；二、模板底支撐方方木的驗算::本工程模板板底采采用方木作為為支撐，方木木按照簡支梁梁計算；方木木截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=b×h22/6=4.0000×6.00002=1444.000cm3；I=b×h3/12==4.0000×6.00003/12==72.0000cmm4；木楞計算簡圖1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板板自重線荷載載(kN/m))：q1=25.0000×0.1200×0.4500=1..350kkN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.3500×0.4500=0..158kkN/m；(3)活荷載為施工工荷載標準值值(kN)：p1=2.0000×1.0000×0.4500=0..900kkN；2、抗彎強度驗算：：最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩之和和，計算公式式如下:均布荷載qq=1..2×(q1+q2)=1.2×(1.3500+0.1558)=1.8099kN/mm；集中荷載PP=1..4×p1=1..4×0.9000=1..260kkN；最大彎距MM=P××l/4+qq×l2/8=1.2600×1.0000/4+1..809×1.00002/8=00.541kN；最大支座力N=P/22+q×l/2==1.2660+1.8809×1.0000/2=1.5355kN；；截面應力σ=M/W==0.5441/0.1144=3.7588N/mmm2；方木的最大應力計計算值為3..758N//mm2，小于方木木抗彎強度設(shè)設(shè)計值11..000N//mm2，滿足要求求！3、抗剪強度驗算：：最大剪力的計算公公式如下：截面抗剪強度必須須滿足下式：：其中最大剪力：VV=1..809×1.0000/2+1..260/22=1..535kkN；截面受剪應力計算算值：T==3×1.5355×103/(2×40.0000×60.0000)=0.9599N/mmm2；截面抗剪強度設(shè)計計值：[fv]=11.400N/mm22；方木的最大受剪應應力計算值為為0.9599N/mm22，小于方木木抗剪強度設(shè)設(shè)計值1.4400N/mmm2，滿足要求求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，按按規(guī)范規(guī)定，撓撓度驗算取荷荷載標準值，計計算公式如下下：均布荷載qq=q11+q2==1.3550+0.1158=1.5088kN/mm；集中荷載pp=0..900kkN最大變形ω=5×1.5508×1..000×11012/(3884×90000.0000×72.0000×1004)+0.900×11.000××109/(48×9000..000×72.0000×104)=3..032mmm；方木的最大撓度為為3.0322mm，小于于最大容許撓撓度4.0000mm，滿滿足要求！三、帽木驗算:支撐帽木按照集中中以及均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力：P=1.8809×1.0000+1.2660=33.069kN；均布荷載q取帽木木自重：q=0.9900×0.0600×0.0800×3870..000==16.7718kNN；截面抵抗矩：W=b×h2/6=6.0000×8.00002/6=64.0000cm33；截面慣性矩：I=b×h3/12=6.0000×8.00003/12==256..000ccm4；帽木受力計算簡圖圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到帽木剪力圖(kNN)帽木彎矩圖(kNN.m)帽木變形圖(kNN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到各支座對支撐梁的的支撐反力由由左至右分別別為：R[1]=33.069kN；R[2]]=3..068kkN；R[3]]=3..069kkN；最大彎矩Mmax=0.0000kN.mm；最大變形ωmaxx=0.0000mmm；最大剪力Vmax=3.0699kN；截面應力σ=0.0000N/mmm2。帽木的最大應力為為0.0000N/mmm2，小于帽木木的抗彎強度度設(shè)計值111.0000N/mmm2，滿足要求求！帽木的最大撓度為為0.000mm，小于帽帽木的最大容容許撓度4..000mmm，滿足要要求！四、模板支架荷載載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。1、靜荷載標準值包包括以下內(nèi)容容：(1)木頂撐撐的自重(kN)：NG1={0..900×0.0600×0.0800+[(0..900/22)2+0.60002]1/2×2×0.0300×0.0400+3.0000×0.0800×0.1000}×3870..000=0.1188kN(2)模板的的自重(kN)：NG2=0.3350×1.0000×0.9000=0..315kkN；(3)鋼筋混混凝土樓板自自重(kN)：NG3=25..000×0.1200×0.9000×1.0000=2..700kkN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值；；NG=NG1+NNG2+NG3=00.118++0.3155+2.7000=33.133kN；2、活荷載為施工荷荷載標準值：：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值：：NQ==2.0000×0.9000×1.0000=1..800kkN；3、不考慮風荷載時時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式：：N=1.22NG+1.4NNQ=1..2×3.1333+1.4××1.8000=6..280kkN；五、立柱的穩(wěn)定性性驗算:穩(wěn)定性計算公式如如下：其中，N--作用在立柱柱上的軸力σ--立柱受壓應應力計算值；；fc--立柱抗抗壓強度設(shè)計計值；A0--立柱截面面的計算面積積；A0=π×(1000.000//2)2=78553.9822mm2φ--軸心受壓構(gòu)件件的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長細比結(jié)結(jié)果確定；軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)數(shù)按下式計算算：i立桿的回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑，i=1000.000//4=225.0000mm；l0--立桿的的計算長度，l0=3000.000-600.000=2400.000mm；λ=2400.0000/255.000=96..000；φ=2800/((96.0000)2)=00.304；；經(jīng)計算得到：σ=6279..549/((0.3044×78533.982))=2..632NN/mm2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用用于施工和維維修時木材的的強度設(shè)計值值應乘1.22調(diào)整系數(shù)：：[f]==1.2××10.0000=112.0000N/mmm2；木頂支撐立柱受壓壓應力計算值值為2.6332N/mmm2，小于木頂頂支撐立柱抗抗壓強度設(shè)計計值12..000N//mm2，滿足要求求！六、斜撐(軸力))計算:木頂撐斜撐的軸力力RDi按下式計計算：RDi＝RCi/ssinαi其中RCi-斜撐對帽帽木的支座反反力；RDDi-斜撐的軸軸力；αi-斜撐與帽木木的夾角。sinnαi=siin{90--arctaan[(1..000/22)/0.6600]}=0.9974；斜撐的軸力：RDDi=RCi/sinnαi=3.0069/00.974==3.1553kN 七、斜撐穩(wěn)定性驗驗算:穩(wěn)定性計算公式如如下：其中，N--作用在木斜斜撐的軸力,,3.1533kNσ--木斜撐受壓壓應力計算值值；fcc--木斜撐撐抗壓強度設(shè)設(shè)計值；111.000N/mm22A00--木斜撐截截面的計算面面積；AA0=300.000××40.0000=11200.0000mmm2；φ--軸心受壓構(gòu)構(gòu)件