武廣現(xiàn)澆箱梁施工組織設(shè)計(jì)

第一節(jié)施工組織設(shè)計(jì)編制說明一、編制依據(jù)(1)新建鐵路武漢至廣州客運(yùn)專線烏龍泉至花都段指導(dǎo)性施工組織設(shè)計(jì)。(2)國家和鐵道部現(xiàn)行施工技術(shù)規(guī)范、規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)。(3)武漢至廣州客運(yùn)專線烏龍泉至花都段合同文件。(4)《中華人民共和國安全生產(chǎn)法》、《建設(shè)工程安全管理?xiàng)l例》、《鐵路工程施工安全技術(shù)規(guī)程》等工程建設(shè)安全生產(chǎn)有關(guān)管理規(guī)定。(5)近年來鐵路、高速公路等類似工程施工經(jīng)驗(yàn)、施工工法、科技成果；國內(nèi)外相關(guān)高速鐵路的施工工藝及科研成果。(6)中鐵十六局集團(tuán)有限公司通過質(zhì)量體系認(rèn)證中心認(rèn)定的ISO9001：2000《質(zhì)量手冊》和《程序文件》。(7)武漢至廣州客運(yùn)專線XXTJⅢ標(biāo)實(shí)施性施工組織設(shè)計(jì)。(8)為完成本單位工程擬投入的施工管理、專業(yè)技術(shù)人員、機(jī)械設(shè)備等資源。(9)我單位擁有的科技成果、工法成果、機(jī)械設(shè)備狀況、施工技術(shù)與管理水平。第二節(jié)工程概況一、工程概況及主要工程量1．工程概況工程概況：支座采用KTYZM-Ⅱ-6000-e50圓柱面鋼支座，其中固定支座均設(shè)于每孔梁的武漢端（下坡端）。箱梁上預(yù)留設(shè)置防撞墻、接觸網(wǎng)支柱基礎(chǔ)預(yù)埋，預(yù)留接地體，梁部出水口應(yīng)引至橋下適當(dāng)位置，以避免其沖刷對環(huán)保和橋梁基礎(chǔ)造成不利影響。2．橋址概況及地形地貌橋址區(qū)位于丘陵緩坡及丘間谷地，谷地平坦開闊，近南北向延伸，寬約40～80m，谷地兩邊分布多處居民、池塘及農(nóng)田，南北橋臺位于丘坡，丘坡自然坡度20～30°，丘谷相對高差30～50m，橋位區(qū)的高程為66.81～73.54m。橋位1#墩至2#墩中間為一水塘，0#墩至2#墩中間有房屋。3．本橋橋址處的水文地址概況丘坡地下水不發(fā)育，丘谷地下水埋深1.20～3.70m，為孔隙潛水，主要賦存第四系黏性土中，接受大氣降水和地表水的滲入補(bǔ)給，地下水位隨季節(jié)的變化而變化，現(xiàn)場采取的水樣進(jìn)行的侵蝕性分析，水質(zhì)分析結(jié)果為PH值為6.08，呈弱酸性，地下水對砼構(gòu)件中的鋼構(gòu)件具溶出型中等侵蝕性。山坡及谷地表層為粉質(zhì)黏土，硬塑（1）2，Ⅱ類等級，承載力為150kpa，厚度約8.8m，在第四孔控制地段含碎石，砂巖（1）2，Ⅲ類等級，承載力為200kpa，厚度約5.2m，再下層為為砂質(zhì)板巖，全風(fēng)化（2）1，Ⅲ類等級，承載力為200kpa，強(qiáng)風(fēng)化（2）2，Ⅳ類等級，承載力為300kpa，弱風(fēng)化（2）3，Ⅴ類等級，承載力為500kpa。4.箱梁設(shè)計(jì)概況設(shè)計(jì)為5-32m曲線形后張法預(yù)應(yīng)力砼單箱單室等高簡支梁，梁長32.6m，梁體砼設(shè)計(jì)強(qiáng)度C50，封錨采用強(qiáng)度等級C50的無收縮混凝土，箱梁頂寬13.4m，底寬為5.50m，翼板寬度為3.35m，梁高3.05m。其預(yù)應(yīng)力鋼絞線為1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003。錨固體系為自錨式拉絲體系，張拉設(shè)備采用內(nèi)卡式千斤頂系列設(shè)備，其操作空間應(yīng)小于800mm,管道形成采用內(nèi)徑為90mm的波紋管成孔。支座采用KTYZM-Ⅱ-6000-e50圓柱面鋼支座，鋼筋采用Q235及HRB335級，橋面泄水管采用PVC管。在箱梁結(jié)構(gòu)兩側(cè)腹板上設(shè)置直徑為100mm的通風(fēng)孔，通風(fēng)孔距梁底距離為1.9m，間距2m。通風(fēng)孔應(yīng)保證與預(yù)應(yīng)力鋼筋的保護(hù)層大于1倍管道直徑，在通風(fēng)孔處增設(shè)直徑為170mm的螺旋筋。橋梁上設(shè)置泄水管，梁端設(shè)置防水伸縮裝置。在箱梁底板沿縱向設(shè)置間距不大于4m,外徑90mm的泄水管，在灌注梁底混凝土?xí)r應(yīng)在底板上表面根據(jù)泄水孔的位置設(shè)置一定的匯水坡，避免箱內(nèi)的積水。5．主要工程量項(xiàng)目部位規(guī)格等級單位數(shù)量備注混凝土梁體C50m31638.1防撞墻C40m3569.033豎墻C40m3蓋板C40m3防水保護(hù)層C40m3梁體預(yù)埋件C40m3鋼絞線梁體1860Mpat55.42錨具梁體OVM15-100套70OVM15-122套200波紋管梁體Ф90m4275.66鋼筋梁體HRB335t266.425Q235t11.13防撞墻HRB335t19.79豎墻Q235t2.485蓋板Q235t5.095HRB335t4.13梁體預(yù)埋件HRB335t17.57鋼料蓋板t2.8梁體預(yù)埋t防水層m22089.65填縫涂料m30.080PVC管Φ160mmm90Φ110mmm20Φ90mmm80支座KTYZ－Ⅱ-66000-ee50個(gè)206．施工重點(diǎn)及難點(diǎn)重點(diǎn):①確保支架預(yù)壓安全及測量定位；②耐久性混凝土施工工藝過程控制；③大跨度梁后張法預(yù)應(yīng)力技術(shù)的實(shí)施。難點(diǎn)：①支架安裝。②管道預(yù)應(yīng)力摩阻損失的測試。③模板標(biāo)高的確定與調(diào)整。④地基處理。二、施工工藝流程支架法施工簡支箱梁施工工藝流程為：第三節(jié)工期計(jì)劃安排該橋支架現(xiàn)澆制梁計(jì)劃于2006年12月12日正式開工，到2005年5月25日完工?？偣て诠?62天，支架安裝和第一孔澆筑42天，其余各跨按30天每跨安排，具體安排見施工進(jìn)度橫道圖。第四節(jié)支架方案設(shè)計(jì)與施工一、支架總體布置施工時(shí)首先進(jìn)行支架基礎(chǔ)、支架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工，箱梁跨度為32.60米，共三跨。所以擬在每跨設(shè)6排支撐墩，支撐墩基礎(chǔ)在地面原狀土，澆注混凝土墊層及基礎(chǔ)，在基礎(chǔ)上面預(yù)埋2cm厚鋼板及高強(qiáng)螺栓；支撐墩基礎(chǔ)形式為樁基基礎(chǔ)，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)形式見圖。支架立柱采用六五式軍用墩，立柱頂部配合設(shè)置500×800mm鋼箱梁，上部設(shè)貝雷架，貝雷架上鋪設(shè)I20工字鋼次梁和底模系統(tǒng)。二、鋼管樁立柱支架1．支架基礎(chǔ)根據(jù)招標(biāo)圖紙及地質(zhì)資料，結(jié)合現(xiàn)場自然地貌情況，由于該橋位的地質(zhì)較差，所以采用嵌巖樁來提高地基持力層的承載能力。立柱基礎(chǔ)施工是首先進(jìn)行鉆孔樁施工，在進(jìn)行承臺施工，在承臺頂面埋設(shè)柱腳預(yù)埋件以固定軍用墩，混凝土標(biāo)號C20。在1#墩、2#墩之間有一水塘在基礎(chǔ)施工時(shí)首先進(jìn)行抽水、除淤，再進(jìn)行基礎(chǔ)處理。還應(yīng)注意橋位的排水，以免對基礎(chǔ)及樁的影響。2．鋼管樁立柱支架2.1、支架采用Φ529mm，壁厚10mm鋼管作為支撐立柱，主要用于橋墩、臺承臺的頂面。鋼管根據(jù)現(xiàn)場基礎(chǔ)實(shí)際標(biāo)高，確定長度后再下料。用16T吊車逐根吊安，通過測量控制立柱的垂直度和頂面標(biāo)高，同一座橋梁施工立柱長度盡量考慮通用，對個(gè)別高度，單獨(dú)加工焊接，鋼管為型材，購買后安排電焊工班根據(jù)立柱裝配圖及柱腳設(shè)計(jì)圖進(jìn)行加工，加工工藝嚴(yán)格按照《GB50205-2002》鋼結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范進(jìn)行。2.2支架通過基礎(chǔ)預(yù)埋螺栓與柱腳連接。螺栓采用M24高強(qiáng)螺栓，埋深40d。2.3利用Φ430×6鋼管樁做樁帽，以方便支架拆除。安裝樁帽時(shí)測量嚴(yán)格控制頂標(biāo)高，同一排架高差控制在2mm以內(nèi)。2.4鋼箱梁運(yùn)至現(xiàn)場后，把底面（以樁帽連接部分）磨平，利用吊車逐個(gè)排架安裝。2.6貝雷架在現(xiàn)場進(jìn)行組拼，用呆車逐跨安裝，安裝時(shí)貝雷支架在地面上拼裝成10米一節(jié)，然后再吊到支架上進(jìn)行接長。2.7貝雷架安裝完成后，由于箱梁有縱坡，鋼箱梁與貝雷架連接處順橋向會形成間隙，應(yīng)在下面塞滿鋼板，焊接固定，保證貝雷架為面受力。2.8貝雷桁片沿縱橋向布設(shè)好后，橫橋向安裝I20工字鋼，然后鋪設(shè)底模系統(tǒng)。2.9底模系統(tǒng)包括面板、鋼板加勁肋、槽鋼加勁肋、RCH-202型千斤頂?shù)冉Y(jié)構(gòu)。面板采用8mm鋼板，鋼板加勁勒采用10×80mm鋼板，槽鋼采用［14b型槽鋼，RCH-202型千斤頂參數(shù)：高度為172mm、承載力20t、行程51mm、外徑99mm、自重7.7kg，2.10梁體底面至立柱頂面換算高度：8+140+200+340+220+1500+800=3208mm2．11千斤頂與上下構(gòu)件連接方式，上部與工字鋼或槽鋼采用螺栓連接，螺栓為M16，在支撐頂板四角布設(shè)，下部與工字鋼通過防爬器限位連接，防爬器采用8mm厚鋼板加工而成。3、支架預(yù)壓3.1支架安裝完成后在箱梁施工前為確保支架施工使用安全需對支架進(jìn)行壓載試驗(yàn)，其目的如下：為保證施工安全、提高現(xiàn)澆梁質(zhì)量，在箱梁支架搭設(shè)完畢、箱梁底模鋪好后，對支架進(jìn)行預(yù)壓。預(yù)壓目的一是檢驗(yàn)支架及基礎(chǔ)承載力是否滿足受力要求；二是是消除支架及地基的非彈性變形，三是得到支架的彈性變形值作為施工預(yù)留拱度的依據(jù)，同時(shí)測出地基沉降，為采用同類型的橋梁施工提供經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。3.2支架預(yù)壓方法：預(yù)壓重量為設(shè)計(jì)荷載（箱梁自重、內(nèi)外模板重量及施工荷載之和）的120%。加載時(shí)按照設(shè)計(jì)荷載的0、30%、60%、100%、120%、分四級加載，測出各測點(diǎn)加載前后的高程。加載120%后所測數(shù)據(jù)與加載前所測數(shù)據(jù)支架日沉降量小于2.0毫米（不含測量誤差）時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可進(jìn)行卸載，再分別按加載級別卸載，并分別測出每級荷載下各測點(diǎn)的高程值。加載材料使用混凝土預(yù)制塊、用吊車吊至支架,分層碼放,均勻加載。加載中由技術(shù)人員現(xiàn)場控制加載重量和位置，避免出現(xiàn)大的誤差。具體預(yù)壓方案如下：3.2.1.1、鋪設(shè)箱梁底模板及外側(cè)模板鋪設(shè)好箱梁底模板，將底模板頂面標(biāo)高盡量調(diào)整到箱梁底設(shè)計(jì)標(biāo)高，然后進(jìn)行外側(cè)模板的安裝，同時(shí)加強(qiáng)對模板下各層支架的檢查，確保支架底傳遞荷載的支架與支架之間、支架與貝雷之間、支架與模板之間各相鄰面接觸緊密，無明顯縫隙。.2、布置測量標(biāo)高點(diǎn)為了解支架沉降情況，在加載預(yù)壓之前測出各測量控制點(diǎn)標(biāo)高，測量控制點(diǎn)按順橋向底模底每排鋼管柱布置一排，支架混凝土基礎(chǔ)布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載30%、60%、100%、120%后每天上下午均要復(fù)測各控制點(diǎn)標(biāo)高一次，如果加載120%后所測數(shù)據(jù)與加載前所測數(shù)據(jù)支架日沉降量小于2.0毫米（不含測量誤差）時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可進(jìn)行卸載，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降符合以上要求為止。.3、加載荷重計(jì)算及加載方法本工程箱梁為等截面，計(jì)劃采用混凝土預(yù)制塊加載的方法進(jìn)行預(yù)壓。加載荷重計(jì)算，根據(jù)箱梁各部分受力的不同，因此要分塊計(jì)算箱梁的荷載分布，箱梁分塊如下：標(biāo)準(zhǔn)斷面分塊如下：箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面分塊圖箱梁半立面分塊圖箱梁半平面分塊圖由于底模安裝完成后，不安裝側(cè)模、內(nèi)模，即進(jìn)行預(yù)壓，所以箱梁加載荷載確定為梁體砼的重量×1.2。箱梁各部分荷載計(jì)算如下：端部及變截面處：端頭處1.5米寬度段底板斷面：底板標(biāo)準(zhǔn)斷面面積S上=2.356m2，底板標(biāo)準(zhǔn)斷面面積S上=2.356m2，S下=3.944m2砼重量G下=3.944*1.5*2.6*1.2=18.458t;G上=2.356*1.5*2.6*1.2=11.026t標(biāo)準(zhǔn)斷面處的斷面：底板標(biāo)準(zhǔn)斷面面積S下=1.534m2，S上=1.881m2底板標(biāo)準(zhǔn)斷面面積S下=1.534m2，S上=1.881m2混凝土重量為G上=1.881*2.6*23.6*1.2=138.502t;G下=1.534*2.6*23.6*1.2=112.952t。變坡段底板厚度為0.7~0.28米砼重量為G上=2.119*2.6*3=16.528t;G下=2.739*2.6*3=21.364t。腹板處的斷面如下：標(biāo)準(zhǔn)斷面腹板處面積S=1.75m2標(biāo)準(zhǔn)斷面腹板處面積S=1.75m2標(biāo)準(zhǔn)斷面處腹板單側(cè)斷面圖標(biāo)準(zhǔn)斷面腹板處的砼重量為：1.751*2.6*23.6*1.2=128.856t。腹板處僅考慮砼的重量，用混凝土預(yù)制塊加載。1.5米段處的腹板砼重量腹板處斷面面積S=3.451m2腹板處斷面面積S=3.451m2端頭處腹板單側(cè)斷面圖端頭腹板處的砼重量為：3.451*1*2.6*1.5*1.2=16.151t;腹板處僅考慮砼的重量，用混凝土預(yù)制塊加載。漸變段，取端頭和標(biāo)準(zhǔn)斷的平均值，即（3.451+1.75）/2*1.15*2.6*1.2*3=27.992t。翼板處一般斷面如下:翼板處標(biāo)準(zhǔn)斷面面積S2=0.702m2翼板處標(biāo)準(zhǔn)斷面面積S2=0.702m2翼板處斷面面積S1=0.313m2翼板處的砼重量為：0.313*1.2*2.6*32.6=31.836t；0.702*1.2*2.6*32.6=74.402t。預(yù)壓圖如下：支架預(yù)拱度理論計(jì)算與設(shè)置序號項(xiàng)目計(jì)算及取值備注1支架卸載后由上部部構(gòu)造自重及及活載一半產(chǎn)產(chǎn)生的豎向撓撓度f1也可以由設(shè)計(jì)院提提供2支架在荷載作用下下的彈性壓縮縮f2通過計(jì)算縱梁撓度度和立柱壓縮縮值得出3支架在荷載作用下下的非彈性壓壓縮f3主要據(jù)底模測量情情況得出4支架基底在荷載作作用下的非彈彈性沉陷f4=15mm以橋位地質(zhì)及地基基受力情況計(jì)計(jì)算5預(yù)拱度f=f1+f2++f3+f446預(yù)拱度值設(shè)置fx=4f*x**（L-x）/L2按二次拋物線法分分配3.3測量方法：在底模和基礎(chǔ)頂面設(shè)置測點(diǎn)，測出加載前的高程值，然后在每次加載、卸載時(shí)測量各測點(diǎn)的高程，根據(jù)測得數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得出各對應(yīng)情況下的數(shù)值并和計(jì)算值進(jìn)行對照、分析，并據(jù)之對立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整。為了解支架沉降情況，在加載預(yù)壓之前測出各測量控制點(diǎn)標(biāo)高，測量控制點(diǎn)按順橋向底模底每排鋼管柱布置一排，支架混凝土基礎(chǔ)布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載30%、60%、100%、120%后每天上下午均要復(fù)測各控制點(diǎn)標(biāo)高一次，如果加載120%后所測數(shù)據(jù)與加載前所測數(shù)據(jù)支架日沉降量小于2.0毫米（不含測量誤差）時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可進(jìn)行卸載，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降符合以上要求為止。預(yù)壓完成后要根據(jù)預(yù)壓成果重新調(diào)整底模并設(shè)置預(yù)拱度支立側(cè)模，準(zhǔn)備綁扎箱梁鋼筋。4、模板和支架的拆除拆除時(shí)梁體的強(qiáng)度須達(dá)到梁體設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%以上，進(jìn)行完出張拉后后方可實(shí)施。施工中留有專門試件，由試壓值來確定拆模時(shí)間。脫模時(shí)，先脫跨中內(nèi)模,再脫側(cè)、底模，然后脫兩邊側(cè)、底模即先跨中后支座；先側(cè)模，后底模。支架拆除時(shí)在高度上盡量同步進(jìn)行，即將工作面安排在同一高度面上，支架拆除設(shè)專人指揮，施工人員統(tǒng)一有序進(jìn)行，施工前做好安全技術(shù)交底，并配好相應(yīng)的安全防護(hù)用品。模板拆除吊至存放地點(diǎn)時(shí)，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進(jìn)行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時(shí)進(jìn)行修理，以保證使用質(zhì)量。模板拆除后，及時(shí)進(jìn)行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿5、檢算5.1荷載計(jì)算箱梁標(biāo)準(zhǔn)截面：梁高3.05m，底板寬5.50m，頂板寬13.4m。施工時(shí)混凝土分兩次澆筑，連續(xù)施工，在6小時(shí)內(nèi)將箱梁一孔混凝土整體澆筑完成，假定箱梁縱向?yàn)榫驾d荷，箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面如圖：箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面圖單位：毫米5.2、貝雷片的布置及檢算施工荷載：主要由鋼筋砼自重q1，模板自重q2，貝雷片自重q4，鋼箱梁自重q5，施工人員和工具荷載g1，傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的沖擊荷載，振搗砼后產(chǎn)生的荷載。鋼筋砼自重327.6×2.4+11.084+54.322+4.003+0.507+3.958+0.497=860.611t⑵、模板自重160t*1.05=168t⑶、貝雷片自重①腹板部分，雙排布置鋼材E=2.1×105MPa查《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》雙排單層貝雷片I=500994.4m4貝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m10#槽鋼10×4/1=40kg/m=0.04KN/m⑷、作用于貝雷梁上的荷載施工荷載施工人員及機(jī)具重量=2KN/㎡砼振搗2KN/㎡砼泵送沖擊力2KN/㎡風(fēng)荷載不考慮（計(jì)算支架不考慮）養(yǎng)護(hù)荷載0.3KN/㎡冬施材料荷載0.3KN/㎡⑸、作用于貝雷片上的荷載①q1=（860611kg+160000×1.05kg）/32m×9.8÷1000=315.012KN/m②施工人員及機(jī)具重量2KN/㎡×13.4m=26.8KN/m③砼振搗及泵送砼沖擊力2KN/㎡×13.4=26.8KN/m④養(yǎng)護(hù)及冬施荷載0.3KN/㎡×13.4=4.02KN/m；⑤貝雷片自重荷載2.07KN/m貝雷片采用國產(chǎn)“321”公路鋼橋架，縱向根據(jù)箱梁跨度分5跨布置，32m跨度按6m+6m+6m+6m+4.5m布置。橫向截面根據(jù)箱梁的具體結(jié)構(gòu)布置，底板及翼板下均采取間距為450mm雙排單層貝雷片。見下圖所示：貝雷片布置⑹、貝類片上荷載計(jì)算底模22#槽鋼壓在貝雷片上，間距1.5米，首先計(jì)算22#槽鋼上的均布荷載q=(315.012+26.8+26.8+4.02)/5.5=67.75(KN/m),計(jì)算模型及計(jì)算書如下E=2.1×105MPa，I=3405.9331(cm4)，EI=2.1*108KN/M2*3.406*10-5m4=7.1526*103KN-m2q1=33.875KN/m2qq1=33.875KN/m2q2=67.75KN/m2q1=33.875KN/m2彎矩及剪力表跨號左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN--m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨000-508.1-38.1第2跨423.4-17.6438.822-423.4-17.64第3跨508.1-12.706.352-508.1-22.583第4跨677.5-12.711.292-677.5-22.583第5跨677.5-22.5811.292-677.5-22.583第6跨508.1-12.76.352-508.1-17.64第7跨423.4-12.78.822-423.4-38.11第8跨508.1-38.10001-8支座反力分別為：93.16KN，93.16KN，118.56KN，135.5KN，118.56KN，93.16KN，93.16KN貝雷片上的荷載為q=135.5/1.5=90.33KN/m。貝雷片每3m上下都用［10號槽鋼作為橫向聯(lián)系，用U形卡扣扣住，把貝雷片聯(lián)成整體，使每排貝雷片受力較為均衡?？紤]到橫向截面的不均勻，每一排貝雷片受力情況也不一樣，兩側(cè)翼板下的貝雷片相對較小，考慮模板、橫梁、橫向聯(lián)系梁能起到一部分分散荷載作用，翼板下的荷載取中間的一半，并且要求滿足安全系數(shù)1.5以上。貝雷架鋼材的彈性性模量E=2.11×105MPa,剪力模量G=8.11×104MPa查《裝配式公路鋼鋼橋多用途使使用手冊》雙排單層貝雷片I=5777424.44cm4W=71157.1ccm3貝雷片整體能承受受的最大彎矩矩[M]max=11576.44×7/1..5=73556.53KKN·M[Q]max=4490.5××7/1.55=22899KN取32m跨度，最高高墩身第二跨跨即（1#--22#墩)進(jìn)行驗(yàn)算，q=99.897KN/m計(jì)算簡圖如圖：q=99.897KN/m線鋼度i(n)==EI/l((n)：i1-4==2.1×1108kN//m×2.5505×100-3m4/66=876775KN*mm*m，i5=2..1×1088kN/m××2.5055×10-33m4/4..5=1166900KNN*m*m用力矩分配法計(jì)算算，計(jì)算書如如下：彎矩及剪力表跨號左端V(KN)左端M(KN-m)跨中Mmax（KN--m）右端V(KN)右端M(KN-m)第1跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第2跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第3跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第4跨299.7-299.7149.8-299.7-299.7第5跨224.8-168.684.3-224.8-168.61-5支座反力分分別為：299.6691KN,,599.3382KN,,599.3382KN,,599.3382KN,,524.4459KN,,224.7768KNMmax=1499.8＜[M]=66305.66（在1-4段跨中），Qmax==299.77＜[Q]=11958.66（在1-4支座左側(cè)），貝貝雷片強(qiáng)度滿滿足要求。因貝雷片每節(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)形式相同，可可看作均質(zhì)梁梁，并以簡支支梁驗(yàn)算，由荷載引起起的撓度為：：f=5ql4/3384EI==5×99..897KNN/m×64m4/384××2.1×1108KN/㎡×5.7774*10--2m4=1.39×110-4m=0.1399mm由單銷間隙隙引起的非彈彈性變形：f1=30000*(ssin(1//2)*（2*0.0001/15500）*2)=0..000077mm，最大大撓度為0..139mmm＜L/9000=6/9000=6.667mm。5.2、H型箱橫橫梁、鋼管柱柱的布置及檢檢算500×800的的焊接鋼箱梁梁，鋼箱梁斷斷面如下：鋼箱梁長度15米米E=2.11*105Mpa,,I=3.6667*1003mm4重q=(0..5*15**0.016*2++0.7688*0.016*155*2)*77850*99.8/155000=33.1215KKN/m,箱梁處的集集中荷載取以以上貝雷片計(jì)計(jì)算中的支座座最大反力p=11770KN作為驗(yàn)算荷荷載，兩側(cè)翼翼板處按底板板處的1/2考慮。計(jì)算簡圖如下：根據(jù)計(jì)算書可知道道鋼箱梁內(nèi)力力最大彎矩Mmax==333KNN.M、Qmax==689KNN,位置在B、C支座處，支支座最大反力力Rmax==993.777KN、Mmax==123KNN.M。鋼箱梁的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算：鋼箱梁強(qiáng)度(拉應(yīng)應(yīng)力)驗(yàn)算：σl=M/W=3333/0..0030336=1099.68Mppa≤[σl]=1770Mpa，所以鋼箱箱梁強(qiáng)度滿足足要求。鋼管樁強(qiáng)度驗(yàn)算：：根據(jù)計(jì)算出的鋼箱箱梁支座處最最大支撐反力力為鋼管樁的的頂部的豎向向荷載，鋼管管樁采用直徑徑為529mmm,壁厚10mmm的Q235鋼管，鋼管管柱最長按L=3.31米計(jì)，其自重重為G=4.115KN，截面積A=0.011630499m2,極慣性矩I=1.00984×1103m4,λ=6.37。鋼管的最最大軸向力為為N=9944KN，M＝123KKN.M。算鋼管的強(qiáng)度及穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算：：σmax==N+G/ψA+M/μW=(9994+4.115)/0..9×0.001630449+1233/0.9998×4.115267××10-3==97.7MMpa≤[σ]=3255Mpa，完全能夠夠滿足強(qiáng)度要要求。算鋼管的截面拉應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算：σl=MM/W=1223/4.115267××10-3==29.622Mpa≤[σl]=2000Mpa，完全能夠夠滿足強(qiáng)度要要求。鋼管柱的受壓穩(wěn)定定性當(dāng)立柱高度超過66m，縱向布布設(shè)水平拉桿桿或斜支撐，保保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)定定性。拉桿、斜斜支撐布置位位置見圖。拉拉桿、斜支撐撐與立柱的連連接為固結(jié)，采采用腳焊縫焊焊接。為保證證立柱鋼管不不受破壞，在在連接部位加加焊10mmm厚鋼板。計(jì)計(jì)算自由長度度取12米，計(jì)算簡圖圖如下：鋼管慣性矩i=22.83×1108mm44，長細(xì)比λ=12/00.185==64.8,,穩(wěn)定性系數(shù)數(shù)查表得：φ=0.9558,μ=0.999,鋼管的最大大壓力：N=10211.77KN。假設(shè)有8厘米的偏心，偏偏心受壓彎矩矩M=81.7742KN--m，鋼管截面面積A=163004.9mmm2，鋼管抗彎彎截面系數(shù)W=4.117469××106mm3，則σ=n/φA+M/μW=10211.77*1103/(00.958**163044.9)+881.7422*106//(0.999*41744690)==67.3776+20.9665=88.3441(Mpaa)＜190/2==95Mpaa,符合要求。5.3、承臺檢算算⑴、樁豎向承載力驗(yàn)驗(yàn)算:單樁極限承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值=3110..000(kkN)單樁極限承載力設(shè)設(shè)計(jì)值=1943..750(kkN)樁心坐標(biāo)=00.000,,0.0000(mm)在中心荷載作用下下,樁頂全反力力=10077.9552(kN))按規(guī)范公式(N<=1..25*R))計(jì)算,承載力設(shè)設(shè)計(jì)滿足系數(shù)數(shù):2.225在偏心荷載作用下下：按規(guī)范公公式(Nmax<=1..5*R)計(jì)算樁號:1,樁頂全反反力:10077.9552(kN)),承載力力設(shè)計(jì)滿足系系數(shù):2..70⑵、承臺受力計(jì)算::①各樁凈反力(kNN):樁號01 ==10221.7700(kN)最大樁凈反力:10222(kN)②彎矩與配筋:承臺彎矩: X向0.0 Y向0.0(kN-mm) X向配筋(全截面)): 計(jì)算值0.00<構(gòu)造造配筋D122@200=5766.3mmm2 Y向配筋(全截面)): 計(jì)算值0.00<構(gòu)造造配筋D122@200=5766.3mmm2⑦受力計(jì)算結(jié)果承臺彎矩: X向0.0 Y向0.0(kN-mm)承臺配筋(全截面面): X向576..3配筋Φ14@1220 Y向576..3(mmm2)配筋Φ14@1220⒀、軟弱下臥層驗(yàn)算算結(jié)果不存在軟弱下臥層層5.4、樁基礎(chǔ)檢檢算⑴.構(gòu)件參數(shù)信息:樁頂面的豎向力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:FFk=10773.5022kN/m22樁頂面的力矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:Mkk=81.7742kN//m2；樁頂面的水平力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:HHk=10kkN/m2樁擴(kuò)大頭的直徑::1m；水平抗力系數(shù)比例例常數(shù):mm=24.55MN/m44混凝土強(qiáng)度等級::C30；鋼筋級別:HRBB335⑵.承載力設(shè)計(jì)值值計(jì)算:1.樁頂頂面的豎向力力設(shè)計(jì)值:N=1.22×1073..502=11288.22024kNN/m2；2.樁頂頂面的水平力力設(shè)計(jì)值:H=1.22×10=122kN/m22；3.樁頂頂面的力矩設(shè)設(shè)計(jì)值:M=1..2×81.7442=98..0904kkN/m2；；由于M不等于0,,所以樁為偏偏心受壓構(gòu)件件!⑶.樁身最大彎矩矩計(jì)算:按照m法計(jì)算樁身身最大彎矩依據(jù)<<建筑樁基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范范>>(JGGJ94--94)第條,并參照<<樁基礎(chǔ)的的設(shè)計(jì)方法與與施工手相術(shù)術(shù)>>①.樁的水平變形系數(shù)數(shù)，按下式計(jì)計(jì)算:經(jīng)計(jì)算得到樁的水水平變形系數(shù)數(shù):α=0.540(11/m)②計(jì)算Dv，計(jì)算公公式如下：Dv=122/(0.5540×98.09904)=00.226③由Dv，查表得：KKm=1.0084；④樁身最大彎矩值，計(jì)計(jì)算如下：Mmax==M0×Km=988.09044×1.0844=106..328kNN/m2；由Dv查得，最大彎彎矩的深度::z=0.5561/0..540=11.039mm。⑷.樁配筋計(jì)算:依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第條。沿周邊均勻配置縱縱向鋼筋的圓圓形截面鋼筋筋混凝土偏心心受壓構(gòu)件，其其截面受壓承承載力計(jì)算：：①偏心受壓構(gòu)件，由由于l0/ii=13.664<=177.5，所以以取：η=1.0000。②偏心受壓構(gòu)件應(yīng)符符合下例規(guī)定定：式中As───全部縱向鋼鋼筋的截面面面積，取AAs；r──圓形截面的的半徑，取r=0.5500m；rs───縱向鋼筋重重心所在圓周周的半徑，取取rs=0..450m；；e0───軸向壓力對對截面重心的的偏心矩，取取e0=0..083m；；ea───附加偏心矩矩，取eaa=0.0333m；α──對應(yīng)于受壓壓區(qū)混凝土截截面面積的圓圓心角與2π的比值，取取α=0.2222；α1──系數(shù),取α1=11.000；；αt──中斷縱向受拉鋼筋筋截面面積與與全部縱向鋼鋼筋截面面積積的比值，當(dāng)當(dāng)α>0.6225時(shí)，取αt=0；其它它情況：由上面兩式驗(yàn)算：：樁的配筋面面積As==1520..000mmm2配筋率：0.1994%樁縱向鋼筋選用::1014@1220(As==1540mmm2)。⑸.樁的豎向承載載力驗(yàn)算:樁承載力計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑樁基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范范》(JGJ944-94)的的第5.2條①嵌巖樁的極限承載載力計(jì)算式中Quk───最大極限承承載力標(biāo)準(zhǔn)值值Qsk──單樁總極限限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Qpk──單樁總極限限端阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，按下表表取值；qsik───樁側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，按下表表取值:frc──巖石飽和單單軸抗壓強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值,取frc==5000NN/mm2；；ξsi──覆蓋層第第i層土的側(cè)阻阻力發(fā)揮系數(shù)數(shù)；ξs,ξp──嵌巖巖段側(cè)阻力和和端阻力修正正系數(shù),系統(tǒng)根據(jù)嵌嵌深徑比hr//d查表取值值；Ap──樁端面積,取Ap=0..785m22；u──樁身周長，取取u=3.1142m；li──第i層土的厚度度,按下表取值值:土層參數(shù)表:序號土層類型土層層厚度側(cè)阻力力端阻力1粘性土或粉粉土86911600由于樁的入土深度度為5m，所以樁樁端在第1層!最大極限承載力：：Qsk=33.142××(0.8000×69.0000×5.0000)=8677.080kkNQrk=33.142××0.0500×5000..000×1.0200=797..421kNNQpk=00.358××5000..000×0.7855=14066.648kkNQuk=8867.0880+7977.421++1406..648=33071.1149kN②樁的承載力設(shè)計(jì)值值R:=Quuk/γsp=30071.1449/1.7700=18806.5558kN結(jié)論:由于承載力力設(shè)計(jì)值R×1.2大于γ0×N=12888.20224kN，所所以滿足要求求!⑹.樁的水平承載力驗(yàn)驗(yàn)算:樁承載力計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑樁基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范范》(JGJ944-94)的的第5.4條由于配筋率小于00.65%,,所以按下式式計(jì)算水平承承載力設(shè)計(jì)值值：式中α──樁的水平變變形系數(shù),取α=0.5440γm──樁截面模量塑性系系數(shù)，圓形截截面取2，矩形截面面取1.755αE──鋼筋彈性模量與混混凝土彈性模模量的比值,,取:6.677ρg──配筋率,取:0..19%ξn──樁頂豎向力影響系系數(shù),取:0.5An──樁身的換換算面積:0.79mm2經(jīng)計(jì)算得：W0=3.14××1×[1.000+2×(6.67--1)×0.00×0.81]]/32=00.10Rh=0.54××2.00×1430..00×0.10×1.29×1.28//1.0455=245..20kN結(jié)論:由于承載力力設(shè)計(jì)值Rhh大于γ0×H=12kkN，所以滿滿足要求!5.5、廣州臺承承載力為300Kppa情況下的條條基檢算⑴、基礎(chǔ)類型及計(jì)算算形式:設(shè)計(jì)基礎(chǔ)斷面見下下圖⑵、基礎(chǔ)寬度驗(yàn)算::依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第5.2條修正后的地基承載載力特征值計(jì)計(jì)算：地基承載力特征值值可按下式計(jì)計(jì)算：式中fak───地基承載力力特征值，ffak=3000kN/mmm2；ηb──基礎(chǔ)寬度的地基承承載力修正系系數(shù)，ηb=0.115；ηd──基礎(chǔ)埋深的地基承承載力修正系系數(shù)，ηd=1.44；γ──基礎(chǔ)底面以以下土的重度度，γ=20；γm──基礎(chǔ)底面以上土的的加權(quán)平均重重度，γm=20；解得fa=3000+0.115×20×(3-3)++1.4×20×(0.5-00.5)=3300kN//m2。地基承載力設(shè)計(jì)值值實(shí)際取值::fa=3300kN//mm2；.荷載計(jì)算:基礎(chǔ)自重:GG1=[1××0.9×0.4+00.5×1×0-0.0040]×25=8..000kNN；回填土重：G2==[1×0.9×0.4-00.320]]×20=0..8kN；基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上上土重:Gk=88+0.8==8.8kNN；上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面的豎向向力:Fkk=231..009kNN；X方向:上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂面面的彎矩:Mk==0kN.mm；偏心距:e=00/(8.88+231..009)==0.0000m；基礎(chǔ)底面的抵抗矩矩:W=1×0.92//6=0.1135m3；；由于偏心距e<==b/6,所所以相應(yīng)于荷荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合時(shí)，基基礎(chǔ)底面邊緣緣的最大壓力力值:解得:ppkmax==(231..009+88.8)/((0.9×1)+0//0.1355=266..45kN//m2；ppkmin==(231..009+88.8)/((0.9×1)-0//0.1355=266..45kN//m2；受力圖:由于基礎(chǔ)底面為軸軸心受壓，而而pk不大于于fa=3000kN/mm2，所以滿滿足要求。⑶.基礎(chǔ)底板的配筋計(jì)計(jì)算:依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第條彎矩計(jì)算，計(jì)算公公式如下:式中MI──任任意I-I處相應(yīng)應(yīng)荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)的的彎矩設(shè)計(jì)值值；aa1──任意截面I--I至邊緣最最大反力處的的距離，當(dāng)墻墻體為混凝土土?xí)r，取a11=b1；當(dāng)當(dāng)為磚墻時(shí)，取取a1=b11+1/4磚磚長!ll,b──基礎(chǔ)底面的的邊長，取l=1m；pp──任意截面I--I處基礎(chǔ)底底面地基反力力設(shè)計(jì)值；GG──考慮荷載分分項(xiàng)系數(shù)的基基礎(chǔ)自重及其其上土的自重重；取:a1=0..2m；l=1mm；a'=1mmb=0.99m；G=1.335×8.8=111.8800kN。解得:P=((266.4454×(0.9-00.2)+2266.4554×0.2]//0.9=2266.4554kN；MI=(0.20002×[(2×1+1)((266.4454+2666.4544-2×11.8880/0.9900)+(2666.4544-266..454)××；.配筋面積計(jì)算，計(jì)計(jì)算公式如下下：式中α1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度不超過CC50時(shí)，α1取為1.0,,當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級為CC80時(shí)，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法確確定；fc──混凝土抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值；h0──底板的計(jì)算算高度。I-I截面：取??；α1=1.0000；fc=9..600N//mm2；h0=0..350fy==300.0000N/mmm解得:αs==5.0655/(1.0000×9600..000×0.9000×0.35002)=0..005ξ=1-(1-2××0.0055)0.5==0.0055γs=1-0.0005/2=00.998AAs=5.0065×106/((0.9988×350.0000×300.00)=48..355mmm2。故I-I截面配筋面面積:Ass=48.3355mm22。I-I截面選選筋:14@1220。⑷.施工配筋圖:5.6、廣州臺承承載力為200Kppa情況下的條條基檢算⑴.基礎(chǔ)類型及計(jì)算形形式:⑵.基礎(chǔ)寬度驗(yàn)算:依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第5.2條、修正后的地基承承載力特征值值計(jì)算：地基承載力特征值值可按下式計(jì)計(jì)算：式中fak───地基承載力力特征值，ffak=2000kN/mmm2；ηb──基礎(chǔ)寬度的地基承承載力修正系系數(shù)，ηb=0.115；ηd──基礎(chǔ)埋深的地基承承載力修正系系數(shù)，ηd=1.44；γ──基礎(chǔ)底面以以下土的重度度，γ=20；γm──基礎(chǔ)底面以上土的的加權(quán)平均重重度，γm=20；解得fa=2000+0.115×20×(3-3)++1.4×20×(0.6-00.5)=2202.8kkN/m2。地基承載力設(shè)計(jì)值值實(shí)際取值::fa=2200kN//mm2；.荷載計(jì)算:基礎(chǔ)自重:GG1=[1××1.5×0.6+00.5×1×0-0.0037]×25=211.563kkN；回填土重：G22=[1×1.5×0.6-00.862]]×20=144.25kNN；基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上上土重:Gk==21.56625+144.25=335.81225kN；上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面的豎向向力:Fkk=231..009kNN；X方向:上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂面面的彎矩:Mk==0kN.mm。偏心距:e=00/(35..8125++231.0009)=00.000mm；基礎(chǔ)底面的抵抗矩矩:W=1×1.52//6=0.3375m3；；由于偏心距e<==b/6,所所以相應(yīng)于荷荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合時(shí)，基基礎(chǔ)底面邊緣緣的最大壓力力值:解得:pkmaxx=(2311.009++35.81125)/((1.5×1)+0//0.3755=177..88kN//m2；pkmin=((231.0009+355.81255)/(1..5×1)-0//0.3755=177..88kN//m2；受力圖：由于基礎(chǔ)底面為軸軸心受壓，而而pk不大于于fa=2000kN/mm2，所以滿滿足要求!⑶.基礎(chǔ)底板的配筋計(jì)計(jì)算:依據(jù)<<建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范>>(GGB500007-20002)第條彎矩計(jì)算，計(jì)算公公式如下:式中MI──任任意I-I處相應(yīng)應(yīng)荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)的的彎矩設(shè)計(jì)值值；aa1──任意截面I--I至邊緣最最大反力處的的距離，當(dāng)墻墻體為混凝土土?xí)r，取a11=b1；當(dāng)當(dāng)為磚墻時(shí)，取取a1=b11+1/4磚磚長!ll,b──基礎(chǔ)底面的的邊長，取l=1m；pp──任意截面I--I處基礎(chǔ)底底面地基反力力設(shè)計(jì)值；GG──考慮荷載分分項(xiàng)系數(shù)的基基礎(chǔ)自重及其其上土的自重重；取:a1=0..5m；l=1mm；a'=1mmb=1.55m；G=1.335×35.81125=488.347kkN。解得:P=(1177.8881×(1.5-00.5)+1177.8881×0.5]//1.5=1177.8881kN；MI=(0.55002×[(2×1+1)((177.8881+1777.8811-2×48.3447/1.5500)+(1777.8811-177..881)××；配筋面積計(jì)算，計(jì)計(jì)算公式如下下：式中α1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度不超過CC50時(shí)，α1取為1.0,,當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級為CC80時(shí)，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法確確定；fc──混凝土抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值；h0──底板的計(jì)算算高度。I-I截面面：?。沪?=1.000fcc=9.6000N/mmm2h0=0..550fy==300.0000N/mmm解得:αs=18.2066/(1.0000×9600..000×1.5000×0.55002)=0..004ξ=1-(1-2××0.0044)0.5==0.0044γs=1-0.0004/2=00.998AAs=18..206×106/((0.9988×550.0000×300.00)=1100.572mmm2。故I-I截面配筋面面積:Ass=110..572mmm2。I-I截面選筋::14@1220(As==154mmm2)。⑷.施工配筋圖:第五節(jié)箱梁模板板工程為保證現(xiàn)澆箱梁的的外觀質(zhì)量光光潔度、表面面平整度和線線形，本工程程投入的模板板根據(jù)橋梁圖圖紙制作相應(yīng)應(yīng)的形式，箱箱梁外側(cè)模、底底模采用整體體定型鋼模，內(nèi)內(nèi)模、端頭初步考慮慮采用拼裝鋼鋼模。由于該該橋最高墩身身高8.5米左右，故使使用吊車進(jìn)行行模板吊裝和和拆除作業(yè)。模模板采用大塊塊鋼模板，采采用汽車吊提提升到支架上上，人工配合合安裝。表13模型加工工、安裝工藝藝標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)次項(xiàng)目目要求1模板總長±10mm2底模板寬+5mm、03底模板中心線與設(shè)設(shè)計(jì)位置偏差差≤2mm4橋面板中心線與設(shè)設(shè)計(jì)位置偏差差≤10mm5腹板中心線與設(shè)計(jì)計(jì)位置偏差≤10mm6橫隔板中心位置偏偏差≤5mm7模板傾斜度偏差≤3‰8底模不平整度≤2mm/m9橋面板寬±10mm10腹板厚度+10mm、011底板厚度+10mm、012頂板厚度+10mm、013橫隔板厚度+10mm，-5mmm一、模板設(shè)計(jì)與安安裝1．底模底模按梁底面形狀狀分塊設(shè)計(jì)，以以方便吊裝與與拆除、便于于定位和控制制線形為標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)。擬定標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)長度以4mm左右為宜。底底模構(gòu)造如圖圖：現(xiàn)澆梁底模在支架架分配橫梁上上拼裝，在拼拼裝模板前對對墊石高程進(jìn)進(jìn)行測量，對對于不符合設(shè)設(shè)計(jì)和規(guī)范的的墊石先處理理合格，然后后安裝支座。在在墩臺頂面上上標(biāo)出梁體的的中心線和端端線，把底模模按中心線和和端線固定在在橫梁上。根根據(jù)預(yù)壓后確確定的立模標(biāo)標(biāo)高，通過調(diào)調(diào)節(jié)鋼管排架架頂部的承托托將底模的高高程誤差控制制在2mm以內(nèi)。2．外側(cè)模外側(cè)模設(shè)計(jì)同樣既既要考慮方便便吊裝與拆除除，還要考慮慮便于定位和和控制線形，也也要考慮減少少接縫提高表表面質(zhì)量。分分塊長度除梁梁端部分根據(jù)據(jù)梁體外側(cè)線線形做適當(dāng)調(diào)調(diào)整外，其余余部分統(tǒng)一成成一種長度，以以方便操作。根根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，外外側(cè)模標(biāo)準(zhǔn)長長度以4m左右為宜宜。外側(cè)模結(jié)結(jié)構(gòu)如圖：外側(cè)模吊裝就位時(shí)時(shí)，由于模板板較大不易對對位。根據(jù)經(jīng)經(jīng)驗(yàn)，采取先先使用千斤頂頂和倒鏈調(diào)整整其縱橫向位位置，然后用用倒鏈、模板板支撐桿件和和底部螺栓調(diào)調(diào)整其高度和和垂直度。模板位置和垂直度度調(diào)整好后，將將各片外模之之間用螺栓連連成整體，使使各模板接縫縫緊固密貼。所所有模板接縫縫均設(shè)特制密密封耐油橡膠膠條，防止?jié)矟仓炷習(xí)r時(shí)漏漿。在模模板接縫的不不平整度超過過1mm時(shí)，用用膩?zhàn)诱移胶蠛筮M(jìn)行磨光處處理，使其光光滑平整，保保證混凝土外外觀質(zhì)量。3．內(nèi)模內(nèi)模拆除靠人工在在箱梁內(nèi)進(jìn)行行，施工條件件差，勞動強(qiáng)強(qiáng)度大，故內(nèi)內(nèi)模設(shè)計(jì)成輕輕型拆裝式，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)分節(jié)長度度為1-1.5mm，以便人工工作業(yè)。模板板面板采用55mm鋼板，保保證模板剛度度，不變形。結(jié)結(jié)構(gòu)如圖：內(nèi)模由鋼模板與型型鋼框架組合合而成。內(nèi)模模鋼模板與框框架間用螺栓栓相連，鋼模模板間用螺栓栓聯(lián)接。為保保證內(nèi)模拼裝裝尺寸準(zhǔn)確、連連接緊密，各各分節(jié)的鋼模模板與單片型型鋼框架加工工好后，依照照內(nèi)模安裝圖圖將內(nèi)模的各各片框架擺放放在硬化的地地面上，將每每分節(jié)的兩片片型鋼框架相相連形成一個(gè)個(gè)整體，調(diào)整整各片型鋼框框架的高度和和垂直度，使使型鋼框架在在水平和豎直直方向位置正正確，使安裝裝鋼模板時(shí)鋼鋼模板與型鋼鋼框架之間的的螺栓孔、各各節(jié)鋼模板之之間的螺栓孔孔能準(zhǔn)確對位位。內(nèi)模各節(jié)組裝調(diào)整整好后，用吊吊車將其吊入入已綁好的底底腹板鋼筋籠籠內(nèi)，用錐形形鋼支撐將內(nèi)內(nèi)模型鋼框架架支撐在底模模上。內(nèi)外模模之間用φ18拉筋連接固固定。為方便便灌注混凝土土?xí)r下料至底底板，在內(nèi)模模頂板中間處處留出30×30ccm的窗口，窗窗口間距2..5m左右。4．端頭模端頭模預(yù)應(yīng)力錨墊墊板的位置準(zhǔn)準(zhǔn)確與否直接接關(guān)系到張拉拉力能否準(zhǔn)確確建立，因此此，為保證質(zhì)質(zhì)量，端頭模模在工廠加工工。結(jié)構(gòu)如圖：為控制端頭模的變變形、提高端端頭模的周轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)使用率，端端頭采用在型型鋼框架上焊焊6mm鋼板的的設(shè)計(jì)方法。為為方便裝拆作作業(yè)，盡量減減少分塊數(shù)量量。端頭處的內(nèi)外模固固定前，將端端頭模與端頭頭處的內(nèi)外模模一起固定，以以便調(diào)整相互互之間的位置置，使彼此之之間互相密貼貼。端頭模與與內(nèi)外模之間間由螺栓連接接。安裝端頭頭模前，先將將預(yù)應(yīng)力錨墊墊板牢固安裝裝在端頭模上上。二、模板拆卸1、拆模要求當(dāng)混凝土的強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度度的60%以上時(shí)，可可拆除端模，松松開內(nèi)模進(jìn)行行預(yù)張拉。對于承受梁體大部部分重量的底底模，須待梁梁體混凝土達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)規(guī)定定的80%強(qiáng)度和彈性性模量后并進(jìn)進(jìn)行初張拉后后，才能拆除除。拆模時(shí)間除符合以以上要求外，還還應(yīng)考慮拆模模時(shí)混凝土的的溫度不能過過高，以免混混凝土接觸空空氣時(shí)降溫過過快而開裂，更更不能在此時(shí)時(shí)澆注涼水養(yǎng)養(yǎng)護(hù)，混凝土土內(nèi)部開始降降溫以前以及及混凝土內(nèi)部部溫度最高時(shí)時(shí)不得拆模。當(dāng)當(dāng)梁體或其內(nèi)內(nèi)部混凝土與與表層混凝土土之間的溫差差、表層混凝凝土與環(huán)境之之間的溫差大大于15℃時(shí)不能拆模模。大風(fēng)或氣氣溫急劇變化化時(shí)不能拆模模。在寒冷季季節(jié)，環(huán)境溫溫度低于0℃不能拆模。在在炎熱和大風(fēng)風(fēng)干燥季節(jié)，應(yīng)應(yīng)逐段拆模、邊邊拆邊遮蓋。2、拆模步驟拆外側(cè)模步驟逐段松開內(nèi)外模拉拉筋，連接好好外模保險(xiǎn)繩繩和起吊鋼絲絲繩，逐段解解開外模拼接接螺栓，調(diào)整整外模升降螺螺栓降低外模模，取出外模模背楞楔塊，將將外模逐節(jié)吊吊離支架。拆除外模時(shí)從兩端端向中間拆，一一次拆除一節(jié)節(jié)外模，以保保證安全。拆拆除時(shí)由專人人負(fù)責(zé)指揮協(xié)協(xié)調(diào)，嚴(yán)格執(zhí)執(zhí)行起重操作作規(guī)程，在拆拆模前先裝安安全繩，除要要拆的模板外外嚴(yán)禁拆除不不拆模板上的的各種螺栓和和安全繩。拆內(nèi)模步驟松開內(nèi)外模拉筋，卸卸下內(nèi)模橫撐撐，拆除內(nèi)模?？蚣?，從下下向上順序拆拆除內(nèi)模腹板板、頂板的模模板。拆除時(shí)時(shí)亦從兩端向向中間拆。拆拆除的模板按按順序連接成成待用狀態(tài)，以以備下一片梁梁使用。拆除除時(shí)，施工人人員站在要拆拆模板的外側(cè)側(cè)，嚴(yán)禁站在在內(nèi)側(cè)，以保保證安全。拆端頭模步驟先拆除端頭模與預(yù)預(yù)應(yīng)力錨墊板板間的連接，然然后從上往下下拆除端頭模模。拆底模步驟因簡支箱梁在張拉拉后跨中拱起起，底模與梁梁底自然分離離，本著“先易后難”的原則，底底模拆除順序序與外側(cè)模和和內(nèi)模不同，從從跨中向梁兩兩端進(jìn)行。為為了操作安全全，只將與每每次要拆底模模相關(guān)聯(lián)的支支架承托松開開（不關(guān)聯(lián)的的承托暫不松松開）。拆除除底模時(shí)同樣樣要統(tǒng)一指揮揮，拆除過程程中由專人負(fù)負(fù)責(zé)觀測梁體體變化情況，并并做好記錄。拆除模板時(shí)，注意意保護(hù)梁體混混凝土，防止止損毀或碰傷傷混凝土。對對有缺陷的部部位按監(jiān)理批批準(zhǔn)的方案予予以修補(bǔ)。第六節(jié)箱梁鋼鋼筋工程本橋現(xiàn)澆箱梁鋼筋筋均在加工場場集中加工，用用汽車運(yùn)至現(xiàn)現(xiàn)場后全部在在模板內(nèi)綁扎扎，按照先底底板、再腹板板、最后頂板板的順序進(jìn)行行。鋼筋綁扎扎過程中，同同時(shí)固定相應(yīng)應(yīng)部位的預(yù)應(yīng)應(yīng)力波紋管定定位鋼筋網(wǎng)片片和波紋管，并并安裝好各種種預(yù)埋件。鋼筋進(jìn)場后應(yīng)分類類堆放，并做做好狀態(tài)標(biāo)識識，供貨商應(yīng)應(yīng)及時(shí)提供質(zhì)質(zhì)量證明書，試試驗(yàn)室應(yīng)及時(shí)時(shí)對鋼材進(jìn)行行物理力學(xué)性性能試驗(yàn)，合合格后通知有有關(guān)部門此批批鋼材可以使使用。熱軋帶帶肋鋼筋、光光圓及盤條的的性能應(yīng)分別別符合GB14999、GB130013、GB/T7701的規(guī)定。HRB3335鋼筋碳當(dāng)量量不大于0.5%。鋼筋的存放鋼筋加工場地全部部進(jìn)行硬化處處理，所有鋼鋼筋原材料均均架高50公分存放，且且進(jìn)行覆蓋，嚴(yán)嚴(yán)禁無覆蓋露露天存放。鋼鋼筋半成品加加工后應(yīng)分類類掛牌存放，標(biāo)標(biāo)示牌上標(biāo)示示清楚鋼筋的的規(guī)格、型號號、根數(shù)、使使用部位等，以以防重復(fù)加工工或加工不足足。鋼筋加工的準(zhǔn)備工工作鋼筋加工人員（主主要指焊工）經(jīng)經(jīng)考試合格后后持證上崗。鋼鋼筋正式焊接接前，進(jìn)行現(xiàn)現(xiàn)場條件下的的焊接性能試試驗(yàn)，合格后后方能正式生生產(chǎn)。鋼筋經(jīng)整直、除去去污銹后，即即可按圖紙要要求進(jìn)行劃線線下料工作。為為了使成型的的鋼筋比較精精確地符合設(shè)設(shè)計(jì)要求，在在下料前應(yīng)計(jì)計(jì)算圖紙上所所標(biāo)明的折線線尺寸與彎折折處實(shí)際弧線線尺寸之差值值，同時(shí)還應(yīng)應(yīng)計(jì)入鋼筋在在冷作彎折過過程中的伸長長量。彎折伸伸長量可按表表3-1估算。鋼筋彎制前準(zhǔn)備工工作的最后一一道工序?yàn)橄孪铝?，即截?cái)鄶噤摻?，通常常視鋼筋直徑徑的大小，用用鏨子、手動動剪切機(jī)和電電動剪切機(jī)來來進(jìn)行。表3-1彎折伸伸長量估算表表（單位：㎝㎝）鋼筋直徑（㎜）彎折角度180o90o45o61.00.5不計(jì)81.01.0不計(jì)101.51.0不計(jì)121.51.00.5142.01.50.5162.51.50.5183.01.51.0204.02.01.0224.02.01.0254.52.51.5285.03.02.0326.03.52.5鋼筋加工鋼筋在加工彎制前前應(yīng)調(diào)直，并并符合下列規(guī)規(guī)定：鋼筋表面的油漬、漆漆污、水泥漿漿和用錘敲擊擊能剝落的浮浮皮、鐵銹等等均應(yīng)清除干干凈；鋼筋應(yīng)平直，無局局部彎曲；加工后的鋼筋，表表面不應(yīng)有削削弱鋼筋截面面的傷痕；當(dāng)利用冷拉方法矯矯直鋼筋時(shí)，鋼鋼筋矯直伸長長率：Ⅰ級鋼筋不得得大于2%，Ⅱ、Ⅲ級鋼筋不得得大于1%。鋼筋的彎制成型下料后的鋼筋可在在平臺上用手手工或電動彎彎筋器按規(guī)定定的彎曲半徑徑彎制成型，鋼鋼筋的兩端亦亦應(yīng)按圖紙彎彎成所需的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)彎鉤。對對于需要較長長的鋼筋，在在接長以后再再彎制，這樣樣較易控制尺尺寸鋼筋的加工應(yīng)符合合設(shè)計(jì)要求。當(dāng)當(dāng)設(shè)計(jì)未提出出要求時(shí)，應(yīng)應(yīng)符合下列規(guī)規(guī)定：受拉熱軋光圓鋼筋筋的末端應(yīng)作作180°彎鉤，其彎彎曲直徑dm不得小于鋼鋼筋直徑的2.5倍，鉤端應(yīng)應(yīng)留有不小于于鋼筋直徑3倍的直線段段（圖4-1）。受拉熱軋光圓和帶帶肋鋼筋的末末端，當(dāng)設(shè)計(jì)計(jì)要求采用直直角形彎鉤時(shí)時(shí)，直鉤的彎彎曲直徑dm不得小于鋼鋼筋直徑的5倍，鉤端應(yīng)應(yīng)留有不小于于鋼筋直徑3倍的直線段段（圖4-2）。彎起鋼筋應(yīng)彎成平平滑的曲線，其其彎曲半徑不不得小于鋼筋筋直徑的10倍（光圓鋼鋼筋）或12倍（帶肋鋼鋼筋）（圖4-3）。用光圓鋼筋制成的的箍筋，其末末端應(yīng)作不小小于90°的彎鉤，有有抗震等特殊殊要求的結(jié)構(gòu)構(gòu)應(yīng)作135°或180°的彎鉤（圖4-4）；彎鉤的的彎曲直徑應(yīng)應(yīng)大于受力鋼鋼筋直徑，且且不得小于箍箍筋直徑的2.5倍；彎鉤端端直線段的長長度，一般結(jié)結(jié)構(gòu)不得小于于箍筋直徑的的5倍，有抗震震等特殊要求求的結(jié)構(gòu)，不不得小于箍筋筋直徑的10倍。圖4-1180○○彎鉤圖4-2直角形彎鉤鉤圖4-3彎起鋼鋼筋圖4-4箍筋末端彎彎鉤鋼筋加工允許偏差差和檢驗(yàn)方法法應(yīng)符合表的的規(guī)定。表鋼筋加工允許偏差差和檢驗(yàn)方法法序號名稱允許偏差（mm）檢驗(yàn)方法1受力鋼筋順長度方方向的全長±10尺量2彎起鋼筋的彎折位位置20鋼筋連接和安裝鋼筋接頭的技術(shù)條條件和外觀質(zhì)質(zhì)量應(yīng)符合規(guī)規(guī)范附錄A的規(guī)定。鋼鋼筋焊接接頭頭，應(yīng)按批抽抽取試件作力力學(xué)性能檢驗(yàn)驗(yàn)，其質(zhì)量必必須符合國家家現(xiàn)行《鋼筋筋焊接及驗(yàn)收收規(guī)程》（JGJ18）的規(guī)定和和設(shè)計(jì)要求。檢驗(yàn)數(shù)量：焊接接接頭的力學(xué)性性能檢驗(yàn)以同同級別、同規(guī)規(guī)格、同接頭頭型式和同一一焊工完成的的每200個(gè)接頭為一一批，不足200個(gè)也按一批批計(jì)。由中心心試驗(yàn)室每批批抽檢一次。鋼筋接頭應(yīng)設(shè)置在在承受應(yīng)力較較小處，并應(yīng)應(yīng)分散布置。配配置在“同一截面”內(nèi)受力鋼筋筋接頭的截面面面積，占受受力鋼筋總截截面面積的百百分率，應(yīng)符符合設(shè)計(jì)要求求。當(dāng)設(shè)計(jì)未未提出要求時(shí)時(shí)，應(yīng)符合下下列規(guī)定：焊接接頭在受彎構(gòu)構(gòu)件的受拉區(qū)區(qū)不得大于50％，軸心受受拉構(gòu)件不得得大于25％。鋼筋接頭應(yīng)避開鋼鋼筋彎曲處，距距彎曲點(diǎn)的距距離不得小于于鋼筋直徑的10倍。在同一根鋼筋上應(yīng)應(yīng)少設(shè)接頭?！巴唤孛妗眱?nèi)，同一根根鋼筋上不得得超過一個(gè)接接頭。注：兩焊（連）接接接頭在鋼筋筋直徑的35倍范圍且不不小于5000mm以內(nèi)、兩兩綁扎接頭在在1.3倍搭接長度度范圍且不小小于500mmm以內(nèi)，均均視為“同一截面”。設(shè)計(jì)文件中對鋼筋筋連接方式有有要求的，按按設(shè)計(jì)要求施施工。設(shè)計(jì)文文件無具體要要求的，普通通砼中直徑大大于25mmm的鋼筋，宜宜采用焊接。箱箱梁施工中鋼鋼筋的連接方方式，全部采采用焊接。焊焊接前，必須須根據(jù)施工條條件進(jìn)行試焊焊，合格后方方可正式施工工。焊工必須須持考試合格格證上崗。施焊的各種鋼筋均均應(yīng)有材質(zhì)證證明書或試驗(yàn)驗(yàn)報(bào)告單，焊焊條、焊劑應(yīng)應(yīng)有合格證，各各種焊接材料料應(yīng)分類存放放和妥善管理理，并采取防防止腐蝕、受受潮變質(zhì)的措措施。鋼筋的的接頭采用電電弧焊（如搭搭接焊、幫條條焊等）。鋼鋼筋接頭采用用搭接或幫條條電弧焊時(shí)，宜宜采用雙面焊焊縫，雙面焊焊縫困難時(shí)，可可采用單面焊焊縫。鋼筋接接頭采用搭接接電弧焊時(shí)，兩兩鋼筋搭接端端部應(yīng)預(yù)先折折向一側(cè)，使使兩接合鋼筋筋軸線一致。接接頭雙面焊縫縫的長度不應(yīng)應(yīng)小于5d，單面焊縫縫的長度不應(yīng)應(yīng)小于10d（d為鋼筋直徑徑）。鋼筋接接頭采用幫條條電弧焊時(shí)，幫幫條應(yīng)采用與與主筋同級別別的鋼筋，其其總截面面積積不應(yīng)小于被被焊鋼筋的截截面積。幫條條長度，如用用雙面焊縫不不應(yīng)小于5d，如用單面面焊縫不應(yīng)小小于10d（d為鋼筋直徑徑）。受力鋼鋼筋焊接或綁綁扎接頭在構(gòu)構(gòu)件內(nèi)應(yīng)設(shè)置置在內(nèi)力較小小處并錯(cuò)開布布置，在接頭頭長度區(qū)段內(nèi)內(nèi)（焊接接頭頭長度區(qū)段內(nèi)內(nèi)是指35d長度范圍內(nèi)內(nèi)，但不得小小于50㎝）同一根鋼筋筋不得有兩個(gè)個(gè)以上接頭且且受拉主鋼筋筋的接頭截面面積不得超過過受力鋼筋總總截面積的50%。裝配式構(gòu)構(gòu)件連接處受受力鋼筋的焊焊接接頭可不不受此限制。鋼鋼筋焊接時(shí)，對對施焊場地應(yīng)應(yīng)有適當(dāng)?shù)姆婪里L(fēng)、雨、雪雪、嚴(yán)寒設(shè)施施，冬季氣溫溫低于-20℃時(shí)，不得施施焊。在鋼筋安裝工作中中為了保證達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)及構(gòu)構(gòu)造要求，應(yīng)應(yīng)注意下列幾幾點(diǎn)：鋼筋的接頭應(yīng)按規(guī)規(guī)定要求錯(cuò)開開布置；鋼筋的交叉點(diǎn)應(yīng)用用鉛絲綁扎結(jié)結(jié)實(shí)，必要時(shí)時(shí)，亦可用電電焊焊接；除設(shè)計(jì)有特殊規(guī)定定外，箍筋應(yīng)應(yīng)與主筋垂直直。箍筋彎鉤鉤的迭合處，在在梁中應(yīng)沿縱縱向置于上面面并交錯(cuò)布置置；為了保證砼保護(hù)層層的必須厚度度，應(yīng)在鋼筋筋與模板設(shè)置置水泥漿塊、砼砼墊塊或鋼筋筋頭墊塊。墊墊塊應(yīng)錯(cuò)開布布置，不應(yīng)貫貫通截面全長長。在綁扎時(shí)以普通筋筋讓預(yù)應(yīng)力筋筋為原則，先先安裝底、腹腹板鋼筋，然然后安裝梁端端鋼筋，待芯芯模和波紋管管安裝后，最最后安裝頂板板鋼筋和預(yù)埋埋件。鋼筋安安裝應(yīng)與波紋紋管、模板安安裝交替進(jìn)行行。箱梁外（底底）模鋼筋保保護(hù)層墊塊采采用混凝土墊墊塊，箱梁內(nèi)內(nèi)模位置采用用砼墊塊，并并應(yīng)綁扎牢固固，以防露筋筋。鋼筋保護(hù)護(hù)層厚度的誤誤差在（0，+10mm）以以內(nèi)。鋼筋綁綁扎應(yīng)橫平順順直間距均勻勻，并按設(shè)計(jì)計(jì)要求施工。按按設(shè)計(jì)圖紙要要求預(yù)埋附屬屬件包括護(hù)欄欄、伸縮縫等等，位置應(yīng)準(zhǔn)準(zhǔn)確。混凝土澆筑前，現(xiàn)現(xiàn)場檢驗(yàn)員對對鋼筋進(jìn)行下下列檢查：鋼筋的品種、規(guī)格格、數(shù)量、位位置和間距等等；鋼筋的連接方式、接接頭位置、接接頭數(shù)量和接接頭面積百分分率等；預(yù)埋件的規(guī)格和數(shù)數(shù)量等；鋼筋保護(hù)層厚度。鋼筋安裝的允許偏偏差后張梁預(yù)留管道位位置及鋼筋綁綁扎工藝標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)序號項(xiàng)目要求求1橡膠或金屬波紋管管在任何方向向與設(shè)計(jì)位置置的偏差距跨中4m范圍內(nèi)內(nèi)≤4mm、其余≤6mm2橋面主筋間距及位位置偏差（拼拼裝后檢查）≤15mm3底板鋼筋間距及位位置偏差≤8mm4箍筋間距及位置偏偏差≤15mm5腹板箍筋的不垂直直度（偏離垂垂直位置）≤15mm6混凝土保護(hù)層厚度度與設(shè)計(jì)值偏偏差+5mm、07其他鋼筋偏移量≤20mm第七節(jié)箱梁梁混凝土工程程現(xiàn)澆箱梁混凝土設(shè)設(shè)計(jì)為C50耐久混凝土土，其主要技技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符符合100年耐久性混混凝土技術(shù)要要求。為確保?；炷潦┕すべ|(zhì)量，混凝凝土在裝配有有自動電子計(jì)計(jì)量系統(tǒng)的拌拌和站集中拌拌制，混凝土土輸送罐車水水平運(yùn)輸，輸輸送泵垂直運(yùn)運(yùn)輸。本橋現(xiàn)澆箱梁混凝凝土由拌和站站統(tǒng)一供應(yīng)，由由混凝土攪拌拌罐車運(yùn)輸?shù)降浆F(xiàn)場，采用用混凝土輸送送泵泵送澆筑筑。故本節(jié)重重點(diǎn)介紹在混混凝土運(yùn)輸、澆澆注和養(yǎng)護(hù)過過程中的質(zhì)量量控制和施工工工藝?；炷临|(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)為確保武廣客運(yùn)專專線工程質(zhì)量量，滿足高速速、重載列車車開行的高安安全性和舒適適度的要求，對對主要承重結(jié)結(jié)構(gòu)提出滿足足100年的使用壽壽命期的要求求，因此現(xiàn)場場施工技術(shù)新新、施工難度度大?？刂圃瓌t：依據(jù)《鐵鐵路混凝土工工程施工技術(shù)術(shù)指南》(TZ2110-20005)、《客運(yùn)專專線高性能混混凝土?xí)盒屑技夹g(shù)條件》、《鐵鐵路混凝土工工程施工質(zhì)量量驗(yàn)收補(bǔ)充標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（鐵建建設(shè)（2005）160號）進(jìn)行組組織施工。橋橋梁上部結(jié)構(gòu)構(gòu)混凝土，為為滿足100年使用要求求，在主體結(jié)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)構(gòu)造、建筑材材料上做到結(jié)結(jié)構(gòu)耐久、并并有利于阻擋擋或減輕環(huán)境境侵害。高性能混凝土配合合比設(shè)計(jì)箱梁梁體采用的混混凝土配比是是根據(jù)粗骨料料、細(xì)骨料、水水泥等原材料料的品質(zhì)，C5O耐久混凝土土施工工藝的的要求，通過過試配、調(diào)整整等步驟選定定。經(jīng)檢驗(yàn)本本橋梁梁體采采用混凝土配配合比滿足設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度、耐耐久性等質(zhì)量量要求。根據(jù)《客運(yùn)專線高高性能混凝土土?xí)盒屑夹g(shù)條條件》（科技技基（2005）101號）及《鐵鐵路混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)耐久設(shè)計(jì)計(jì)暫行規(guī)定》（鐵鐵建設(shè)（2005）157號）規(guī)定。并并結(jié)合本橋環(huán)環(huán)境類別及作作用等級：距距地面1.55m以上的墩墩臺及梁部為為炭化環(huán)境，T2等級。C50混凝土的膠膠凝材料總量量不應(yīng)小于3320kg//m3、也不宜大大于500kkg/m3，坍落度180～220mmm，水灰比不不大于0.45。為了提高高混凝土的耐耐久性，改善善混凝土的施施工性能和抗抗裂性能，應(yīng)應(yīng)在混凝土中中摻加適量粉粉煤灰、礦碴碴粉或硅灰等等礦物摻和料料。經(jīng)試配并并最終檢測耐耐久混凝土各各項(xiàng)指標(biāo)滿足足要求的前提提下，確定混混凝土理論配配合比為：1：0.26：1.88：2.82：0.38：0.009，水膠比0.30，坍落度2005mm。計(jì)量標(biāo)準(zhǔn)：混凝土土原材料嚴(yán)格格按照施工配配合比要求進(jìn)進(jìn)行計(jì)量，最最大允許偏差差符合下列規(guī)規(guī)定(按重量計(jì))：膠凝材料(水泥、礦物物摻合料等)±1%；專用復(fù)合合外加劑±1%；粗、細(xì)骨骨料±2%；拌合用水±1%。攪拌次序：混凝土土攪拌時(shí)，先先投入細(xì)骨料料、水泥、礦礦物摻合料和和專用復(fù)合外外加劑，攪拌拌均勻后，再再加入所需用用水量，待砂砂漿充分?jǐn)嚢璋韬笤偻度氪执止橇?，并繼繼續(xù)攪拌至均均勻?yàn)橹埂Ｃ棵侩A段的攪拌拌時(shí)間不少于于30s，總攪拌時(shí)時(shí)間2～3min。原材料的儲存與管管理：儲存散散裝水泥，應(yīng)應(yīng)采取措施降降低水泥的溫溫度或防止水水泥升溫；粗粗骨料應(yīng)實(shí)行行分級采購、分分級運(yùn)輸、分分級堆放、分分級計(jì)量，骨骨料地面應(yīng)進(jìn)進(jìn)行硬化處理理，并設(shè)置必必要的排水設(shè)設(shè)施。試驗(yàn)與抽檢：原材材料及成品混混凝土檢測工工作嚴(yán)格按照照驗(yàn)標(biāo)規(guī)定及及試驗(yàn)檢測的的規(guī)定的要求求批次、數(shù)量量、檢驗(yàn)方法法進(jìn)行，拌和和站與現(xiàn)場檢檢驗(yàn)分別設(shè)專專職試驗(yàn)員負(fù)負(fù)責(zé)試驗(yàn)工作作。混凝土運(yùn)輸根據(jù)項(xiàng)目總體施工工部署，本橋橋混凝土由3＃拌和站集集中供應(yīng)，拌拌和站位于既既有鄉(xiāng)村公路路邊，距橋址址1.5kmm，既有道路路及施工便道道交通便利。所所以混凝土水水平運(yùn)輸采用用混凝土罐車車運(yùn)輸，罐車車容量8～9m3，根據(jù)運(yùn)輸輸距離及混凝凝土施工時(shí)間間計(jì)劃配備6臺罐車，確確保混凝土澆澆注連續(xù)，不不能間斷。同同時(shí)為確?；旎炷猎谶\(yùn)輸輸過程中保持持均勻性，使使混凝土在運(yùn)運(yùn)輸過程中不不分層、不離離析、不漏漿漿，必須保證證運(yùn)輸混凝土土的道路平坦坦暢通，最終終滿足耐久混混凝土各項(xiàng)技技術(shù)要求。在在運(yùn)輸組織上上應(yīng)從以下幾幾個(gè)方面考慮慮：①混凝土罐車統(tǒng)一調(diào)調(diào)配，確?；旎炷吝\(yùn)輸?shù)降饺肽r(shí)間連連續(xù)，并要保保證充分的預(yù)預(yù)留量，盡量量減少混凝土土的運(yùn)輸時(shí)間間，從攪拌機(jī)機(jī)出盤到澆筑筑完畢的延續(xù)續(xù)時(shí)間以不影影響混凝土的的各項(xiàng)性能為為限。混凝土土宜在攪拌后后60min內(nèi)泵送完畢畢，且在1/2初凝時(shí)間前前入泵。全部部混凝土應(yīng)在在初凝前澆注注完畢。在交交通堵塞和氣氣候炎熱等情情況下，應(yīng)采采取特殊措施施防止坍落度度損失過大。②混凝土輸送泵的位位置應(yīng)靠近澆澆注地點(diǎn)。泵泵送下料口能能夠移動。配配置混凝土輸輸送管時(shí)盡量量縮短管線長長度，少用彎彎頭，輸送管管應(yīng)平順，內(nèi)內(nèi)壁光滑，接接口不得漏漿漿。③運(yùn)輸混凝土過程中中，對運(yùn)輸設(shè)設(shè)備采取保溫溫隔熱措施，防防止局部混凝凝土溫度升高高(夏季)或受凍(冬季)，采取措施施覆蓋罐車混混凝土出口，防防止水分進(jìn)入入運(yùn)輸容器或或蒸發(fā)，嚴(yán)禁禁在運(yùn)輸過程程中向輸送車車內(nèi)加水。④泵送混凝土前，先先采用水泥漿漿或與泵送混混凝土配合比比相同但粗骨骨料減少50％的混凝土土通過管道進(jìn)進(jìn)行潤管。⑤混凝土在運(yùn)輸途中中，拌筒應(yīng)保保持2～4r/miin的慢速轉(zhuǎn)動動，輸送車到到達(dá)澆筑現(xiàn)場場后高速旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)20～30s，再將混凝凝土拌合物喂喂入泵車受料料斗。⑥泵送管路起始水平平管段長度不不少于15mm。除接口處處采用軟管外外，管路的其其他部位均不不得采用軟管管。管路采用用支架、吊具具、U型關(guān)卡等加加以固定。在在高溫或低溫溫環(huán)境下，管管路應(yīng)分別采采用濕簾和保保溫材料覆蓋蓋?；炷翝仓C(jī)械設(shè)備準(zhǔn)備方案一：每跨橋梁混凝土施施工設(shè)備配置置：2臺HGY177/3型布料機(jī)，作作業(yè)半徑17m；HBT60AA型混凝土輸輸送泵2臺，混凝土土泵車1臺；正常施施工過程中采采用輸送泵及及布料機(jī)進(jìn)行行泵送混凝土土，泵車備用用。為方便施施工，布料機(jī)機(jī)及輸送管提提前固定在移移動模架上，在在混凝土施工工前，檢查混混凝土輸送泵泵設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)情情況、檢查混混凝土輸送管管有無堵管情情況，檢查現(xiàn)現(xiàn)場施工用電電等各項(xiàng)工作作準(zhǔn)備情況。避免施工中故障出現(xiàn)。布料機(jī)、輸送泵、輸送管安裝位置見下圖：布料機(jī)布置示意布料管安裝位置示示意澆筑前的技術(shù)準(zhǔn)備備工作澆筑混凝土前，仔仔細(xì)檢查鋼筋筋保護(hù)層墊塊塊的位置、數(shù)數(shù)量及其緊固固程度，并指指定專人作重重復(fù)性檢查，以以確保鋼筋保保護(hù)層厚度，構(gòu)構(gòu)件側(cè)面和底底面的墊塊至至少為4個(gè)/m2，綁扎鋼筋筋的鐵絲頭不不伸入保護(hù)層層內(nèi)?；炷寥肽Ｇ?，再再次測定混凝凝土拌合物的的溫度、坍落落度、含氣量量和泌水率等等工作性能，其其性能滿足要要求后方可入入模澆筑。澆筑混凝土前，仔仔細(xì)檢查模板板內(nèi)有無焊渣渣、塵土、鋼鋼絲頭、煙頭頭等其他雜物物，必要時(shí)采采用空壓機(jī)吹吹風(fēng)清理干凈凈?；炷翝仓r(shí)的自自由傾落高度度不大于2mm；當(dāng)大于2mm時(shí)，采用滑滑槽、串筒、漏漏斗等器具輔輔助輸送混凝凝土，保證混混凝土不出現(xiàn)現(xiàn)分層離析現(xiàn)現(xiàn)象。灌注混凝土前，仔仔細(xì)檢查模板板的尺寸和牢牢固程度；混凝土澆筑順序砼澆筑采用汽車泵泵輸送砼，混混凝土入模導(dǎo)導(dǎo)管安裝間距距為1.5米左右，導(dǎo)管管底面與混凝凝土灌注面保保持在1米以內(nèi)。在鋼鋼筋密集處斷斷開個(gè)別鋼筋筋留作導(dǎo)管入入口，待混凝凝土灌注到斷斷開部位時(shí)，將將鋼筋焊接恢恢復(fù)。在鋼筋筋密集處增加加導(dǎo)管數(shù)量?；炷恋墓嘧⒉捎糜眯毕蚍侄?、水水平分層法，由由一端向另一一端灌注，其其斜度為30°-445°，水平分層層厚度不大于于30cm，斜斜向分段長度度為4M（腹板底底部及上層為為5m）。先后后兩層混凝土土的間隔時(shí)間間不得超過初初凝時(shí)間。澆筑順序：縱向砼砼先從前端墩墩柱開始，兩兩邊對稱澆筑筑，避免模架架兩側(cè)承受不不均等荷載，并并按底板角部部→底板→腹板→頂板→翼板的順序序進(jìn)行澆筑，施施工時(shí)混凝土土分層厚度不不宜超過300cm，完成成對稱澆筑后后，向已完成成跨澆筑直至至完成，混凝凝土澆注次序序見示意圖。為為防止內(nèi)模上上浮問題，內(nèi)內(nèi)模采用敞口口灌筑，為解解決敞口引起起混凝土上涌涌問題，在內(nèi)內(nèi)模底部兩側(cè)側(cè)增加了1550mm寬的的水平活動壓壓板，基本能能夠阻止混凝凝土上涌，內(nèi)內(nèi)模也不會上上浮。底板砼先對稱澆注注靠近腹板兩兩側(cè)砼，砼從從腹板進(jìn)入，將將混凝土由底底部擠向底板板中心，完成成部分底板混混凝土澆筑；；中間不足部部分砼從頂模模預(yù)留孔中下下料補(bǔ)足。為為了控制底板板砼厚度，在在腳手架豎向向鋼管上用紅紅漆標(biāo)出砼面面位置。同時(shí)時(shí)為控制腹板板混凝土澆注注分層厚度，并并掌握振搗棒棒插入深度，在在施工過程中中設(shè)立標(biāo)志桿桿及在振動棒棒上標(biāo)記刻度度，并通過內(nèi)內(nèi)模的施工人人員目測監(jiān)控控，保證澆注注分層?；炷翝仓驼駬v搗現(xiàn)場施工設(shè)備狀態(tài)態(tài)良好，各項(xiàng)項(xiàng)技術(shù)措施落落實(shí)到位；鋼鋼筋、模板、預(yù)預(yù)應(yīng)力管道、通通風(fēng)孔、排水水孔、支座安安裝、支座預(yù)預(yù)埋件、綜合合接地預(yù)埋件件均按設(shè)計(jì)及及施工規(guī)范的的要求施工完完畢，滿足《客客運(yùn)專線鐵路路橋涵工程施施工質(zhì)量驗(yàn)收收暫行標(biāo)準(zhǔn)》（鐵鐵建設(shè)【2005】160號）技術(shù)要要求，并經(jīng)監(jiān)監(jiān)理工程師驗(yàn)驗(yàn)收。收聽天氣預(yù)報(bào)，預(yù)預(yù)報(bào)自開盤至至砼澆注完畢畢時(shí)間段內(nèi)無無雨雪和大風(fēng)風(fēng)。本橋箱梁梁施工前應(yīng)根根據(jù)外部測定定的溫度來決決定混凝土澆澆注時(shí)段及采采取的保護(hù)措措施，在炎熱熱季節(jié)澆注混混凝土?xí)r，混混凝土入模溫溫度不宜超過過30℃。應(yīng)避免模模板和新澆注注混凝土直接接受陽光照射射，保證混凝凝土入模前模模板和鋼筋的的溫度以及附附近的局部氣氣溫均不超過過40℃。應(yīng)盡可能能安排在傍晚晚而避開炎熱熱的白天澆注注混凝土；在在低溫條件下下（當(dāng)晝夜平平均氣溫低于于5℃或最低氣溫溫低于－3℃時(shí)）澆注混混凝土?xí)r，應(yīng)應(yīng)采取適當(dāng)?shù)牡谋胤纼龃氪胧?，防止混混凝土提前受受凍。灌注過程中設(shè)專人人看護(hù)和加固固模板，以防防漏漿和跑模模。梁體混凝土采用緩緩凝高性能耐耐久混凝土，施施工中采用快快速、穩(wěn)定、連連續(xù)、可靠的的澆注方式一一次澆注成型型。每孔箱梁梁的澆注時(shí)間間控制在6h內(nèi)，最長不不超過混凝土土的初凝時(shí)間間。在混凝土澆注過程程中，按照箱箱梁底板、腹腹板及頂板施施工的次序，隨隨機(jī)抽樣制作作混凝土強(qiáng)度度和彈模試件件，試件數(shù)量量符合相關(guān)規(guī)規(guī)范及驗(yàn)收標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定?；炷琳駬v采用插插入式振搗棒棒并輔以附著著式平板振搗搗器進(jìn)行振搗搗。一般區(qū)域域使用RN50型振動棒振搗搗，鋼筋密集集區(qū)采用RNN30型振動動棒，采用插插入式振搗棒棒振搗時(shí)要避避免碰撞模板板、鋼筋及預(yù)預(yù)埋件。振動動棒移動距離離不超過振動動棒作