賽區(qū)vector團(tuán)隊(duì)-設(shè)計(jì)設(shè)備選型說(shuō)明書(shū)

設(shè)備選型說(shuō)明 反應(yīng)器設(shè) 反應(yīng)器設(shè)計(jì)原 反應(yīng)器類(lèi)型選 反應(yīng)器工藝計(jì)算設(shè) 設(shè)計(jì)結(jié)果匯 反應(yīng)器設(shè)計(jì)選型一覽 塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備選 塔型的選 塔盤(pán)的類(lèi)型與選 乙二醇精餾塔1工藝設(shè) Cup-tower校核結(jié) 塔設(shè)備設(shè)計(jì)一覽 固定管板式換熱器選型說(shuō) 設(shè)計(jì)任 換熱器工藝方案的確 換熱器工藝與機(jī)械計(jì) 換熱器選型一覽 壓縮機(jī)選型說(shuō) 壓縮機(jī)選型依 壓縮機(jī)選型依據(jù)原 壓縮機(jī)工藝計(jì)算與選 壓縮機(jī)選型結(jié) 壓縮機(jī)選型一覽 泵選型說(shuō) 泵的選型原 泵的選型依 泵的工藝計(jì)算與選 泵的選型結(jié)果一覽 儲(chǔ)罐與閃蒸罐選型設(shè)計(jì)說(shuō) 設(shè)計(jì)選型依 設(shè)計(jì)選型原 儲(chǔ)罐的工藝計(jì)算與選 閃蒸罐的工藝計(jì) 儲(chǔ)罐與閃蒸罐選型一覽 管道選型設(shè) 管道選型依 設(shè)計(jì)要 管道選型方 管道選型一覽 工業(yè)爐選型設(shè) 工業(yè)爐選型依 選型原 選型要 選型結(jié) 總設(shè)備一覽 換熱 儲(chǔ)罐與閃蒸 壓縮 鍋 管 反應(yīng) 反應(yīng)器設(shè)計(jì)原

1反應(yīng)器類(lèi)型選反應(yīng)器工藝計(jì)1-3-1反應(yīng)溫度反應(yīng)壓力設(shè)計(jì)溫度設(shè)計(jì)壓力空速/h-1-3-2EO-PressureVapor11MoleFlowMassFlowVolumeFlow MassFlowC2H4O-000000000MassC2H4O-000000000????=

=306715÷2=床層體積?顆粒體其 取催化床層孔隙率所以床層體積為 V=VR÷（1-u0——空床液體

????

v0——每個(gè)反應(yīng)器的進(jìn)料體積流??

=7.66??24.2

=????= ????=4??0=4×0.04=則管 n ≈5698 排管把整個(gè)管板按301230°區(qū)間陣列而成。取不布管區(qū)域直徑為200mm。t=1.1??0=1.25×0.045= S ??2 ×0.056252= √3742×0.002740+0.785×√????

=???=

????

1? ( )(??3 p——壓力f'——修正的磨檫系數(shù)；

f′ +????,??=??(1???ds——催化劑的顆H——床層高度μ——流體的絕對(duì)黏度，Pa·s由前面計(jì)算：u0=10000m/h=2.77m/s；εB=0.15；ρ=0.751kg/m3μ=0.023cP=0.023×10-3Pa·s；ds=9.0mm=0.009m0.009×0.751×????,??

0.023×0.001×（1?

=

??′=1.75+ =1.91?P=2.14×0.751×

1? 中選取：殼體、列管、管板、封頭、法蘭材料為09Mn2VDR。中選?。簹んw、列管、管板、封頭、法蘭材料為09Mn2VDR。焊接方式：選為雙面焊對(duì)接接頭，全部無(wú)損檢測(cè)，故焊接系數(shù)根據(jù)GB713-2008《鍋爐和壓力容器用鋼板》和GB150-201109Mn2VDR16~36mm，查得材料的許用應(yīng)力pc——設(shè)計(jì)壓

δ2[??]??? δ

設(shè)計(jì)厚 ????=?????1???2=22.58?0.3?2=圓整后名義厚度 ????= ????=1.25?? =1.25×2.9× =

????=???????1???2=10?0.3?2=????

????(????+????)2×????

=<0.9??????=0.9×1×470=2002201-3-1250944.419kW1.1，則每個(gè)Q’=1.1Q/2=1.1×50944.419÷2=28018.72床層對(duì)壁面的給熱系數(shù)內(nèi)壁的給熱系數(shù)α1可按下式計(jì)算： ??1× ????·u· = · ? di——反應(yīng)管內(nèi)徑，m；w/（m·Kg—u——?dú)怏w流速，m/s；由Aspen模擬可得出λg=0.04w/（m·K，μg4.2×10-5Pa·s，ρg=0.782則床層對(duì)壁面的給熱系數(shù)α1=224.65反應(yīng)管導(dǎo)熱系數(shù)1K1×??2+d2??????2+ 其中α2為水蒸氣的對(duì)流給熱系數(shù)，其α2=2581K= =108.75w/(??2·K) ×45+0.045????45+ ?????=???1?????200220℃。水蒸氣進(jìn)口溫度為出口溫度為21015??????= =????需

=??·A需=451.44 =π×d×L×實(shí)A實(shí)=2415.19Vin=76678.7m3/h5m/sd=

=√2×76678.7/3600=0.582??16×3.14×5所以選取螺旋縫埋弧焊d=

=√4×76678.7/3600=0.229??16×3.14×5所以選取螺旋縫埋弧焊Di=4500mm，選取整體沖壓成型，則焊接接頭系數(shù)φ=1.0， 2.9× = 2[??]????? 2×270×1?0.5×設(shè)計(jì)厚度 ??dh=???+??2=24.23+2=09Mn2VDRC2=0.30mm，根據(jù)鋼板厚度規(guī)格，可選名義厚度n=30mm。設(shè)計(jì)結(jié)果匯1-4-1進(jìn)料量進(jìn)料氣溫度反應(yīng)溫度反應(yīng)壓力催化劑床層體積反應(yīng)管數(shù)（根反應(yīng)管長(zhǎng)度反應(yīng)管尺寸φ45×反應(yīng)器主體直徑反應(yīng)管中心距進(jìn)口出口反應(yīng)器進(jìn)口管尺寸反應(yīng)器出口管尺寸反應(yīng)器設(shè)計(jì)選型一覽21進(jìn)料量進(jìn)料氣溫度反應(yīng)溫度反應(yīng)壓力催化劑床層體積反應(yīng)管數(shù)（根反應(yīng)管長(zhǎng)度反應(yīng)管中心距進(jìn)口溫度出口溫度反應(yīng)器進(jìn)口管尺寸反應(yīng)器出口管尺寸塔設(shè)備

2年產(chǎn)250萬(wàn)噸常壓減壓煉油裝置中耗用的鋼材重量占62.4%，在年產(chǎn)60-120萬(wàn)塔型的表2-2- 填料塔與板式塔的比（生產(chǎn)能力綜合考慮，本項(xiàng)目中T301塔采用板式塔。塔盤(pán)的類(lèi)型與2-2-2分離要求高、塔分離要求較低的表2-2- 幾種主要塔板性能的量化比511393乙二醇精餾塔1工藝液相負(fù)荷最大的第12塊塔板進(jìn)行手工計(jì)算和校核；122-1蒸餾塔（T101）12kg/kg/Lumax CL 1/L1/ 782.7751/h LVhV

圖2-3-1 HThL0.450.070.38m0 40.1780C L20

0.0628

umax 1.699m/，D ，按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后DAD20.7851.42 u1.4320.93m/塔效率依據(jù)經(jīng)驗(yàn)算法求算：選用ET0.170.616logmET0.170.616logm0.17-0.616log0.4330.39 NT121E實(shí)E

（塊①堰長(zhǎng)取堰長(zhǎng)lW0.75D0.75D②溢流堰高度由hWhLhOWhow L2 0.013536002/ Eh

1

0.040m

lW

hWhLhOW=0.06-③Wd和截面積 W由

，

圖5-3- 弓形降液管參數(shù)所 Af0.1231.539Wd0.1791.40.251m3600AfH根 3600Af

36000.19590.456.53s ④降液管底隙高度h 3600lu，取u0.25mWh 0

0.0135 0.051m 3600lW 36001.05hWh00.060.0510.009m①塔板的分塊D≥800mm4表2-3- 單溢流型塔板分塊塔徑3456取破沫區(qū)寬度：WSWS0.075m

r2r2x

180 r

xDWW1.4(0.0750.251) rDW1.40.035 0.6652 0.6652arcsin0.3740.6652Aa2 取閥孔動(dòng)能因子F010

u0

F0 8.44m/N d 0.7850.0392 4 浮閥排列方式采用等腰三取同一橫排的孔心距t55mm0.055m，則可按下式估算排間距t，即tAa

120

0.064m要占64mm因小于此值，取t按t55mm，t50mm，等腰叉排重新排得閥數(shù)為1441-3N=144u 0.7850.0392

8.33m/F0 閥孔動(dòng)能因數(shù)F09～12塔板開(kāi)孔

0.93100%2.4.4①干板阻力 1

1825 13.53m/s因?yàn)閡OuOC，按下式計(jì)算 0 0 hC19.9 19.9 ②板上充液層阻力

hlOO是反映板上液層充氣程度的因數(shù)，稱(chēng)為充氣因數(shù)，因?yàn)橐合酁橐叶?，所以取充氣因?shù)O0.5所 hlOhL0.50.060.030m液③液體表面張力所造成阻力浮閥塔的hhPhChlh0.0370.03000.067m液柱則單板壓降PPhPLg0.067782.7759.81為了防止液泛現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度H (HThWHd可用下式計(jì)算，即 hPhLhPhP0.067m②液體通過(guò)降液管的壓頭損失hd hd S0.153 lWhO 1.051.432 ③板上液層高度hLhL則 取0.6，又已選定 0.45m，hW HThW0.60.450.06Hd

hW 1.36LSZ KCF

LV 0.78KCFZLD2Wd1.420.251K2.0，由泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖查的CF0.133

圖2-4- 泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù) 1.360.0135

782.775 100%1.00.133

782.7751.4030.782.00.133

100%根據(jù)以上兩條式子算出泛點(diǎn)率都在V 1.36LVS

KCFVSVS1.36LS

2.00.133VS2.00Ls值，按照上式計(jì)算出相應(yīng)的Vs值列于下表中；據(jù)此，可作出霧沫夾帶線u

L 2.84

2/3Hh5.34V S 1Oh E S

l

WO V21.45699.12L21.24L LsVs3600AfHT

以5s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則L AfHT0.19590.450.0176m3/S F

5uOF1

O

5計(jì)算， ，V

2

d2N 4 4OF以FO5OF

d O O

d2N 0.7850.0392 0.7258m3/

0.006mLs2.843600L 2/E Smin 0.0061000

3/0.0061000 LSmin 2.841 3/ 0.00089m3/ 0.722-3-9乙二醇蒸餾塔（T101）實(shí)際塔板N塊mDm塔板--溢流管型--mm溢流堰寬m降液管底隙高m邊緣區(qū)寬m安定區(qū)寬m板上清液層高mTN孔?%K-2①進(jìn)料管D D，取uF20ms，

0.302m查標(biāo)準(zhǔn)系列取443.1420取出口氣速u(mài)20ms，③回流管

D 0.302m443.145.0取uR5.0ms

0.126m查系列標(biāo)準(zhǔn)取150④塔釜出料管取

D5.0ms

0.059m 4 3.14 4 3.145.0⑤塔釜進(jìn)氣管D

43.1443.14取氣速

20ms查系列標(biāo)準(zhǔn)取200①筒體P1.2PW1.20.41設(shè)計(jì)溫度t=t最高+15= C

2 2t 21850.8根據(jù)C1②封頭

0.5mm及鋼板厚度規(guī)格，取n設(shè)計(jì)壓P1.2PW1.20.41設(shè)計(jì)溫度t=t最高+15=d 22

21850.80.50.4922.0根據(jù)C10.5mm及鋼板厚度規(guī)格，取n由公稱(chēng)直徑DN1400mm，查得封頭總深度H390mm，內(nèi)表面積A2.29m2，容積V的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑00m，取裙座壁厚0mmDbi1400220)0.314001020mmDb01400220)0.314001860mm圓整：Dbi1100mm，Db01900mm①人孔板間距因?yàn)樵O(shè)有人孔，所以有人孔的板間距取HT0.5mZ28HT2HT280.4520.5③塔頂空間高度取HD1.5HT1.50.45④塔底空間高度液停留時(shí)間為4分鐘，則 V

48.484600.7851.42

⑤封頭高度H1⑥裙座高度H2HZHDHWH1H213.40.6752.10.394Cup-tower校核結(jié)2-4-12-4-22-4-3圖2-3- 塔板縮略塔設(shè)備設(shè)計(jì)一塔設(shè)備選型設(shè)計(jì)結(jié)果如2-5 數(shù)量類(lèi)型111111111設(shè)計(jì)任

1的冷凝器（全凝器）進(jìn)行設(shè)計(jì)選型，以達(dá)到精制塔的冷凝回?fù)Q熱器工藝方案的確列管式換熱器可根據(jù)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，分為固定管板式、浮頭式、U形管式、填料表3-1-3各類(lèi)換熱器特性不應(yīng)大于60℃U大，為了滿(mǎn)足允許的壓力降一般選用Ф19mm25mm的管子。對(duì)于有氣液兩相流的工藝物流，一般選用較大的帶來(lái)。殼徑較大的換熱器采用較長(zhǎng)的管子可降低單位傳熱面積的金屬耗量，更增大，一般選用范圍為管外徑的1.25~1.5倍。之間進(jìn)行換熱時(shí)，低溫端的溫差不應(yīng)小于20℃。的冰點(diǎn)，一般高5℃。5℃表3-1-2允許的壓力降范圍9.8104~16.73.9103~16.7采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮頭式、填料函式、U形管式）換熱器工藝與機(jī)械計(jì)1 3-2-2AspenExchangerDesignandRating該計(jì)算結(jié)果所得換熱器結(jié)構(gòu)如下3-2-33-2-3熱負(fù)荷所需換熱面積換熱管數(shù)目/管心距管壁厚度慮到管程壓力較大，管子選用20號(hào)鋼。表3-3- 換熱器管板數(shù)DbDesignandRating計(jì)算得到折流板數(shù)據(jù)如下：3-3-2ExchangerDesignandRating3-3-3ExchangerDesignandRating3-3-4AspenExchangerDesignandRatingJB/T4715-1992《固定表3-4-1AESX(Y)800-2.5-40-3/19-2REa(b)換熱器參數(shù)整臺(tái)凈重傳熱面積換熱管數(shù)目/殼徑設(shè)計(jì)壓力所需換熱面積225.3m2，所選換熱器傳熱面積242.9m2，富余量7.8%,可用。圖1-4-2冊(cè)》數(shù)據(jù)，一般情況下，操作壓力在0.7~10bar0.35bar1-4-20.35bar一般情況下，冷卻水在管程常見(jiàn)流速是0.7~3.5m/s；氣體再殼程的流速在3~15m/s。圖1-4-2給出，所選換熱器的冷卻水在管程流速是3.43m/s，氣體在殼程的流速是13.1m/s，軟件計(jì)算也未，所以合適。圖3-4-2AESX(Y)800-2.5-40-3/19-4REa(b)列管換熱器選型一3-4操作壓力換熱面積42加熱換熱器11加熱換熱器21加熱換熱器31換熱器12換熱器21換熱器31換熱器12換熱器22換熱器51操作壓力112211111111壓縮機(jī)選型依

4-1-1Pd4-1-2（4）V4-1-4VVPd4-1-31壓縮機(jī)選型依4-1-3往塞壓縮機(jī)工藝計(jì)算與選表4-3-11流量/kg·h-進(jìn)氣溫度進(jìn)氣壓力進(jìn)氣壓力壓縮比壓縮比

出=12.0bar=進(jìn)

B=??2??11+2??1??2??12+

(??0+根據(jù)Prausnitz對(duì)計(jì)算Tcij、Pcij和ωcij混合規(guī)則 (1??? ??3+????????=( ????2(??????+???????? = =ω+ = 在近似計(jì)算中，kij0

混合氣體組成為水占4-3-1水混合氣體臨界溫度：Tc12=（647.3K×469.0K）0.5=550.98臨界體積 Vc12=[（0.0561/3+0.141/3）/2]3=0.0917臨界壓縮因子 臨界壓力 混合氣體偏心因子 水在該狀態(tài)下對(duì)比溫度 其第一，第二維里系數(shù)可用Pitzer關(guān)聯(lián)式計(jì)算B0=0.083-0.422/Tr11.6=-0.733m3/kmolB1=0.139-0.172/Tr14.2=-0.831同理可算得環(huán)氧乙烷的B0=-0.403m3/kmol 混合氣體的B0=-0.547m3/kmol B1=-0.354m3/kmolB22=（-0.403-0.111×0.2）×8.314÷7.194=-0.449m3/kmolB12=（-0.547-0.354×0.272）×8.313×550.98÷12166.23=-0.242B=??2??11+2??1??2??12+ =0.5132×（-0.254）+2×0.513×0.487×（-0.242）+0.4872×（-=-0.295Z=1+(-0.295×10- N=9.087× ???????1??????1(?????1?1)式中N——壓縮機(jī)軸功率（kW）—壓縮機(jī)進(jìn)口氣體溫度（K）—?dú)怏w常數(shù)（kg·m/kg·K）Z——ε——壓縮比qR——?dú)怏w質(zhì)量流量設(shè)壓縮機(jī)傳動(dòng)效率μc=0.93，機(jī)械效率μm=0.96，則壓縮機(jī)效所以計(jì)算得到軸功率為：N=807.23NM=1.1N=1.1×215=887.95壓縮機(jī)選型結(jié)4-3-2溫度進(jìn)口流量出口流量進(jìn)口壓力出口壓力軸功率 中山大學(xué)Vector團(tuán)軸功率原動(dòng)機(jī)功率泵的選型原AFB不銹鋼耐腐蝕泵，CQF工程塑4、介質(zhì)粘度較大（大于650~1000mm2/s）（齒輪泵、螺桿泵5、介質(zhì)含氣量75%，流量較小且粘度小于37.4mm2/s泵的選型依常可取正常流量的1.1～1.5倍作為最大流量。4、裝置系統(tǒng)的管路布置條件指的是送液高度送液距離送液，吸入側(cè)最5TP（絕對(duì)、排出側(cè)容器壓力PZ、海拔高度、環(huán)境溫度操作是間隙的還是連續(xù)的、泵的工藝計(jì)算品中的化工泵類(lèi)型，如IHH化工離心泵、DFCZ化工泵、IS型清水泵等。將所需要的流量qVH畫(huà)到該形式的系列型譜圖上，看其交點(diǎn)M落點(diǎn)M不是恰好落在四邊形的上邊線，則選用該泵后，可應(yīng)用切割葉輪直徑或降低工作轉(zhuǎn)速的方法改變泵的性能曲線，使其通過(guò)M點(diǎn)。這就應(yīng)從泵樣本或系列性能表中查出該泵的泵性能曲線，以便換算。如果交點(diǎn)M并不落在任一個(gè)工作表5-3- DFCZ臥式化工流程泵簡(jiǎn)工離心泵。符合API610以及ISO2858/DIN24256標(biāo)準(zhǔn)。m-℃表5-3- IHH化工離心泵簡(jiǎn)IHHIH型化工流程泵的更新?lián)Q代產(chǎn)品。該主要用于石油、化工、合成纖維、電站、冶金、食品及等工業(yè)m-℃表5-3- IS型清水泵簡(jiǎn)ISISO2858BA80℃，允許進(jìn)口壓力0.6MPa。塔的泵P0401為例做計(jì)算說(shuō)明。的環(huán)氧乙烷水溶液送到乙二醇原料汽提塔中。溶液進(jìn)口壓力為0.7bar，出口壓力為10bar，有底閥（帶濾網(wǎng)）1個(gè)，閘閥2個(gè)，止回閥1個(gè)，90彎管2個(gè)，錐形12m3m10m，管路阻力損失系數(shù)均取0.02，出口管裝有截止閥1個(gè)，閘閥3個(gè)，90o彎頭2個(gè)，錐形變徑管1個(gè)。Aspen-PlusP04015-4-1P0401ρkgm3Qm3h壓力μ出口壓力T工藝介質(zhì)從原料罐V0401輸送到蒸發(fā)塔T0402，壓送高度為10m，管長(zhǎng)1個(gè)，904251取流速，u2m/s

d

0.102m4436003.14選用1106mm無(wú) ，內(nèi)徑d1 HZ

P

u f f 1 2 f f 1 2 3Z為為兩截面處位

hf1為直管阻hf3u

10.772d21

1.75m/Redu0.1101.75771.98由流速和密度可算雷諾 絕對(duì)粗糙度0.15mm，相對(duì)粗糙度0.15 查圖得摩擦系數(shù)兩截面處位頭差Z

P 由原料罐出料與預(yù)分餾塔進(jìn)料壓力可知：因?yàn)榱魉俨蛔儯?gl hf1d2g0.0210.11029.81hf2

771.98管路中底閥1個(gè)，904個(gè)，錐形變徑管2個(gè)，閘閥5個(gè)，截止閥止底閥阻力系數(shù)7.5，截止閥阻力系數(shù)6.4，900.75，錐形變徑管阻力系數(shù)0.75，閘閥阻力系數(shù) u2 hf hf3

0.75 0.75 0.17

2則 H1012.2800.36428.430考慮到一定的余量，取揚(yáng)程1.1H1.151.075①選泵控制界面如下，輸入流量和揚(yáng)程，共有 IH65-40-5-4-1②泵的工作曲泵的工作曲線如5-4-2③泵的安裝尺泵的安裝尺寸如2-4-3④安裝信泵的安裝信息如2-4-4泵的選型結(jié)果

5-4-1℃81水41442解吸42222水2DEG溶2DEG溶24水22222設(shè)計(jì)選型依設(shè)計(jì)選型原儲(chǔ)罐量的確1～3月的生產(chǎn)用量為宜，但回流罐：蒸餾塔回流罐一般考慮5min10min左右的液體保有量作冷凝0.80.85，存放氣體的裝填因數(shù)是1。儲(chǔ)罐的工藝計(jì)算與選根據(jù)乙二醇MSDS的要求，乙二醇應(yīng)按易燃液體標(biāo)準(zhǔn)。溫度為25℃，壓力為常壓。乙二醇的產(chǎn)量為37.496m3/h。設(shè)時(shí)間為220小時(shí)，0.85，則儲(chǔ)罐容積應(yīng)為V實(shí)際=9704.84m3。由于體積偏大，所以采用四個(gè)立式儲(chǔ)罐二乙二醇，則每個(gè)儲(chǔ)罐容積應(yīng)為V=2426.21m3。選擇HG21502.1-92系列的鋼制立式圓筒形固定頂儲(chǔ)罐，材料為不銹鋼304，具體參6-2-1公稱(chēng)容積計(jì)算容積儲(chǔ)罐內(nèi)徑儲(chǔ)罐高度拱頂高度總高罐底壁厚罐底面積根據(jù)二乙二醇MSDS的要求，二乙二醇應(yīng)按易燃液體標(biāo)準(zhǔn)。設(shè)裝填系數(shù)為0.85，則儲(chǔ)罐容積應(yīng)為V實(shí)際=362.09m3。由于選擇HG21502.1-92304，具體參數(shù)如6-2-1公稱(chēng)容積計(jì)算容積儲(chǔ)罐內(nèi)徑儲(chǔ)罐高度拱頂高度總高罐底壁厚6罐底面積閃蒸罐的工藝6-4-1操作溫度氣相流量將上表數(shù)據(jù)輸入到“立式氣-液分離工藝計(jì)算.xls”工作界面，結(jié)果6-4-2立式氣-液分離工藝計(jì)算.xls6-4-2立式氣-液分離工藝計(jì)算.xls6-4-3設(shè)計(jì)溫度設(shè)計(jì)壓力壁厚8高度罐體內(nèi)徑儲(chǔ)罐與閃蒸罐選型一6-5 設(shè)計(jì)壓力操作壓力1不銹1不銹4不銹1不銹1不銹1不銹1不銹81不銹51不銹4不銹1不銹管道選型依

《鋼制管法蘭類(lèi)型與參數(shù)（II系列 GB/T9112-《管道等級(jí)號(hào)及管道材料等級(jí)表 HG20519.38-《管道儀表流程圖管道編號(hào)及標(biāo)注 HG20559.4-《管道儀表流程圖管道編號(hào)及標(biāo)注 HG20559.4-《化工裝置管道材料設(shè)計(jì)工程規(guī)定 HG/T20646.2-《管道儀表流程圖上的物料代號(hào)和縮寫(xiě)詞 HG20559.5-《工業(yè)金屬管道設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50316-《壓力管道規(guī)范工業(yè)管道 GB/T20801-設(shè)計(jì)要流速一般不宜超過(guò)4m/s；氣體流速一般不超過(guò)其臨界速度的85%，真空下最大不超過(guò)100m/s；含有固體的流體，其流速不應(yīng)過(guò)低，以免固體沉積在管內(nèi)而堵管道選型方在工藝流程中，每股物流的流量都是一定的，在此情況下，管徑d與成反7-3-1常用流速范圍易燃易爆的低壓氣體（如乙炔等40~60、 d=2×1000×

√ √= Qm3/h；dmmum/s。根據(jù)本工藝的生產(chǎn)條件（液相、氣相物料粘度較1m/s（100mm時(shí)）1.5m/s（100mm時(shí)流股流速則均取20m