江蘇一層大廳高支模施工方案

高支模施工方案一、編制依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-91）《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》（GB50300-2001）《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2001）《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46-2005）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）（2002年版）《鋼管腳手架扣件》（GB15831）《建筑工程施工強制性條文實施指南》（第二版）《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑施工手冊》（第四版）二、工程概況梁、板模板支撐體系中，支撐高度＞8.0m或上部線荷載＞10.0KN/m者，稱為“高大支模體系”。本工程地下室頂板標高為-1.00m，一層局部9-12/B-E軸、13-17/B-C軸頂板標高為17.15m，形成一個空間大廳。該區(qū)域X向框架梁截面尺寸為600×1500、600×1300、600×900、400×900、400×750等，其中最大截面梁為600×1500，X向排架搭設(shè)統(tǒng)一按此梁的間距搭設(shè)。Y向梁截面尺寸為600×900、450×750、400×750、250×700、250×650等。其中最大梁為600×900，Y向梁排架搭設(shè)統(tǒng)一按此梁間距搭設(shè)。+17.15m板厚為130。該區(qū)段支模高度為18.03m，屬于高支模。為確保本工程的施工質(zhì)量和施工安全，特編制本方案，用于指導現(xiàn)場高支模施工?，F(xiàn)場施工時應(yīng)嚴格按照本方案進行?，F(xiàn)場高支模腳手架搭設(shè)、模板支設(shè)施工前，須經(jīng)專家論證通過后方可進行高支模的施工。三、高支架模板搭設(shè)方案3.1材料準備及要求主要材料：扣件鋼管、Φ48×3.0mm鋼管、對接、直角、旋轉(zhuǎn)扣件、50mm厚木跳板、竹笆、40mm×90mm木方、密目網(wǎng)及大眼網(wǎng)等。（1）鋼管的要求：要求保證鋼管的壁厚，鋼管端頭切口平齊、無彎曲、變形、銹蝕、裂縫等現(xiàn)象。（2）木跳板、木方的要求：木跳板厚度為50mm，寬度≥200mm，長度為4000mm，要求木跳板厚度一致，寬度滿足要求，木跳板和木方無斷裂、翹曲、蟲眼、腐爛等現(xiàn)象。（3）扣件的要求：要求具有出廠合格證與產(chǎn)品質(zhì)量證明，質(zhì)量必須符合要求，扣件的外殼不得有裂紋、氣泡，螺栓桿不得有斷絲、滑絲現(xiàn)象，強度必須滿足承載力的要求。（4）密目網(wǎng)、大眼網(wǎng)的要求：安全網(wǎng)符合要求，不得有撕裂的現(xiàn)象，并經(jīng)質(zhì)量、物資和技術(shù)部門驗收后方可使用。3.2施工流程放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高→腳手架支撐搭設(shè)→架設(shè)梁底主次背楞→梁底模板及側(cè)模板安裝→架設(shè)板底主次背楞→樓板模板安裝→梁、板鋼筋鋪設(shè)、綁扎→梁、板混凝土澆筑→混凝土養(yǎng)護→拆除梁、板模板并進行清理→拆除水平拉桿、剪刀撐及鋼管腳手架。3.3腳手架支撐搭設(shè)本工程高支模支撐體系選用扣件式鋼管腳手架（Φ48×3.0mm鋼管）進行搭設(shè)，扣件式腳手架的立桿間距：600×1500梁底立桿橫距（沿梁跨度方向）為1.2m,立桿縱距0.6m，中間加設(shè)兩道承重立桿。步距1.5m。為確保架體安全施工，其余X向梁板架體立桿沿600×1500大梁長度方向均統(tǒng)一調(diào)整橫距為0.6M,Y向立桿間距統(tǒng)一為0.8M.為確保柱邊水平桿能夠拉通，離柱邊200均設(shè)立桿，根據(jù)梁截面尺寸梁下另加1~2道承重立桿。（1）應(yīng)先放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。（2）腳手架搭設(shè)之前，應(yīng)在立桿下通長墊50mm厚木跳板，木跳板寬度≥200mm。（3）搭設(shè)之前應(yīng)對鋼管、扣件、腳手板等架體材料進行挑選，不符合要求的材料嚴禁用于高支模腳手架支撐體系。（4）腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距鋼管底部向上不大于200mm處的立桿上；橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（5）縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置：相鄰兩根縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步同跨內(nèi)；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭的中心距最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。（6）縱橫向水平桿件均布置在立桿的內(nèi)側(cè)以確保架子的整體穩(wěn)定，減小偏心受壓。（7）扣件安裝時必須擰緊，擰緊力矩應(yīng)不小于40N·m，且不應(yīng)大于65N·m，用力矩扳手檢測。（8）腳手架四周和中間每隔4排立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。腳手架兩端和中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐?？v向剪刀撐與地面的夾角必須保證在45o～60o之間。（9）要求剪刀撐的接頭采用搭接接頭，每個接頭的搭接長度不得少于1m，每個搭接長度的扣件不得少于3個。（10）要求剪刀撐與每根立桿的交接點必須用扣件扣緊，要求每個扣件的中心線距立桿主節(jié)點的距離不得大于150mm。（11）操作層的腳手板必須鋪滿，且鋪設(shè)平整，并用鐵絲與水平桿綁扎牢固，不得有松動及未綁扎的現(xiàn)象。操作層腳手板的下方還應(yīng)滿鋪一道大眼網(wǎng)，操作層下每6m還應(yīng)設(shè)置一道大眼網(wǎng)。腳手板的鋪設(shè)采用對接平鋪，腳手板對接平鋪時，接頭處必須設(shè)兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應(yīng)取130～150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應(yīng)大于300mm。腳手板的探頭距離控制在150～200mm內(nèi)，嚴禁跳板端頭超出150mm未固定的探頭板。（12）操作層必須設(shè)置兩道鋼管護身攔桿，護身欄高度分別為0.6m，1.2m，護身欄搭設(shè)時，欄桿必須設(shè)置在立桿的內(nèi)側(cè)，并且要用密目安全網(wǎng)進行封閉。（13）操作層必須設(shè)置擋腳板，高度≥200mm，采用木跳板固定于立桿的內(nèi)側(cè)，綁扎進行固定，綁扎必須結(jié)實牢固。（14）進、出口處必須設(shè)置好安全通道，防止高空墜落等意外事故的發(fā)生。（15）支撐安裝完成后，應(yīng)認真檢查支架是否牢固，發(fā)現(xiàn)問題，立即整改。3.4頂板、梁模板安裝梁模板安裝（1）在柱子混凝土上彈出梁的軸線及水平線，并復(fù)核。（2）搭設(shè)梁底主、次背楞，間距符合應(yīng)模板設(shè)計要求。（3）拉線安裝梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板設(shè)計要求。梁底模板經(jīng)過驗收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。（4）在底模上綁扎鋼筋，經(jīng)驗收合格后，清除雜物，安裝梁側(cè)模板，將兩側(cè)模板與底模用腳手管和扣件固定好，底模、側(cè)模接縫用膠帶封嚴。梁側(cè)模板上口要拉線找直，用梁內(nèi)支撐固定。（5）復(fù)核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。（6）安裝后校正梁中線標高、斷面尺寸，將梁模板內(nèi)雜物清理干凈，檢查合格后辦預(yù)檢。頂板模板安裝（1）腳手架按照模板設(shè)計要求搭設(shè)完畢后，根據(jù)給定的水平線調(diào)整上支托的標高及起拱的高度。（2）按照模板設(shè)計的要求支搭板下的主、次背楞，其間距必須符合模板設(shè)計的要求。（3）鋪設(shè)模板時必須保證模板拼縫的嚴密，且所有板接縫處用膠帶封嚴。（4）模板鋪設(shè)完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標高，并進行校正。（5）將模板內(nèi)雜物清理干凈，檢查合格后辦預(yù)檢。模板支設(shè)注意事項（1）主、次背楞安裝時要嚴格控制其位置的水平、標高的準確。（2）樓板面板拼接處應(yīng)盡量設(shè)置通長木方，防止在此處露漿。（3）梁側(cè)模用40mm×90mm木方與板底模板釘牢，并加密封條，防止梁側(cè)模漏漿損壞。四、安全技術(shù)措施及施工注意事項4.1腳手架安全（1）搭拆人員必須是經(jīng)過專門培訓和入場安全教育，且具有二年以上施工作業(yè)經(jīng)驗、技術(shù)熟練并經(jīng)考試合格后，方可持證上崗。（2）施工前，應(yīng)對鋼管、扣件等應(yīng)進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）剪刀撐的安裝應(yīng)符合構(gòu)造要求，并與腳手架的搭設(shè)同步進行。（4）腳手架搭設(shè)完畢、模板支撐施工完成后須經(jīng)業(yè)主、監(jiān)理、總包驗收合格，并經(jīng)專家論證后方可進行混凝土的施工。（5）交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐等不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應(yīng)立即恢復(fù)。（6）拆除時應(yīng)采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。（7）拆除模板腳手架時應(yīng)采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。（8）五級及五級以上的大風、雨雪天氣禁止進行腳手架的搭拆施工。（9）拆除腳手架時，必須在周圍設(shè)置警戒標志、警戒線，派專人負責監(jiān)督與看護，禁止非作業(yè)人員進入作業(yè)區(qū)域，防止落物砸傷出現(xiàn)安全事故。（10）滿堂腳手架底部一個步距高的范圍內(nèi)應(yīng)掛密目網(wǎng)封閉，防止上部施工作業(yè)時有人員進入。4.2預(yù)防坍塌的安全措施（1）模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。（2）樓面、屋面堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應(yīng)進行荷載計算，并對樓面、屋面進行加固。（3）拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。4.3高空作業(yè)安全（1）支、拆模板時應(yīng)保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應(yīng)按規(guī)定設(shè)置安全防護設(shè)施。模板及其支撐體系應(yīng)按照設(shè)計間距布置，施工荷載應(yīng)均勻堆置。（2）所有高處作業(yè)人員應(yīng)學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應(yīng)依據(jù)有關(guān)規(guī)定接受專門的安全技術(shù)交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應(yīng)持證上崗。（3）高處作業(yè)人員應(yīng)經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。作業(yè)人員應(yīng)配戴合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，并按規(guī)定正確使用。（4）安全帶使用前必須經(jīng)過檢查合格。安全帶的使用須高掛低用，扣環(huán)應(yīng)懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。（5）應(yīng)按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應(yīng)部位。（6）已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄底部設(shè)置擋腳板，護欄高度不低于1.2m，護欄周圍應(yīng)設(shè)置一層密目安全網(wǎng)。（7）高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上下，應(yīng)從馬道或施工便梯進入工作面。（8）高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑期間，無關(guān)人員不得進入高支模下方，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。4.4監(jiān)測措施梁、板高支模在搭設(shè)和鋼筋綁扎、砼澆搗施工過程中，必須隨時進行監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：（1）桿件的設(shè)置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構(gòu)件是否符合要求。（2）地基是否積水、塌陷，立桿是否符合要求。（3）連接扣件、扣件是否松動。（4）架體的垂直度，是否不均勻的沉降。（5）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。（6）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。（7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現(xiàn)象。3、腳手架在承受五級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆注砼，澆注砼的過程中，由安全員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體是否變形。發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。構(gòu)件允許偏差見下表：序號項目允許偏差（mm）檢查工具1鋼管端部彎曲L≤≤1.5m≤5鋼板尺2立桿鋼管彎曲3mm<L≤4m4m<L≤6.55m≤12≤20鋼板尺3水平桿、斜桿的鋼鋼管彎曲L≤6.5m≤30鋼板尺4立桿垂直度（全高高）絕對偏差≤1000mm吊線和卷尺5立桿高度H內(nèi)相對值≤H/4000鋼板尺5、本分項工程監(jiān)測項目包括：支架沉降、位移和變形。6、監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中應(yīng)實施實時觀測，一般監(jiān)測頻率不超過20～30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。五、模板計算書本方案主要依據(jù)國家行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001），以及有關(guān)主管部門的要求編寫，參考書籍有《建筑施工手冊》、《建筑施工腳手架實用手冊》等。鋼管按Φ48×2.80驗算，截面積A=397mm2，慣性矩I==10.19×104mm4，截面抵抗矩W==4250mm3，回轉(zhuǎn)半徑i==16.02mm，彈性模量E=2.06×105N/mm2,40×90木方：A=3600mm2，I=243×104mm4，W=5.4×104mm3。模板采用15厚膠合板模板，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。（一）梁（600×1500）模板計算梁支撐立桿的橫向間距（跨度方向）為600，立桿的縱向間距為1200，梁底再增加2道承重立桿。梁下小橫楞間距為300mm。立桿的步距為1500。荷載計算：模板自重（0.5KN/m2×0.6+0.75KN/m2×1.5×2）0.3/0.6=1.275KN/m鋼筋砼自重25.5KN/m3×1.5×0.3=11.475KN/m梁兩側(cè)樓板模板0.5KN/m2×0.6×0.3/0.6=0.15KN/m梁兩側(cè)樓板砼25KN/m3×0.13×0.6×0.3/0.6=0.975KN/m恒載標準值共13.875KN/m施工人員及設(shè)備1.5KN/m2×0.3×1.2/0.6=0.9KN/m振搗砼荷載2KN/m2×0.3×1.2/0.6=1.2KN/m活載標準值共2.1KN/mq=13.875×1.2+2.1×1.4=19.59KN/m1、梁底模板計算1)底模板驗算eq\o\ac(○,1)抗彎強度驗算按三跨連續(xù)梁計算，本計算中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：(滿足要求)eq\o\ac(○,2)撓度驗算(滿足要求)eq\o\ac(○,3)經(jīng)計算得到從左至右各支座力分別為：NA=1.57KNNB=4.31KNNC=4.31KNNd=1.57KN2、梁底方木驗算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=4.31/0.3=14.37kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×14.37×0.32=0.129kN.m最大剪力Q=0.60×0.3×14.37=2.59kN最大支座力N=1.1×0.3×14.37=4.74kN方木的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；eq\o\ac(○,1)方木強度計算截面應(yīng)力=0.129×106/54000=2.39N/mm2方木的計算強度小于13N/mm2,滿足要求!eq\o\ac(○,2)方木抗剪計算截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2590/（2×40.00×90.00）=1.08N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.3N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!eq\o\ac(○,3)方木撓度計算最大變形v=0.677×14.37×3004/（100×9500×2430000）=0.03mm方木的最大撓度小于400/250=1.6mm,滿足要求!3、梁底小橫楞驗算算經(jīng)過計算得到:跨中最大彎矩Mmmax=0..201kN..m跨中最大變形最大支座力Nmaax=6.06kNN橫愣鋼管截面應(yīng)力力=0.23×106/4491=51.211N/mm2<205NN/mm2(符合要求)橫愣鋼管最大撓度度小于400/1150或10mm，滿滿足要求。4．梁底支撐縱向鋼鋼管計算縱向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：最大彎矩最大變形最大支座力Qmmax=13.033kN截面應(yīng)力=0.664×106/4491=142.551N/mm2<205NN/mm2（符合要求求）支撐鋼管的最大撓撓度小于600/1500或10mm,滿足要求!5、600×15000大梁與600×9900次梁節(jié)點處受受力計算考慮600×15000大梁與600×9900次梁節(jié)點處，600×9900次梁局部荷載載將傳遞給600×11500大梁排架，對對該部位受力力進行分析。荷載計算：應(yīng)增加600寬6600×9000大梁的自重重及模板自重重荷載：模板自重（0.55KN/m22×0.6++0.75KN/m22×0.9××2）0.6/00.6=1..65KN//m鋼筋砼自重255.5KNN/m3×0.9××0.6×00.6/0..6=13..77KN//m恒載標準值共15.422KN/mq=119.59++15.422×1.2==38.099KN/m經(jīng)連續(xù)梁計算，各各支座反力為為：NA=3.05KN；；NB=8.388KN；NC=8.388KN；Nd=3.055KN2）梁底小橫楞驗算經(jīng)過計算得到:跨中最大彎矩Mmmax=0..389kNN.m最大支座力Nmaax=11.766kN橫愣鋼管截面應(yīng)力力=0.45××106/4491=100.22N/mm2<205NN/mm2(符合要求)3）梁底支撐縱向鋼管管計算由于該部位支座反反力為11.766KN，縱向支撐撐鋼管如仍按按原方案搭設(shè)設(shè)，該部位縱縱向大橫桿明明顯強度不夠夠。因此，在在該部位采取取梁底增加立立桿，即在縱縱橫桿交界處處均增設(shè)立桿并與排架形成井井字形。6、扣件抗滑移的計計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算（規(guī)范）：R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設(shè)計值；計算中R取最大支支座反力，RR=13.003KN，單扣件抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算不能能滿足要求!因此，采用用雙扣件。并并且按下圖加加設(shè)短鋼管以以分散中間支支座反力。7、立桿的穩(wěn)定性計計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力NN1=13.033kN（已經(jīng)包括組組合系數(shù)1..4）腳手架鋼管的自重重N2=1..2×0.1149×177.25=3.08kNNN=13.03++3.08==16.111KN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查表得得到；i——計算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑（cm）；i=1..59A——立桿桿凈截面面積積（cm2）；A=4.24W——立桿桿凈截面抵抗抗矩（cm3）；W=4..5——鋼管立桿抗壓強度度計算值（N/mm2）；[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算算長度（m）；eq\o\ac(○,1)如果完全參參照《扣件式式規(guī)范》不考考慮高支撐架架，由公式（1）計算l0=k1uuh（1）k1——計算長度附加系數(shù)數(shù)，按JGJJ130-22001取值值為1.155；u——計算長度系數(shù)，參參照JGJ1130-20001表；u=1..7l0=k1uh=11.155××1.7×11.5=2..95l0/i=295/11.59=1185.5查表∮得0.2008立桿的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!eq\o\ac(○,2)由公式（22）計算l0=（h+2aa）（2）a——立桿上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0..30m；l0=（h+2aa）=1.5++0.6=22.1l0/i=210/11.59=1132查表∮得0.3886立桿的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!由于本工程程梁最外排立立桿均伸至板板底支承現(xiàn)澆澆板荷載，因因此本工程不不存在a。eq\o\ac(○,3)如果考慮到到高支撐架的的安全因素，適適宜由公式（3）計算l0=k1k2（hh+2a）（3）k2——計算長度附加系數(shù)數(shù)，按照表22取值為1.02；l0=k1k2（hh+2a）=1.1555×1.002×（1.5+22×0.3）=2.477l0/i=247/11.59=1155查表∮得0.291立桿的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!8、側(cè)模計算荷載計算強度驗算應(yīng)考慮新新澆砼的側(cè)壓壓力和傾倒砼砼時產(chǎn)生的荷荷載：撓度驗驗算只考慮新新澆砼的側(cè)壓壓力。新澆砼的側(cè)壓力計計算公式為下下式中的較小小值：F=0.22γttβ1β2V1/2F==γH其中γ—砼的重力密度,取取24.000Kn/m3t—新澆砼的初凝時間間,為0時,(表示無資料)取200/((T+15)),取5h,T—砼的入模溫度,取取25.000V—砼的澆筑速度,取取2.5m/hhH—砼側(cè)壓力計算位置置處到新澆砼砼頂面總高度度,取1.5mβ1—外加劑影響修正系系數(shù),取1.2β2——砼塌落度影響響修正系數(shù),120mmm取1.15..根據(jù)公式式計算的新澆澆筑砼側(cè)壓力力標準值F1=0.22×244×5×1..2×1.115×2.551/2=577.6KN//m2實際計算中采用新新澆筑砼側(cè)壓壓力標準值F2=24×11.5=366KN/m22取F=F2=366KN/m22傾倒砼時模板產(chǎn)生生水平荷載6.0KKN/m2由兩項荷載組合得得模板承受的的水平荷載值值q=1.2×366+1.4××6=51..6KN/mm2(用于驗算模模板及其支撐撐的強度)梁側(cè)模板計算600×15000大梁設(shè)H方向?qū)萋菟?道，對拉螺螺栓直徑144mm，對拉螺栓在垂直于于梁截面方向向距離（即計算跨度度）300mm。梁模板使用的方木木截面40×90mm，梁模板截面?zhèn)让娣椒侥揪嚯x200mm。梁側(cè)模板按照三跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下eq\o\ac(○,1)強度計算：：強度計算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁側(cè)側(cè)模板的強度度計算值（N/mm2）；M———計算的最大大彎矩（kN.m）；q———作用在梁側(cè)側(cè)模板的均布布荷載（N/mm）；q=（11.2×36+1..4×6）×1.5=777.4N//mm最大彎矩計算公式式如下：M=0.10×777.4×0.22=0.31kNN.m=0.31×1006/562550=5.551N/mmm2梁側(cè)模面板計算強強度<15NN/mm2，滿足要求！eq\o\ac(○,2)抗剪計算：：最大剪力的計算公公式如下：Q=0.6qql截面抗剪強度必須須滿足：T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力Q==0.6×0.2×77.4==9.29kNN截面抗剪強度計算算值T=33×92900/（2×1500×15）=0.62N/mmm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.4N/mmm2面板的抗剪強度計計算滿足要求！eq\o\ac(○,3)撓度計算：：最大撓度計算公式式如下：其中q=336×1.5=554N/mmm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=0.6777×54×2004/（100×6000×4218775）=0.23mmm梁側(cè)模板的撓度計計算值：v=0.23mmm<[v]=200/2550，滿足要求！2）穿梁螺栓設(shè)計選二根ф14穿梁梁螺栓，則拉拉力T=qs==51.6××0.3×1.5//2=11..61KN查表得凈面積A==111.116mm2普通螺栓允允許應(yīng)力170NN/mm2σ=T/A=11..61×1003/111..16=1004.44NN/mm2<170N/mm22穿梁螺栓的承載力力滿足要求。9、立桿支承點承載載力驗算立桿軸向力最大為為15.533KN，立桿桿地基為地下下室160厚C30混凝土地坪坪。立桿柱腳腳加墊200×500通長墊木。滿足要求。（二）次梁（6000×900）模板計算用ф48×3鋼管支撐撐，梁支撐立立桿的橫向間間距（跨度方方向）為800，立桿的縱縱向間距為1800，梁底再增增加2道承重立桿桿。梁下小橫橫楞間距為4400mm。立立桿的步距為為1500。荷載計算：模板自重（0.55KN/m22×0.6+0.755KN/mm2×0.9××2）0.4/0.6=1.1KN//m鋼筋砼自重255.5KNN/m3×0.9××0.4=9.18KNN/m梁兩側(cè)樓板模板0.5KN/m22×0.4×1.2/0..6=0.4KN/m梁兩側(cè)樓板砼25KN/m33×0.13×1.2×0..4/0.6=2.6KN//m恒載標準值共113.28KKN/m施工人員及設(shè)備1.5KKN/m2×0.4×1.8/0.6=1.8KN//m振搗砼荷載2KKN/m2×0.4×1.8/0.6=2.4KN//m活載標準值共4.2KNN/mq=113.28×1..2+4.22×1.4==21.822KN/m1、梁底模板計算1)底模板驗算eq\o\ac(○,1)抗彎強度驗驗算按三跨連續(xù)梁計算算，本計算中中，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：(滿足要求)eq\o\ac(○,2)撓度驗算(滿足要求)eq\o\ac(○,3)經(jīng)計算得到到從左至右各各支座力分別別為：NA=1.75KN；；NB=4.8KN；NC=4.8KN；Nd=1.75KNN2、梁底方木驗算按照三跨連續(xù)梁計計算，最大彎彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下：均布荷載q=44.8/0.4=12kN/mm最大彎矩M=0.1qll2=0.1×12×0.42=0.192kN..m最大剪力Q=0..60×0.4×12=2.88kN最大支座力N==1.1×0.4×12=5.28kNN方木的截面力學參參數(shù)為本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=4×9××9/6==54cm3；I=4×9××9×9/112=2243cm4；eq\o\ac(○,1)方木強度計算截面應(yīng)力=0.1192×106/540000=3.56N//mm2方木的計算強度小小于13N/mm2,滿足要求!eq\o\ac(○,2)方木抗剪計算截面抗剪強度必須須滿足：T=3Q/22bh<[T]截面抗剪強度計算算值T=33×2880/（2×40.000×90.000）=1.2N/mm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.3N/mmm2方木的抗剪強度計計算滿足要求求!eq\o\ac(○,3)方木撓度計計算最大變形v=00.677××12×4004/（100×95500×244300000）=0.09mm方木的最大撓度小小于400/2550=1.6mmm,滿足要求!梁底小橫楞驗算經(jīng)過計算得到:跨中最大彎矩Mmmax=0..24kN.m跨中最大變形最大支座力Nmaax=6.64kN橫愣鋼管截面應(yīng)力力=0.24×106/4491=53.44N//mm2<205NN/mm2(符合要求)橫愣鋼管最大撓度度小于400/1150或10mm，滿滿足要求。4．梁底支撐縱向鋼鋼管計算縱向支撐鋼管按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向向支撐鋼管傳傳遞力。支撐鋼管計算簡圖圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：最大彎矩最大變形最大支座力Qmmax=14.288kN截面應(yīng)力=0.993×106/4491=207N/mmm2≈205N//mm2（符合要求求）支撐鋼管的最大撓撓度小于800/1500或10mm,滿足要求!5、扣件抗滑移的計計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算（規(guī)范）：R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設(shè)計值；計算中R取最大支支座反力，RR=14.228KN，單扣件抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算不能能滿足要求!因此，采用用雙扣件。仍仍按600×11500大梁節(jié)點處處理。6、立桿的穩(wěn)定性計計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：大橫桿的最大支座反反力NN1=14.288kN（已經(jīng)包括組組合系數(shù)1..4）腳手架鋼管的自重重N2=1..2×0.1149×177.25=3.08kNNN=13.03++3.08==17.366KN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比ll0/i查表得得到；i——計算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑（cm）；i=1..59A——立桿桿凈截面面積積（cm2）；A=4.24W——立桿桿凈截面抵抗抗矩（cm3）；W=4..5——鋼管立桿抗壓強度度計算值（N/mm2）；[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計算算長度（m）；eq\o\ac(○,1)如果完全參參照《扣件式式規(guī)范》不考考慮高支撐架架，由公式（1）計算l0=k1uuh（1）k1——計算長度附加系數(shù)數(shù)，按JGJ1330-20001取值為1.155；u——計算長度系數(shù)，參參照JGJ1330-20001表；u=1..7l0=k1uh=11.155××1.7×11.5=2..95l0/i=295/11.59=1185.5查表∮得0.2008立桿的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!eq\o\ac(○,2)由公式（22）計算l0=（h+2aa）（2）a——立桿上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0..30m；l0=（h+2aa）=1.5++0.6=22.1l0/i=210/11.59=1132查表∮得0.3886立桿的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!由于本工程程梁最外排立立桿均伸至板板底支承現(xiàn)澆澆板荷載，因因此本工程不不存在a。eq\o\ac(○,3)如果考慮到到高支撐架的的安全因素，適適宜由公式（3）計算l0=k1k2（hh+2a）（3）k2——計算長度附加系數(shù)數(shù)，按照表22取值為1.02；l0=k1k2（hh+2a）=1.1555×1.002×（1.5+22×0.3）=2.477l0/i=247/11.59=1155查表∮得0.291立桿的穩(wěn)定性計算算<[f],,滿足要求!7、穿梁螺栓設(shè)計選一根ф14穿梁螺栓，則拉力力T=qs==34.322×0.4××0.9=12.366KN查表得凈面積A==111.116mm2普通螺栓允允許應(yīng)力170NN/mm2σ=T/A=12..36×1003/111..16=1111.19NN/mm2<170N/mm22穿梁螺栓的承載力力滿足要求。8、立桿支承點承載載力驗算立桿軸向力最大為為17.366KN，立桿地基基為地下室160厚C30混凝土地坪坪。立桿柱腳腳加墊200×550通長墊木。滿足要求。（三）、+17.15m頂頂板模板計算算模板支架搭設(shè)高度度為18.002米，搭設(shè)尺寸寸為：立桿的的縱距b==1.20米，立桿的橫橫距l(xiāng)=0.80米，立桿的步步距h=1.550米。采用的鋼鋼管類型為Φ48×3..0。1、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。取1m板帶寬計計算。靜荷載標準值25.00×0..13×1+0.50××1=3.75kNN/m活荷載標準值施工人員及設(shè)備：：2.5×1=2.5kN//m注：另外應(yīng)以集中中荷載2.5KN進行比較計計算，取彎矩矩值大者采用用。振搗荷載：2×11=2KN/m則q1=3.75×1.22+4.5×1..4=10..8KN/m或q2=3.75×1.22+2×1.4==7.3KN//mF=2.5×11.4=3..5KNM1=0.1qq1l2=0.1××10.8×00.32=0.0977KN.mM2=0.025q22l2+0.1755FlM2=0.025×77.3×0..32+0.1755×3.5×0.3=00.239KN..m面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：本算例中，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.5×11.5/6=37..5cm3；I=100××1.5×11.5×1..5/12=28..125cmm4；eq\o\ac(○,1)強度計算：：f=M/W<[[f]其中f——面板的強度度計算值（N/mm2）；M——面板板的最大彎距距（N.mm）；W——面板板的凈截面抵抵抗矩；[f]——面面板的強度設(shè)設(shè)計值，取115.00NN/mm2；；f=0.2339×106/375000=6.37N//mm2面板的強度驗算f<[f]，滿足要求！eq\o\ac(○,2)抗剪計算：：T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.5×7.3×0..3+0.55×3.5==2.845kN截面抗剪強度計算算值T=33×2845/（2×1000×115.00）=0.28N/mmm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1.44N/mm22抗剪強度驗算TT<[T]，滿滿足要求！eq\o\ac(○,3)撓度計算：：v=0.6777q1l4/1000EI+11.14Fll3/100EEI<[vv]=ll/2550面板最大撓度計算算值v==0.6777×7.3×3000.0044/（100×60000×2881250）+1.144×35000×30033/100××6000××2812550=0.88mmm面板的最大撓度＜＜300.000/250，滿足要求！2、支撐方木的計算算木方間距為